kịch bản 2 do lún không đều của nền đập do chất tải khi đắp đập nền đập có khả năng chịu lực không đều giữa các đoạn có độ lún khác nhau dẫn đến hình thành các vết nứt ngang đập

Một số yếu tố ảnh hưởng đến khả năng chịu lực của màng bao gói

Ngày tải lên : 15/09/2012, 18:20

... đuợc có sai khác có ý nghĩa hay sai khác có ý nghĩa Kết xử lý số liệu đồ thị 3.1 cho thấy, có khác biệt độ bền đứt nồng độ tinh bột sắn nằm khoảng - 8%, nồng độ 10% 12% không có sai khác với ... Z2, Z3 sang hệ trục không thứ nguyên (hệ mã hóa) Ma trận quy hoạch yếu tố toàn phần 23 : ˆ y STT xo x1 x2 x3 x1x2 x1x3 x2x3 x1x2x3 y ˆ  y1  y1 2 + + + + + + + + 1 .21 7 1 .21 925 0.0000050 62 ... có chất lƣợng: độ trắng: >96,0%, độ tinh khi t: 97,5%, tạp chất không quá: 0,05%, hàm lƣợng đạm: 0 .20 % - Polyethylene glycol (PEG): tinh khi t, dạng bột mịn, tập đoàn Merck Schuchard, Đức 2. 2...

9
709
1

Nghiên cứu một số yếu tố ảnh hưởng đến khả năng chịu lực của màng bao gói thực phẩm được chế tạo từ tinh bột sắn có bổ sung Polyethylene Glycol

Ngày tải lên : 16/11/2012, 14:25

... đuợc có sai khác có ý nghĩa hay sai khác có ý nghĩa Kết xử lý số liệu đồ thị 3.1 cho thấy, có khác biệt độ bền đứt nồng độ tinh bột sắn nằm khoảng - 8%, nồng độ 10% 12% không có sai khác với ... Z2, Z3 sang hệ trục không thứ nguyên (hệ mã hóa) Ma trận quy hoạch yếu tố toàn phần 23 : ˆ y STT xo x1 x2 x3 x1x2 x1x3 x2x3 x1x2x3 y ˆ  y1  y1 2 + + + + + + + + 1 .21 7 1 .21 925 0.0000050 62 ... có chất lƣợng: độ trắng: >96,0%, độ tinh khi t: 97,5%, tạp chất không quá: 0,05%, hàm lƣợng đạm: 0 .20 % - Polyethylene glycol (PEG): tinh khi t, dạng bột mịn, tập đoàn Merck Schuchard, Đức 2. 2...

9
1.2K
5

Nghiên cứu thiết kế tăng cường khả năng chịu lực của kết cấu bê tông cốt thép bằng tấm dán cacbon

Ngày tải lên : 26/11/2013, 13:11

... FRP 70 72 73 75 79 82 DANH MC CC HèNH Sụ hiờu hinh 1.1 1 .2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 2. 1 2. 2 2. 3 2. 4 2. 5 2. 6 2. 7 2. 8 2. 9 2. 10 2. 11 2. 12 2.13 2. 14 2. 15 2. 16 2. 17 2. 18 2. 19 2. 20 2. 21 3.1 3 .2 3.3 Tờn ... 915 610 2. 100 2. 240 2. 240 900 600 300 600 Chiu dy Cng Mụ un thit k chu kộo n hi (mm) (MPa) (GPa) 1,3 575 26 ,1 985 95,8 0,36 2. 300 72 0,11 3.800 23 5 1 ,2- 1,4 2. 800 165 1 ,2 2.400 21 0 1 ,2 1.300 ... kộo (ksi) 500 600 400 522 551 5 12 500 515 629 Nc sn xut Giỏ thnh ($/pound) Nht $16 Nht $24 M $24 M/ Hungary $26 M $26 M/Phỏp/Nht $26 M $26 M $26 M $26 Nguụn: Ameteau, 20 03 Si aramid:L si hu c...

96
2K
21

Báo cáo " ẢNH HƯỞNG CỦA TẢI TRỌNG SÓNG TRÔI DẠT TẦN SỐ THẤP ĐẾN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA HỆ THỐNG DÂY NEO XIÊN CỦA CÔNG TRÌNH BIỂN NỔI" docx

Ngày tải lên : 12/03/2014, 02:20

... bc 2: Ti trng súng bc gm cỏc thnh phn sau: (2) (2) (2) F (2) (t) = FEX (t) + FR (t) = Fp (2) (t) + Fq (2) (t) + FR (t) (2) (5) (2) ú cỏc vộc t FEX (t) , FR (t) - tng ng l ti trng súng kớch ng bc 2, ... Trng hp tớnh toỏn No1 No2 No3 Lc cng dõy neo (kN) 11454 133 62 14 120 Lc kộo t ti thiu (kN) 25 174 25 174 25 174 2, 20 1,88 1,78 T l tng ca lc cng (%) so vi trng hp No1 - 16,7 23 ,3 T l gim ca h s an ... chy theo cỏc hng 45o, 45o -22 ,5o v 45o +22 ,5o s cú 135 trng hp tớnh toỏn cho mt trng thỏi bin ngn hn gi tng ng vi 01 cn bóo Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 14/ 12- 20 12 65 KếT QUả NGHIÊN CứU...

9
510
0

nghiên cứu một ôs yêu cầu ảnh hưởng đến khả năng chịu lực của màng bao gói thực phẩm được chế tạo từ tinh bột sắn có bổ sung polyethylene glycol (peg)

Ngày tải lên : 04/05/2014, 22:15

... Schuchard, Đức 2. 2 PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2. 2.1 PHƯƠNG PHÁP TẠO MÀNG Tinh Polyethylene glycol (PEG) Nước màng mỏng 2. 2 .2 PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA MÀNG 2. 2 .2 PHƯƠNG PHÁP TOÁN ... hưởng đến khả chịu lực màng tinh bột có phối trộn PEG phương pháp luân phiên biến: Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến khả chịu lực màng tinh bột, nghiên cứu đề cập đến yếu tố A NỒNG ĐỘ TINH BỘT (TBS) ... bột sắn Thừa Thiên Huế • Chất lượng: * Độ trắng: >96,0%, * Độ tinh khi t: 97,5%, * Tạp chất không quá: 0,05%, * Hàm lượng đạm: 0 .20 %  Polyethylene glycol (PEG): tinh khi t, dạng bột mịn, tập...

22
1.7K
4

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "ẢNH HƯỞNG CỦA CỐT ĐAI ĐẾN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN ĐÚNG TÂM ThS. THÁI ĐỨC KIÊN " pps

Ngày tải lên : 21/07/2014, 17:21

... NCC 320 x 320 x 120 0 8 20 B CRCC_D8S100 320 x 320 x 120 0 8 20 8a100 C CRCC_D8S50 320 x 320 x 120 0 8 20 8a50 D CRCC_D10S50 320 x 320 x 120 0 8 20 10a50 STT Chi tiết mẫu cột ngắn thiết kế cụ thể hình Cốt đai không ... phương trục y khoảng cách đai s Áp lực ngang tác động lên lõi bê tông theo phương y là: f ley  A 2ef h  K e shy f h c sc ( 12) K e - hệ số kể đến hình dạng đai Với cốt đai ngang, Ke xác định theo ... cốt đai khác gây ra, thể hình 12 Hình 12 Biểu đồ quan hệ ứng suất – biến dạng bê tông hạn chế nở hông trường hợp cốt đai gây 3 .2. 2 Kết tính toán theo mô hình Légeron Paultre   ' f cc   2. 4(...

9
1K
4

GIẢI PHÁP NÂNG CAO KHẢ NĂNG CHỊU LỰC GỐI BẢN LỀ CỬA VAN ĐẬP ĐÁY pptx

Ngày tải lên : 12/08/2014, 15:21

... 336 26 8 21 7 122 122 21 9 27 7 357 S11 -23 -36 -34 -22 -21 - 32 -34 -21 S 22 -1.6 -2. 3 -0.1 -2. 9 -3 .2 -0.1 -2. 3 -1.5 S33 -137 -104 -81 -47 -47 -80 -99 - 126 Smax -1.1 -1.9 0.4 -1.9 -1.0 22 12 S 22 Số ... 11 12 13 14 15 16 17 * Rx(kN) - 32. 71 29 .51 -33.71 24 .89 -30. 62 24.33 -10.91 14 .26 Ry(kN) -29 3.0 -27 6.9 -27 0.1 -25 2.5 -24 9.8 -23 3.9 -22 1.0 32. 79 Rz(kN) 186.89 185.95 190.04 197.81 22 1.61 d Bản ... 56 32 5658 27 13 27 15 865 S11 29 .3 54.0 51.6 34 .2 34.6 53.3 56.6 38.5 S 22 0.9 S33 20 2.8 -1.3 5.7 5 .2 -1.1 3.1 1.1 158.6 128 .0 72. 8 72. 8 129 .4 165.8 21 7.1 133.3 75.4 74.8 134.6 163.8 21 9.7 w 3.1 20 6...

7
320
0

KHẢO SÁT KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA Cọc KHOAN NHỒI CÓ KỂ ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA KHUYẾT TẬT TRONG BÊTÔNG

Ngày tải lên : 27/10/2014, 11:26

... 70.7 21 22 2145 1.53 68.5 21 90 21 70 2. 2 70.9 21 16 22 33 2. 09 70.4 21 31 69.5 21 58 66.3 22 62 71.6 20 95 67.4 22 26 66.4 22 59 73.5 20 41 71.1 21 10 72. 8 20 60 67.3 22 29 73 .2 2049 73.8 20 33 70.5 21 28 70.8 21 19 ... 73.8 20 33 70.5 21 28 70.8 21 19 68 .2 2199 71.9 20 86 67.4 22 26 65.1 23 04 69 .2 2168 65 23 08 65 .2 2301 70.5 21 28 70 .2 2137 63.9 23 47 10 64.5 23 26 10 68.7 21 83 10 61.3 24 47 8 Báo cáo nghiên cứu khoa ... 44 12 4309 15.6 35 .2 426 1 43 62 16 33.5 4478 4 524 16.04 35.1 427 4 36.4 4 121 33.3 4505 33.1 45 32 35.5 422 5 32. 5 4615 34.9 429 8 35.8 4190 34.9 429 8 35.1 427 4 35.3 424 9 33.7 4451 36.8 4076 33.1 4532...

26
738
3

tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn eurocode 4

Ngày tải lên : 30/10/2014, 16:06

... TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT LHTBT CHỊU NÉN LỆCH TÂM XIÊN CÓ XÉT ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA LỰC CẮT - Dựa vào thuật toán, sơ đồ khối tính toán kiểm tra khả chịu lực cột LHTBT chịu nén lệch tâm có xét đến ... KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA MỘT SỐ TIẾT DIỆN CỘT LHTBT Phần tác giả xác định khả chịu lực số cột LHTBT tiết diện tròn với chiều dài khác nhau, dựa vào ta biết nội lực thiết kế có đảm bảo khả chịu lực ... Ảnh hưởng lực cắt đến khả làm việc cột LHTBT Lực cắt ảnh hưởng đến khả chịu mô men cột, tương tác mô men uốn lực cắt cột thép tính đến cách giảm khả chịu mô men uốn vùng chịu ảnh hưởng lực cắt...

26
4.7K
5

Ứng dụng công nghệ wireless structural bridges testing system đánh giá dao động và khả năng chịu lực của các công trình cầu trên địa bàn miền trung và tây nguyên

Ngày tải lên : 12/10/2016, 11:21

... 0.43 0 .26 0 .26 0 .25 0 .27 1/4 Land 0.43 0.43 0.43 0.43 0.44 0. 82 0. 82 0. 82 0 .28 0 .28 0 .28 0 .28 0 .26 0 .28 1 /2 Land 0.43 0.43 0.43 0.43 0.43 0.43 0. 82 0. 82 0. 82 0. 82 0. 82 0. 82 0 .25 0 .26 0 .25 3/4 ... 30 30 30 30 Các kết đo dao động vị trí cảm biến thể Hình 2. 22 – Hình 3 .25 Hình 3 .22 Gia tốc cảm biến 474 92 Hình 3 .23 Gia tốc cảm biến 47491 Hình 3 .24 Gia tốc cảm biến 47490 Hình 3 .25 Gia tốc cảm ... tích FFT Hình 3 .26 -Hình 3 .28 : Hình 3 .26 Phân tích FFT xe tải thử nghiệm Hình 3 .27 Phân tích FFT hoạt tải khai thác Hình 3 .28 Phân tích FFT môi trường gây -Từ kết phân tích FFT Hình 3 .24 3 .25 cho...

33
407
1

Tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn Eurocode 4

Ngày tải lên : 29/04/2017, 21:00

... vào cột LHTBT có đảm bảo khả chịu lực hay không 3.4 KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA MỘT SỐ TIẾT DIỆN CỘT LHTBT Phần tác giả xác định khả chịu lực số cột LHTBT tiết diện tròn với chiều dài khác nhau, dựa vào ... hưởng lực cắt đến khả làm việc cột LHTBT Lực cắt ảnh hưởng đến khả chịu mô men cột, tương tác mô men uốn lực cắt cột thép tính đến Footer Page of 126 Header Page 10 of 126 cách giảm khả chịu ... 126 12 2 .2 THIẾT LẬP ĐƯỜNG CONG TƯƠNG TÁC MÔ MEN VÀ LỰC CẮT(M-V) ĐỂ XÉT ẢNH HƯỞNG CỦA LỰC CẮT ĐẾN KHẢ NĂNG CHỊU MÔ MEN CỦA TIẾT DIỆN CỘT LHTBT Đường cong tương tác mô men lực cắt M-V 2. 3 CÁC VÍ...

26
753
0

Nghiên cứu áp dụng kết cấu thép ứng suất trước để tăng cường khả năng chịu lực cửa van thép trong công trình thủy lợi pot

Ngày tải lên : 12/08/2014, 15:23

... nhờ lực căng F đặt vào miền kéo bụng dầm (vị trí lực căng F hình 3) Lực căng F làm trạng thái ứng suất dầm thay đổi có lợi cho khả chịu lực dầm (hình 8) Hình Ứng suất pháp 11 dầm làm việc có ... cống (hình 3) Ứng suất trước dầm tạo cách đặt thêm cáp bó sợi thép có cường độ cao chịu kéo vùng kéo dầm (hình 4) Hình Dầm cửa van phẳng thép Hình Một số cách bố trí cáp căng cho dầm ƯST Do lệch ... giới hạn bền là: P2 = A1R1 + A2R2 (1) tr0ng A2 diện tích tiết diện dây căng Đặt: α = A2/ A1 β = R2/ R1 (1) viết lại P2 = A1R1(1+αβ) Lượng (1+αβ) hệ số tăng khả chịu lực kết cấu ứng suất trước so...

14
575
1

slide bê tông cốt thé KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT

Ngày tải lên : 06/08/2015, 09:46

10
799
0

Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy

Ngày tải lên : 01/03/2016, 15:25

... b n c0 c1 c2 chu la (0C) (0C) R60 1191 -25 0 -24 0 R90 13 42 -25 6 R 120 1387 R60 c3 c4 c5 (0C/0) (0C.mm) -5,01 1,04 - 925 -23 5 -5,30 1,39 - 126 7 -23 8 -22 7 -4,79 1,68 -1 326 1336 -24 2 -29 2 -6,11 1,63 ... d2 chu la (0C) (0C.N) (0C.mm) R60 867 -1,9 -8,75 - 123 -1378 R90 1055 -2, 2 -9,91 -154 -1990 R 120 1144 -2, 2 -9,71 -166 -21 55 R60 1030 -2, 6 -10,95 -181 -1834 R90 1159 -2, 5 -10,88 -20 8 -22 33 R 120 ... -900 R90 1381 -24 0 -26 9 -5,46 2, 24 -918 R 120 1397 -23 0 -25 3 -4,44 2, 47 -906 (0C.mm1 /2) (0C.mm) Khi tớnh toỏn kh nng chu mụmen õm, ta b qua s lm vic ca tm tụn v phn bờtụng chu kộo Do phn bờtụng...

104
825
7

CHUYÊN đề đề tài CHUNG cư SPC BIỂU đồ TƯƠNG tác KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU lực TRÊN TIẾT DIỆN VUÔNG góc TRỤC

Ngày tải lên : 28/04/2016, 00:13

... CE2 Không có điểm nội lực nằm biểu đồ tƣơng tác Nội lực nhỏ so với khả chịu lực Cột CE2 Không có điểm nội lực nằm biểu đồ tƣơng tác Nội lực nhỏ so với khả chịu lực GIÁO VIÊN HƢỚNG DẪN: SINH VIÊN: ... nội lực KẾT LUẬN: Theo kết tính toán khả chịu lực, với cách bố trí cốt thép nhƣ trên, cột công trình SPC hoàn toàn đủ khả chịu lực Cột CE1 Không có điểm nội lực nằm biểu đồ tƣơng tác Nội lực ... NGHIỆP KSXD KHÓA 20 04 - 20 09 IV BIỂU ĐỒ TƯƠNG TÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN CHO VẬT LIỆU ĐỒNG CHẤT, ĐẲNG HƢỚNG Kiểm tra khả chịu lực cho cấu kiện chịu nén uốn (ví dụ chịu cặp nội lực N Mx ), ta có công thức:...

41
684
0

so sánh khả năng chịu lực 2 trường hợp bố trí bulong

Ngày tải lên : 06/05/2016, 08:00

...  Lực phân bổ cho bulông trường hợp gấp đôi so với lực phân bổ cho bulông trường hợp cường độ chịu lực bulông trường hợp gấp 1.5 62 lần khả chịu cắt 1 .25 lần khả chịu ép mặt so với cường độ chịu ... 322 25 6 2. 2 Khả chịu lực bulông ▪ Chịu cắt ép mặt: [ N ] cbl = Rcbl × γ b × Fbl × nc = 0.9 × 1× 2. 01× Rcbl = 1.809 Rcbl [ N ] embl = d ∑ δ × Rembl × γ b = 1.6 × 1× Rembl × 0.9 = 1.44 Rembl ▪ Chịu ... so sánh khả chịu lực So sanh trường hợp trường hợp 3.1 Khả chịu cắt ép mặt N 1N N N = ÷ =2 N N2 [ N ] cbl [ N ] cbl = [ N ] embl [ N ] embl 2. 826 Rcbl = 1.5 62 1.809 Rcbl = 1.8 Rembl = 1 .25 1.44...

4
365
0

Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy

Ngày tải lên : 05/08/2016, 22:52

... 1 92 193 194 195 196 197 198 199 20 0 20 1 20 2 20 3 20 4 20 5 20 6 20 7 20 8 20 9 21 0 21 1 21 2 21 3 21 4 21 5 21 6 21 7 24 5 21 8 24 6 21 9 24 7 22 0 22 1 22 2 22 3 22 4 22 5 25 3 22 6 22 7 22 8 22 9 23 0 23 1 23 2 23 3 23 4 23 5 23 6 ... 23 6 26 4 23 7 26 5 23 8 23 9 26 7 24 0 26 8 24 1 26 9 24 2 27 0 24 3 24 4 24 8 24 9 25 0 25 1 25 2 25 4 25 5 25 6 25 7 25 8 25 9 26 0 26 1 26 2 26 3 26 6 27 1 27 2 27 3 27 4 27 5 27 6 27 7 27 8 27 9 28 0 28 1 28 2 28 3 28 4 28 5 28 6 28 7 22 89 ... 21 3 22 5 23 6 24 7 26 2 28 0 29 5 310 311 323 21 5 22 2 22 7 23 7 24 5 25 3 26 3 26 6 26 4 26 5 22 8 23 5 24 3 24 9 25 6 26 8 27 5 28 1 23 9 24 6 25 2 25 9 26 9 27 728 4 28 7 25 1 25 4 26 1 27 0 27 8 28 529 4 29 6 26 7 27 1 27 9 28 3 28 9...

52
801
0

Tính toán khả năng chịu lực của đài cọc (strength prediction of pile cap)

Ngày tải lên : 11/12/2016, 17:10

... BPB-35 -20 -2 BPH-35 -20 -1 BPH-35 -20 -2 f c′ c (MPa) 24 .1 25 .6 23 .7 23 .5 31.5 32. 7 27 .1 25 .6 23 .2 23.7 36.6 37.9 22 .5 21 .5 20 .4 20 .2 31.4 30.8 (mm) 300 300 300 300 300 300 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 25 0 20 0 20 0 ... BDA-90-90-1 BDA-90-90 -2 BDA-100-90-1 BDA-100-90 -2 f c′ (MPa) 21 .3 20 .4 21 .9 19.9 22 .6 21 .5 18.9 22 .0 29 .1 29 .8 29 .8 29 .8 27 .3 28 .5 28 .9 30.9 30.9 26 .3 29 .1 29 .2 29.1 30 .2 29.1 29 .3 29 .5 31.5 29 .7 31.3 cap ... BDA -20 -25 -70-1 26 .1 700×700 20 0 150 25 0 358 BDA -20 -25 -70 -2 26.1 700×700 20 0 150 25 0 358 BDA -20 -25 -80-1 25 .4 800×800 20 0 150 25 0 358 BDA -20 -25 -80 -2 25.4 800×800 20 0 150 25 0 358 BDA -20 -25 -90-1 25 .8...

33
466
0

Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép - bêtông trong điều kiện cháy

Ngày tải lên : 06/03/2017, 03:40

... -5,01 1,04 - 925 -23 5 -5,30 1,39 - 126 7 -23 8 -22 7 -4,79 1,68 -1 326 1336 -24 2 -29 2 -6,11 1,63 -900 R90 1381 -24 0 -26 9 -5,46 2, 24 -918 R 120 1397 -23 0 -25 3 -4,44 2, 47 -906 (0C.mm1 /2) (0C.mm) Khi tớnh ... d2 chu la (0C) (0C.N) (0C.mm) R60 867 -1,9 -8,75 - 123 -1378 R90 1055 -2, 2 -9,91 -154 -1990 R 120 1144 -2, 2 -9,71 -166 -21 55 R60 1030 -2, 6 -10,95 -181 -1834 R90 1159 -2, 5 -10,88 -20 8 -22 33 R 120 ... Page 21 of 123 Header Page 22 of 123 22 xi mng khoỏng (mt loi vt liu bo v in hỡnh) Mc dự tớnh dn nhit cng bin thiờn theo nhit : Khi 20 0C a 8000C thỡ: a = 54 3,33 10-2a (W/mK) Khi 8000C a 120 00C...

104
495
0

14 tính toán khả năng chịu lực của thanh chống h300x300x10x15

Ngày tải lên : 18/05/2017, 08:59

... /F) = (25 42 /805.3) /(1 328 .85 /117) = m= 0 .27 8 + Các hệ số được xác đònh theo công thức sau: = c = c = .(E /R)1 /2 = 99.3 > < 31.974 0.7 3.1416 x [21 000 /21 ]^(1 /2) = y = 0 .27 8 nên ... = /(1 + 0 .27 8 x 0.7) = 0.8371 + Kiểm tra ổn đònh tổng thể cột mặt phẳng khung theo công thức: y = N /(C.y.F) = 805.3 /(0.8371 x 0.9 32 x 117) = y = 8. 822 < 8. 822 kN/cm2 21 kN/cm2 Trang ... -R) /σx = < R= (10.1 -21 ) /21 = - Kiểm tra ổn đònh tổng thể mặt phẳng uốn: + Từ y = 31.974 Tra bảng hệ số uốn dọc: 10.1 kN/cm 21 kN/cm -51.9% y = 0.9 32 M'= 25 . 42

2
1K
13