i 4 5 1 1 1 3 các kích thước cơ bản của trụ
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUYÊN NGÀNH VẬT LIỆU - TRƯỜNG ĐH GTVT HÀ NỘI
Ngày tải lên :
18/02/2017, 10:34
... Tấn m3 m3 m3 G i m3 Tấn m m3 Tấn 70, 74 15 1 , 31 8, 64 17 0 ,17 50 5, 6 0,67 72 98, 25 9, 83 m3 Tấn m3 Tấn m3 Tấn m m3 m3 5 04. 47 50 .4 24, 75 2 ,48 11 90 ,57 11 9,06 13 76 51 8,98 50 9 ,4 m3 12 81, 6 15 0 kg/ m3 BT 12 0kg/ ... Vđkg = nđk.(a 11. b9.c4) Vtt = 2 .1, 05. 0,2 .1, 7 Thể tích (m3) 14 4 63, 61 11, 25 1 ,49 13 , 13 19 ,3 0 ,48 0,7 14 T i trọng thân mố Pmố = ( 14 4 + 63, 61+ 11, 25+ 1 ,49 + 13 , 13 +19 ,3+ 0 ,48 +0,7 14 ) x 24= 60 95, 38 (kN) - Vẽ ... (MPa) (kN) 1, 0 4, 2 5, 0 7 ,1 9,6 4, 0 3, 14 13 ,19 15 , 7 22,29 30 , 14 12 ,56 0,0 85 0,0 83 0,09 0 ,1 0, 15 20 - 0, 047 0, 046 0, 050 0, 019 0, 055 0,0 83 14 7 ,58 606, 74 7 85, 00 42 3 , 51 1 657 ,7 1 042 ,48 46 63, 01 Tổng cộng...
- 188
- 4.3K
- 6
Đánh giá sơ bộ thuốc trừ sâu clo hữu cơ
Ngày tải lên :
07/11/2012, 15:50
... 15 3 2, 1 45 0, 13 80, 13 70, 12 61, 1 055 , 7 45 , 7 03, 6 04 EIMS: m/z (%) 44 4 (M+., C27H28O4N2, 1 .5) , 3 84 (1. 1), 36 8 (0 .5) , 35 3 (3. 9), 32 3 (3 .4) , 31 1 (6.2), 2 93 (2.0), 269 (12 .8), 2 53 (11 .5) , 252 (66 .4) , ... Candida stellatoides - 11 .060 750 - 11 .6 739 - 13 .33 3 - 12 .32 7 Isolation and structure compounds and 10 - 14 . 440 50 0 - 10 . 54 0 11 - 15 . 967 - 9.8 93 - 9. 2 53 250 12 - 22. 233 - 0 .33 3 2.0 of 13 - - 250 ... 5: 2 :1) IR (KBr): max (cm -1) 30 70, 2920, 2860, 16 37 , 14 6 4, 13 75, 9 95, 909, 7 23 EIMS: m/z (%) 39 2 (M+., C28H56, < 0 .1) , 2 23 (9 .3) , 209 (4. 2), 1 95 (5. 9), 18 1 (7.6), 16 7 (10 .2), 15 3 ( 14 . 4), 13 9 ( 21. 2),...
- 6
- 1.8K
- 8
Thẩm tra sơ bộ thuốc trừ sâu clo hữu cơ
Ngày tải lên :
07/11/2012, 15:54
... Bioaccumulation Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation Figure 3: Measured values of aldrin and dieldrin compared with Levels of US Sediment Criteria - For Endrin (Fig 4) 30 µg/kg ... Endrin 25 20 15 10 0 1- OL Sites 3- TG 9-CH 10 5- SHTG 7-TTCH 2-OLTG 4- SH 6-TT 10 -TH 8-STCH • Measured values Human Health Bioaccumulation Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation ... Health Bioaccumulation Sites Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation Figure 1: Measured values of DDTs compared with Levels of US Sediment Criteria 38 8 Once enter to environment...
- 6
- 1.1K
- 2
Báo cáo sơ bộ tình hình hoạt động kinh doanh của Ngân hàng thương mại cổ phần Saccombank
Ngày tải lên :
18/03/2013, 12:51
... (%) 2 63. 69 23% 250 .32 60.9 211 .58 31 1 .229 52 2. 81 24% 67% TG 33 .36 33 .55 67.7 0 .19 0 .5% 34 . 15 68% có kỳ hạn TG 216 .96 277.67 45 5. 1 60. 71 28% 17 7 . 43 64% không kỳ hạn Tiền g i 744 .36 6 75 .46 617 .48 ... 288 7.2 Tổ chức kinh tế - VNĐ - Vàng - Ngo i tệ Tổng 1 047 38 .1 1899 46 .9 1 8 45 46 .4 8 35 30 .4 10 25 25. 3 11 30 28 .4 21 0.8 54 1. 3 71 1.8 19 1 820 20.2 644 16 .2 2 746 10 0 40 50 10 0 39 80 10 0 (Nguồn: Phòng ... đồng) (%) 16 99 61. 9 1 34 2 48 .9 12 1 4. 4 236 8.6 Năm 2 011 Số tiền Tỷ (Tỷ trọng đồng) (%) 2 15 1 53 .1 1682 41 .1 2 03 266 6.6 Năm 2 012 Số tiền Tỷ (Tỷ trọng đồng) (%) 21 35 53. 6 16 34 41. 1 2 13 5 .4 288 7.2...
- 19
- 1.1K
- 13
Áp dụng mô hình số trị tính xói cầu rồng sông Hàn
Ngày tải lên :
26/04/2013, 14:16
... - 45 85 3 34 1. 7 63 (Trụ 1) - 45 85 3 34 1. 672 19 -44 55 3 34 1. 647 19 (Trụ 2) -44 55 3 34 1. 227 39 -42 55 3 34 1. 844 39 (Trụ 3) -42 55 3 34 1 .42 2 52 - 41 25 3 34 1. 39 9 52 (Trụ 4) - 41 25 3 34 1. 250 4. 3. 3 Tính x i ... cầu 3. 24 -4. 29 59 0 56 3 0.0 54 -4. 39 2 0 .10 2 19 3. 24 -4. 09 59 0 56 3 0 .12 6 -4. 39 2 0 .30 2 39 3. 24 -4. 1 59 0 56 3 0. 010 -4. 39 2 0.292 52 3. 24 -4. 2 59 0 56 3 0. 34 6 -4. 39 2 0 .19 2 (m) b Xác định chiều sâu x i cục ... 0.8 3. 36 25 12 .4 7 .5 0. 84 7 .44 0.66 0.8 0.8 1. 9 41 6 1 .42 12 .4 7 .5 0.82 7 .44 0.66 0.8 0.8 2.6829 1. 25 12 .4 0.82 7 .44 0. 54 0.8 0.8 1. 7 939 trụ (m) Đánh giá kết hai phương án Tên trụ Chiều sâu x i tổng...
- 6
- 453
- 6
Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG pptx
Ngày tải lên :
25/01/2014, 12:20
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1)tính p 1: p 1= n.pc.a1 2)tính g 1: g 1= a1(n .bản. bản+ n.vữa(lĩt+trt).vữa(lĩt+trt)+ n.đ mi.đ mi) q 1= p 1+ g 1 B) Sơ ... X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 V D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F)tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BI 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ V VẾ 2: KCBT CỐT THÉP BIÊN ... Mặt cắt 1- 1: A) BẢN VẾ V VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Gi trị q3 tính sau: q3 = Tính phản lực g i tựa: Ĩđứng = :2Z=q3xa1 => Z = q2 (q :t i tc dụng...
- 9
- 7.8K
- 291
Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG docx
Ngày tải lên :
26/01/2014, 00:20
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1)tính p 1: p 1= n.pc.a1 2)tính g 1: g 1= a1(n .bản. bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... (go + Y)(2a1 + d) + X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F)tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) B I 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 Z Z A)TÍNH BẢN VẾ VÀ ... phương a1 Cắt theo phương cạnh ngắn m để tính: Mặt cắt 1- 1: A) BẢN VẾ VÀ VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Giá trị q3 tính sau: q3 = q2 (q :t i tác...
- 9
- 3.4K
- 117
một số đặc điểm cấu tạo và sơ đồ tính toán cầu vòm ống thép nhồi bê tông (some structural features and calculating model of the concrete filled tubular arch bridge)
Ngày tải lên :
04/04/2014, 11:16
... ng 3: N i l c d m ngang biên TR TR TR 850 .37 850 .37 850 .37 11 39 . 23 11 39 . 23 11 39 . 23 M Q c ng ch ng u n : B ng 2: N i l c vòm TR TR TR 2 212 . 35 1 852 .79 18 76. 95 855 . 25 678. 54 6 63 .12 1 54 5 6.90 1 744 2.70 ... i l c treo TR TR TR 14 9 6. 64 12 04. 33 11 69 . 43 v M Q N B ng 6: N i l c d m d c gi a TR TR TR 5 74. 14 5 74. 14 5 74. 14 33 8.79 33 8.79 33 8.79 1 15 3 .46 10 91. 70 1 052 . 63 khơng thay i Giá tr l c d c tr c t ... 14 8 6.20 12 65. 55 6 24. 35 30 2.62 2 61. 74 96 15 . 13 910 0 .37 87 74. 60 i u ki n làm vi c c a ti t di n vòm thay i kéo theo vi c phân b l i n i l c gi a ph n t k t c u N i l c vòm, d m d c biên thay i nhi u...
- 6
- 3.4K
- 12
Giới thiệu sơ bộ về cơ cấu tổ chức hợp tác ASEAN
Ngày tải lên :
09/07/2014, 04:00
... trách H i nhập kinh tế ASEAN, Bộ Thương m i H i đồng AIA (ASEAN Investment Agreement) Uỷ Ban i u ph i Đầu tư (Cordinating Committee on Investment - CCI): Để ph i hợp, giám sát i u hành việc thực ... i u ph i Đầu tư quan cấp Vụ giúp việc cho H i đồng AIA Việt Nam cử Bộ Kế hoạch Đầu tư tham gia H i đồng AIA CCI Uỷ ban i u ph i Dịch vụ (Cordinating Committee on Services - CCS): Được thành lập ... SEOM AEM Cơ cấu hợp tác ngo i giao: H i nghị Bộ trưởng Ngo i giao ASEAN (ASEAN Ministerial Meeting - AMM): H i nghị Bộ trưởng Ngo i giao tổ chức năm lần để hoạch định sách, i u ph i hoạt động...
- 6
- 804
- 1
MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG ppt
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... 31 0 8. 63 14 8 6.20 12 65. 55 6 24. 35 30 2.62 2 61. 74 96 15 . 13 910 0 .37 87 74. 60 M Q N Bảng 6: N i lực dầm dọc TR TR TR 5 74. 14 5 74. 14 5 74. 14 33 8.79 33 8.79 33 8.79 1 15 3 .46 10 91. 70 1 052 . 63 N Bảng 7: N i lực ... uốn : Bảng 2: N i lực vòm TR TR TR 2 212 . 35 1 852 .79 18 76. 95 855 . 25 678. 54 6 63 .12 1 54 5 6.90 1 744 2.70 17 0 25 .49 Bảng 4: N i lực dầm ngang TR TR TR 8 73. 79 8 74. 15 8 74. 19 1 15 9 .99 11 60 .47 11 60 . 51 Chịu ... TR TR TR 14 9 6. 64 12 04. 33 11 69 . 43 Rx Rz Bảng 8: Phản lực chân vòm TR TR TR 5. 58 12 .78 14 . 78 14 0 75. 15 13 3 05 . 43 12 8 24. 11 Dầm dọc giữa: Giá trị mơment lực cắt khơng thay đ i Giá trị lực dọc trục đạt...
- 6
- 1.1K
- 12
Báo cáo khoa học: "Xói cục bộ ở trụ cầu đối với địa chất là hạt thô" ppt
Ngày tải lên :
06/08/2014, 05:20
... 2 , 45 7 2, 618 2 ,52 1 3 ,44 9 2, 31 0 4, 810 3 ,1 74 3 ,10 0 2, 618 4, 54 5 3, 31 6 2, 618 4, 38 8 3, 0 34 2 ,49 3 2,796 4, 15 2 3, 34 8 3, 067 2, 54 9 3, 7 51 3 , 51 5 1 ,57 7 2,709 2,879 TT hct (mm) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 ... 62 ,48 1, 77 9 ,44 2 ,30 3 11 3, 24 1, 08 6, 35 3, 922 85, 90 2 ,11 2 ,33 2, 3 51 10 2, 65 1, 16 0,60 1, 937 11 3 , 41 0, 83 -1, 83 2,890 76 ,18 1, 64 -6,97 3 ,40 4 61, 30 2 ,11 -8, 54 2 ,30 6 87 , 45 1, 23 -20, 23 2 ,19 8 65, 24 1, 33 ... 13 ,97 0,828 - 34 , 28 1, 26 -30 , 65 3 ,44 4 17 , 53 2, 93 6,97 2, 54 3 92,66 1, 32 -1, 28 4, 3 45 69,06 2 ,57 -17 ,17 3, 060 44 , 34 2 ,12 12 ,00 3, 030 95 ,47 1 ,55 12 ,09 2,6 21 1 03, 20 1, 29 - 25, 93 4, 32 7 23, 26 3 , 51 -10 ,68...
- 5
- 319
- 1
PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ANALYZING OF THE CALCULATING MODEL OF THE CONCRETE ARCH BRIDGE pot
Ngày tải lên :
08/08/2014, 04:21
... dầm dọc biên MH MH MH MH 290,29 3 04, 83 292, 75 3 14 , 17 -57 6,07 -59 1, 18 -57 9, 14 -59 0 ,38 10 0,90 10 7, 25 10 2,97 10 6,22 Bảng 6: N i lực giằng ngang MH MH MH MH 12 , 81 12,87 12 ,02 12 , 05 -11 ,48 -11 ,52 -7,76 ... 297,72 1 24, 01 106,68 M-207,88 -229,06 -18 6 , 13 -222 ,19 Q 96, 35 10 7, 04 92,96 98, 35 Bảng 3: N i lực dầm ngang biên MH MH MH MH M+ 18 0 ,10 17 2 , 43 13 9,02 11 6, 61 M -17 6 ,46 -17 6,20 - 15 8 ,68 -17 0,97 Q 92, 94 ... 13 ,29 13 , 73 13 ,00 N 8 83, 22 887, 14 882 ,11 T i chân vòm M+ 39 ,96 84, 50 31 , 27 M 15 8 5,62 17 77,02 15 0 5,68 Q 210 ,5 31 8 ,32 2 65, 37 N 8 93, 31 848 ,7 910 , 91 Mơ hình (MH 2): Về giống mơ hình i m khác chủ yếu mơ...
- 5
- 995
- 7
Bản tính trụ cầu theo 22TCN27205
Ngày tải lên :
22/08/2014, 21:30
... Cường I 1. 25 1 .50 1. 75 0.00 0.00 1. 00 17 14 0 .1 922 .33 9 12 0 95. 830 - - độ II 1. 25 1 .50 0.00 1 .40 0.00 1. 00 14 0 85. 1 14 7 . 055 11 94. 438 3 24. 93 34 8 6 .48 III 1. 25 1 .50 1. 35 0 .10 1. 00 1. 00 1 644 1. 8 750 . 747 ... 12 726. 85 587.29 757 7.79 Cường độ I 17 14 0 . 14 922. 34 12 0 95. 83 Cường độ II 14 0 85. 08 14 7 . 05 11 94. 44 3 24. 93 34 8 6 .48 Cường độ III 1 644 1. 84 750 . 75 9826 .32 80.66 10 68.90 Đặc biệt 14 9 57 .96 2 63 . 53 3 45 5. 95 ... 2.68 2. 35 2.68 0 .40 8 .52 10 .52 Thân xà mũ 2 .56 1. 3 4. 61 4. 04 4. 61 Tường che 0.8 1. 3 1 .44 1. 26 1 .44 Thân trụ 7. 24 1. 3 13 . 03 11 .44 13 . 03 - 7. 65 9. 65 1. 05 8 .30 10 .30 - 3. 63 5. 63 6 .1. 2 T i trọng gió...
- 37
- 2.5K
- 7
SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG - KCBT CỐT THÉP 3
Ngày tải lên :
02/07/2015, 21:36
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1)tính p 1: p 1= n.pc.a1 2)tính g 1: g 1= a1(n .bản. bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... phản lực g i tựa: Ĩđứng = :2 (go + Y)(2a1 + d) + X.a + X(a1 + d) V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F)tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) B I 4: CẦU THANG ... nhƣ sau: q3 = q2 (q2:t i tác dụng tốn 1) a1 Tính phản lực g i tựa: q3 × a1 B)DẦM LIMON D2 VÀ D3: Ĩđứng = :2Z=q3xa1 => Z = Z /1( m) Z /1( m) go+gt(nếu có) go+gt(nếu có) DCN1 DCN1 X L X L VẾ DK DK l...
- 9
- 754
- 8
Thiết kế sơ bộ phương án cầu chính dầm liên tục 3 nhịp, cầu dẫn dầm giản đơn PCI (sơ đồ PHÂN NHỊP 40+80+120+80+40)
Ngày tải lên :
19/08/2015, 10:19
... 11 12 13 14 15 16 - K0 K0 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K 11 K12 1/ 2HL S 15 S 14 S 13 S12 S 11 S10 S9 S8 S7 S6 S5 S4 S3 S2 S1 59 .00 1 .5 5 .5 4 4 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 Tổng thể tích 31 . 952 8 ... 31 . 952 8 57 .50 52 .00 48 .00 44 .00 40 .00 36 .00 31 .50 27.00 22 .50 18 .00 13 .50 9.00 4. 50 0.00 -1. 00 31 . 952 8 14 . 7 242 13 .8962 13 . 13 66 12 .44 45 11 . 818 9 11 .19 33 10 . 649 1 10 .1 850 9.79 95 9 .49 12 9. 258 7 9 .10 05 ... 9.0 15 3 9.0 15 3 47 .9292 84. 4267 57 . 240 8 54 . 0 656 51 .16 22 48 .52 68 51 .77 74 49. 1 45 4 46 .8768 44 .9 6 51 43 .40 41 42 .18 72 41 .30 82 40 .7606 9.0 15 3 712 .79 14 Thể tích kh i đúc phần dầm hộp có chiều cao thay đ i: ...
- 29
- 656
- 0
THIẾT kế sơ bộ PHƯƠNG án cầu CHÍNH dây VĂNG 3 NHỊP với sơ đồ NHỊP ( 87 + 182 + 87 )
Ngày tải lên :
19/08/2015, 10:19
... 18 8 .57 5 1 84. 3 91 179. 956 1 75. 2 54 17 0.269 1 64. 980 15 9 .3 75 15 3 .3 74 14 7 .11 9 14 0 . 45 6 13 3 .40 8 12 6. 34 0 11 8 .50 8 11 0.792 10 3. 2 01 96 .18 3 90 .46 5 90 .5 24 96 . 41 0 10 3. 717 11 1.686 11 9. 850 12 7. 9 43 1 35 . 807 14 3 .6 73 15 0 .58 0 ... 34 . 418 12 .776 13 2 95. 689 35 . 32 7 13 .1 14 14 30 2.888 36 .18 7 13 . 43 3 14 30 9.702 37 .0 01 13. 7 35 14 31 6 .16 0 37 .7 73 14 . 022 15 32 2.296 38 .50 6 14 . 2 94 15 32 8 .11 3 39.2 01 14 . 55 2 15 33 3.687 39 .867 14 . 799 15 ... 24. 2 45 21 .55 1 21 .55 1 18. 857 18 . 857 18 . 857 18 . 857 21 .55 1 21 .55 1 24. 2 45 24. 2 45 26. 939 26. 939 29. 633 29. 633 32 .32 7 32 .32 7 37 .7 15 35 . 0 21 35 . 0 21 37 .7 15 37 .7 15 37 .7 15 40 .40 9 40 .40 9 40 .40 9 40 .40 9 255 .922...
- 23
- 1.4K
- 2
SƠ đồ TÍNH TOÁN cầu THANG
Ngày tải lên :
24/08/2015, 21:32
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1)tính p 1: p 1= n.pc.a1 2)tính g 1: g 1= a1(n .bản. bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... phản lực g i tựa: Ĩđứng = :2 (go + Y)(2a1 + d) + X.a + X(a1 + d) V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F)tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) B I 4: CẦU THANG ... nhƣ sau: q3 = q2 (q2:t i tác dụng tốn 1) a1 Tính phản lực g i tựa: q3 × a1 B)DẦM LIMON D2 VÀ D3: Ĩđứng = :2Z=q3xa1 => Z = Z /1( m) Z /1( m) go+gt(nếu có) go+gt(nếu có) DCN1 DCN1 X L X L VẾ DK DK l...
- 9
- 552
- 4
Nghiên cứu xói cục bộ ở trụ cầu dạng phức hợp
Ngày tải lên :
15/08/2016, 08:52
... 1 .4 Nghiên cứu x i cục trụ cầu phức hợp 20 1 .5 Nhận xét 30 1 .5. 1 Đ i v i trụ đơn 30 1 .5. 2 Đ i v i trụ cầu phức hợp 31 1.6 Đánh giá chung 34 1. 6 .1 Những thành tựu đạt 34 1. 6.2 Các vấn đề tồn 35 ... Đia i m th i gian Số lượng cầu bị lũ gây cố Pennsylvania, West Virginia, Virginia, 19 85 73 New York and New England, 19 87 17 Midwestern United States, 19 93 > 250 0 Georgia, 19 94 >10 00 Virginia, ... Charbert Engeldinger (1 956 ) [ 14 ] , Laursen Toch (1 956 ) [ 25] , Hancu (19 71) [ 23] , Bonassoundas (19 73) [12 ], Basak (19 75) , Jain Fischer (19 79), Chee (19 82) [ 15 ] , 14 Ettema (19 80) [20] v i kết nghiên c u...
- 148
- 510
- 1
Nghiên cứu xói cục bộ ở trụ cầu dạng phức hợp
Ngày tải lên :
15/08/2016, 15:01
... 0 ,1 25 0, 31 0, 0 45 0,027 0,0 75 Nguyên hình 7 ,50 32 ,50 15 , 63 38, 75 5, 63 3 ,38 b/B S n m 4 (%) (m) 9 ,38 7,6 Thường B = 2 5, l y B = h1 /3 hay: h hn b 53 = b n 53 hm bm (2 .18 ) i hệ s biến ... Đia i m th i gian Số lượng cầu bị lũ gây cố Pennsylvania, West Virginia, Virginia, 19 85 73 New York and New England, 19 87 17 Midwestern United States, 19 93 > 250 0 Georgia, 19 94 >10 00 Virginia, ... Charbert Engeldinger (1 956 ) [ 14 ] , Laursen Toch (1 956 ) [ 25] , Hancu (19 71) [ 23] , Bonassoundas (19 73) [12 ], Basak (19 75) , Jain Fischer (19 79), Chee (19 82) [ 15 ] , 14 Ettema (19 80) [20] v i kết nghiên c u...
- 138
- 396
- 0
Chơng I Phương án sơ bộ thết kế cầu
Ngày tải lên :
11/09/2016, 08:03
... 12 9 45 15 1 27 ,4 11 - 10 7 35 5 5 ,11 1 45 ,72 15 642 7 81, 30 3 11 655 0 757 8,6 12 - 1 05 54 5 ,4 14 2 ,59 15 0 016 , 53 10 729 959 2,8 13 - 1 046 05, 6 14 1 , 84 14 8 3 759 7,226 10 3 61 648 12 ,1 14 - 10 35 5 0,0 13 9 , 13 14 4 06770, 833 97 612 210 6 ,3 16 655 0,00 ... 242 1 7 45 14 7 ,5 7- 12 15 0 8 ,3 16 9 ,42 2 055 86 34 9 ,6 25 2 049 52 1 959 ,7 8- 11 6262,8 16 0,77 16 878 31 0 95, 3 18 69 15 0 9 , 43 3 9- 11 2 712 ,4 1 54 , 82 1 744 9 811 ,12 9 14 6 59 67 219 ,7 10 - 10 9 7 43 ,8 14 9 ,79 1 6 43 8 952 ,229 12 9 45 15 1 27 ,4 11 - ... 1 65 044 6 952 ,16 cm4 J9= 14 6 59 67 219 ,7 - 2 .1 54 , 82 11 2 712 ,4 = 14 3 10 66 952 ,16 cm4 J10 = 12 9 45 15 1 27 ,4 - 2. 14 9 ,79 .10 9 7 43 ,8 = 12 616 38 079,8 cm4 J 11= 11 655 0 757 8,6 - 2. 1 45 ,72 x 10 7 35 5 ,11 = 11 34 8 92 048 ,33 cm4...
- 38
- 609
- 0