do an co dac buon dot treo naoh

... lỗ d=0.146 m. do đó ϕ = l dl − = 0.903 C : số bổ xung do ăn mòn , bào mòn và dung sai âm ,m C=C 1 +C 2 +C 3 C 1 =1 mm : hệ số bổ xung nhiệt do ăn mòn C 2 =0 mm : hệ số bổ xung do bào mòn C 3 =0.6 ... là: H b = 56.0 4.1*14.3 86.0*4 . .4 22 == b b D V π m Do trong thiết bị có hiện tượng dung dịch sôi tràn cả lên phần buồng bốc do đó đòi hỏi thiết bị phải cao hơn so với tính toán . Vậy đó chọn H b =1500 m (QTTB T5 trang 182 ). 2. ... thất nhiệt do trở lực thuỷ lực trên đường ống (∆”’) Chấp nhận tổn thất nhiệt độ trên các đoạn ống dẫn hơi thứ từ nồi này sang nồi nọ và từ nồi cuối đến thiết bị ngưng tụ là 1 0 C. Do đó: ∆”’ 1 =1.5 0 C ∆”’ 2...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:30

... SVTH:Trần Thanh Tuấn Trang -48- Trong đó: • Tính W: kg x x GGW i d ddi ,* −= W i - lượng hơi thứ bốc hơi tại nồng độ i. x i - nồng độ dung dịch. • Tính Q: ∗ Tại x=8% là Q đ do nguyên liệu mang vào: Q đ ... thị. f - hệ số hiệu chỉnh do khác áp suất khí quyển, được tính: r T f 2 *14,16 = SVTH:Trần Thanh Tuấn Trang -10- c. Kiểm tra bề dày buồng đốt: Theo CT 5-10, [13], trang 131: 1,00025,0 1200 14 <= − = − t D CaS ... CT 5-14, [13], trang 133: SVTH:Trần Thanh Tuấn Trang -30- II. Các kích thước chủ yếu của thiết bị ngưng tụ: 1. Đường kính trong thiết bị (D tr ): Theo VI.52, sổ tay tập 2, trang 84: m W D hh tr 563,0 30.2456,0 221,1 383,1 . 383,1 ' === ωρ ...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 13:30

... lên rồi kiểm tra lại SVTH : Trang 25 Đồ án môn học : Quá trình và Thiết bị GVGD : TS Lê Phan Hoàng Chiêu 3.4. TAI TREO - Chọn vật liệu làm tai treo là thép CT3. - Tai treo được hàn vào thiết bị, ... tính toán tai treo, do đó ta chọn nồi cô đặc 1 và kết quả sẽ thống nhất cho cả hai nồi. Tải trọng tác dụng lên 1 tai treo: - Chọn số tai treo là 4. - Tải trọng tác dụng lên 1 tai treo: Q = 4 81.9.G Bảng ... 6717.91 Số tai treo 4 4 Tải trọng (N) 6894.86 16475.7 Tải trọng chọn (N) 10000 25000 Chọn theo bảng XIII.36-[5] SVTH : Trang 42 Đồ án môn học : Quá trình và Thiết bị GVGD : TS Lê Phan Hoàng Chiêu Bảng...

Ngày tải lên: 21/03/2013, 13:34

... Thanh Tuấn Trang -14- 9. Tổng kết thời gian: − Thời gian dùng để tiếp tục đun nóng nguyên liệu đến nhiệt độ sôi T= 76,44 0 C , theo công thức 3.3 , Quá trình và thiết bị truyền nhiệt, trang90 ... giờ. − Thời gian nhập liệu 10 phút. − Thời gian tháo sản phẩm 10 phút. Tổng thời gian cô đặc cho 1 mẻ là: τ = 442+6570+ 5864 + 600 + 600 = 14076 giây = 3,91 giờ. SVTH:Trần Thanh Tuấn Trang -21- QUY ... tuần hoàn giữa. Theo công thức V140, trang 66, tập 5: D d = s*( b – 1 ) + 4*d o Trong đó: SVTH:Trần Thanh Tuấn Trang -22- III. Thời gian cô đặc: 1. Thời gian cô đặc dung dịch đường: Theo QT và...

Ngày tải lên: 21/03/2013, 13:34

Ngày tải lên: 27/09/2013, 23:16

Ngày tải lên: 18/07/2014, 22:32

Ngày tải lên: 18/07/2014, 22:35

Ngày tải lên: 18/07/2014, 23:54

... Cần pittôn mang theo van dịch chuyển xuống phía dói đi sâu vo lòng xylanh .Thể tích của khoang B giảm ,dầu bị nén với áp suất tăng đẩy van II cho phép dầu thông từ khoang B lên A. Do cần choán ... xe). Cần pittôn mang theo van dịch chuyển xuống phía dói đi sâu vo lòng xylanh .Thể tích của khoang B giảm ,dầu bị nén với áp suất tăng đẩy van II cho phép dầu thông từ khoang B lên A. ... thì sẽ đợc bù bằng dầu từ khoang C sang khoang B thông qua van III.Sức cản sinh ra khi dòng chất lỏng tiết lu qua các van. 3.Phân loại . Ta phân loại hệ thống treo dựa theo các căn cứ điển...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 09:15

Ngày tải lên: 11/07/2014, 08:20

... I2C đ c hoan thanh, co nghià ̀ ̀ ̀ ̀ ́ ̀ ̀ ́ ̃    la cac bit đâu cua no co thê mang gia tri m i trong khi cac bit con lai vân gi gia tri cu.̀ ́ ̀ ́ ́ ́ ́ ́ ̀ ̃ ̃ ́ ̃      Trang 12 Đồ ... SDO=SD[7]; ACK2=I2C_SDAT;end 6’d22 : SDO=SD[6]; 6’d23 : SDO=SD[5]; 6’d24 : SDO=SD[4]; 6’d25 : SDO=SD[3]; 6’d26 : SDO=SD[2]; 6’d27 : SDO=SD[1]; 6’d28 : SDO=SD[0]; //th n i ng truy n nh p ACK t ... các thanh ghi (load mode register command) yêu cầu tất cả các dải (Bank) ở trạng thái IDE, và phải trì hoãn về sau cho sự thay đổi để tác động. L nh t đ ng làm t i (auto refresh command) thì...

Ngày tải lên: 01/10/2012, 15:59

... cacbonat hoá xút 2NaOH + CO 2 = Na 2 CO 3 + H 2 O 2.40 44 106 18 Lượng NaOH đem đi phản ứng bằng NaOH liên kết +NaOH tự do =341.34 Kg Lượng CO 2 : 341.34× 44 80 =187.74 Kg Lượng Na 2 CO 3 : 341.34× 106 80 =252.27 ... hh 2NaOH +CO= Na 2 CO 3 +H 2 O Na 2 S +CO 2 +H 2 O=Na 2 CO 3 +H 2 S Na 2 SO 4 +2C=Na 2 S+ 2CO 2 2C+O 2 = 2CO C+O 2 =CO 2 2H 2 +O 2 =2H 2 O S+O 2 =SO 2 2H 2 S+3O 2 =2SO 2 +2H 2 O 2SO 2 +O 2 +Na 2 CO 3 =2Na 2 SO 4 + 2CO 2 C 578 ... Na 2 SO 4 H 2 S, O 2  SO 2 , H 2 O H, C, O  CO 2 , H 2 O H 2 O, Na ,NaOH, H 2 S 1500 o C CO, CO 2 NaOH, Na, H 2 S Na 2 SO 4 , C, CO 2 Na 2 S, Na 2 CO 3 , CO 2 800 o C VÙNG KHỬ VÙNG SẤY KHÔ Quá...

Ngày tải lên: 16/11/2012, 09:38

... phương dọc. Trên thành thiết bị có lỗ d=0.146 m. do đó ϕ = l dl − = 0.903 C : số bổ xung do ăn mòn , bào mòn và dung sai âm ,m C=C 1 +C 2 +C 3 Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC QTTB 5. Diện tích bề mặt ... là: H b = 56.0 4.1*14.3 86.0*4 . .4 22 == b b D V π m Do trong thiết bị có hiện tượng dung dịch sôi tràn cả lên phần buồng bốc do đó đòi hỏi thiết bị phải cao hơn so với tính tốn . Vậy đó chọn H b =1500 m (QTTB T5 trang 182 ). 2. ... : v’= 3600*034.0*25.0*91*14.3 1 .25.0 22 = dn G π =0.003 m/s do vận tốc dung dịch chảy trong ống chậm nên thời gian truyền nhiệt là lớn do đó chọn m=1 ( số pass phía vỏ ). 2.tính bồn cao vị: Chiều...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 14:10

... M dd =1996.28+602.91 =2599.19 kg. Chọn 4 tai treo. Trọng tải đỡ cho mỗi tai treo sẽ là : G= 5.6374 4 19.2599*81.9 = N Dự phòng chọn : G=1.0*10 4 N Tra sổ tay QTTB T2 trang 426 có : F.10 4 (m 2 ) L(mm) B(mm) ... trong khoảng không gian phía ngoài ống. Nguyên tắc hoạt động của ống tuần hoàn trung tâm là : do ống tuần hoàn có đường kính lớn hơn rất nhiều so với các ống truyền nhiệt do đó hệ số truyền nhiệt ... cho thành thiết bị. Ta có công thức tính q 1 : Trang 8 Đáp ứng yêu cầu ĐỒ ÁN MÔN HỌC QTTB S’ = )10*37.095.0*10*146(*45cos*2 10*37.0*2.1 )] ([cos.2 . 66 6 − = − p pD t ϕσα =2.3 mm Chọn ΣC= 3.7...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 22:50

... 1 1 3 at an K K = và coi hệ số cản của giảm chấn 1 1 1 2 an at a K K K + = có thể xác định các hệ số của giảm chấn trong mỗi hành trình 2 3 anan at KK K + = 5.1858 2 3717 2 === at an K K ... trạng thái trả. 1,22. Tai; 2; Đáy; 3. Van nạp; 4. Xy lanh công tác; 5. Xy lanh ngoài; 6. Van nén; 7. Pít tông; 8. Van trả; 9. Vòng găng pít tông; 10. Van thông qua; 11, Vỏ; 12. Cần pít tông; ... trả mạnh, lò xo van trả bị nén. Van trả mở ra, dầu lu thông qua cả lỗ tiết lu của van trả. Độ mở của van trả phụ thuộc vào mức độ đột ngột của hành trình trả, càng trả mạnh thì van càng mở lớn. Theo...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 18:09

... ] -) theo điều kiện bền ta có : σ max = x x w Mmax với w x là momen chống uốn của mặt cắt ngang. ⇒ w x = 39,5321 41 4,218177 max == y J x (cm 3 ) Theo biểu đồ M x ta thấy maxM x = 1,25q ... ứng suất tương đương σ td = 169,0.4164 2222 ≈+=+ II τσ (kN/cm 2 ) = [σ] = 16 (kN/cm 2 ) Vậy thanh đã cho là đủ bền. (+) (+) (+) (+) y x E 1,81q 1,855q 1,25q M x 1,1q (-) (+) Q y q Y B Y A B DA C 1m 1,4m 1m M ... q 0,3q q 2,3q (-) Hình 1. Biểu đồ nội lực và mômen 3. Tính các đặc trưng hình học của mặt cắt ngang. F 1 = 80 . 1,2 = 96 (cm 2 ) F 2 = 40 . 1 =40 (cm 2 ) F 3 = 6,36 (cm 2 ) ⇒ F = F 1 + 2F 2 ...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 21:44

Ngày tải lên: 11/10/2013, 00:46