chuẩn bị cho trẻ bú bình
Giao Trình kết cấu thép đại cương - Chương 1
Ngày tải lên :
30/05/2014, 08:20
... TTGH thứ hai: không sử dụng bình thường Δ ≤ [Δ] Δ – biến dạng hay chuyển vị kết cấu tải trọng tiêu chẩn gây [Δ] – biến dạng hay chuyển vị cho phép (lấy theo tiêu chuẩn) TÍNH TOÁN CẤU KIỆN 4.1 ... Tổ hợp đặc biệt: Tĩnh tải + hoạt tải + tải trọng đặc biệt 3.2 Cường độ tiêu chuẩn – cường độ tính toán a Cường độ tiêu chuẩn: fy = σc fu = σu b Cường độ tính toán: f = fy / γM ft = fu / γM Với ... tạm thời (hoạt tải) TTTT dài hạn TTTT ngắn hạn TT đặc biệt b Tải trọng tiêu chuẩn – tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuẩn: gc, pc, qc, Gc, Pc Tải trọng tính toán : g, p, q, G, P q = nqc hay...
- 14
- 1.3K
- 21
Giao Trình kết cấu thép đại cương - Chương 2
Ngày tải lên :
30/05/2014, 08:20
... lực ma sát yếu Liên kết chuyển sang làm viêc giai đoạn dẻo Liên kết bị phá hoại do: - thân bu lông bị cắt (phá hoại cắt) - thép bị bu lông xé rách (phá hoại ép mặt) LIÊN KẾT BU LÔNG 3.3 KHẢ NĂNG ... CỦA BU LÔNG: Do vặn êcu, bu lông chịu kéo, thép bị xiết chặt, lực ma sát tạo mặt tiếp xúc thép Giai đoạn 1: ngoại lực bé lực ma sát, thép chưa bị trượt, bu lông chưa tham gia chịu lực Giai đoạn ... điều kiện làm việc liên kết bu lông A – diện tích thân bu lông phần không bị ren d – đường kính thân bu lông phần không bị ren nv – số mặt cắt qua thân bu lông fvb – cường độ tính toán chịu cắt...
- 18
- 660
- 6
Giao Trình kết cấu thép đại cương - Chương 3
Ngày tải lên :
30/05/2014, 08:20
... chu kộo (nh hỡnh v) thỡ kim tra n nh ca bn bng c thc hin theo hai t hp ng sut: v cho biờn chu nộn c v cho biờn chu kộo, ú tớnh h s theo cụng thc trờn thỡ bf v tf l chiu rng v chiu dy ca ... 2hw c3 Khi a/hw > 0.8 v t s khụng ln cỏc giỏ tr cho bn 31 thỡ: + cr tớnh theo cụng thc (5.49) + c,cr tớnh theo cụng thc (5.54) nhng t a/2 thay cho a v tớnh cng nh bng 30 + Trong mi trng hp u ... un tng th ng sut un lc ct gõy cho ngang S mụt on dm 66 Lờ Vn Phc Nhõn H Bỏch Khoa TPHCM 3.9 DM KHOẫT L + Trng hp tit din i xng: Lc ct trờn tit din dm chia u cho mi cỏnh Moment lc ct gõy ti...
- 37
- 785
- 8
Giao Trình kết cấu thép đại cương - Chương 4
Ngày tải lên :
30/05/2014, 08:21
... nộn lch tõm cú yờu cu khụng cú moment chõn ct + Ngm: ct nộn lch tõm, ct nộn ỳng tõm cn tng n nh cho ct u ct: + i vi ct khung thng dựng liờn kt cng + Ct nộn ỳng tõm thng dựng liờn kt khp + Chiu ... ỷ Lờ Vn Phc Nhõn (4.12) (4.13) 14 H Bỏch Khoa TPHCM 4.3 CT C CHU NẫN NG TM Hỡnh 4.5 Sn gia cng cho bn bng Lờ Vn Phc Nhõn 15 H Bỏch Khoa TPHCM 4.3 CT C CHU NẫN NG TM Bng 4.3 mnh gii hn ca bn ... ờt f ỳ ỷ (4.16) - mnh gii hn ca bn cỏnh, ly theo bng 4.4 + Khi l < 0.8 hoc l > thỡ cỏc cụng thc cho bng 4.4 ly tng ng vi l = 0.8 hoc l = 19 Lờ Vn Phc Nhõn H Bỏch Khoa TPHCM 4.3 CT C CHU NẫN NG...
- 21
- 867
- 7
Giao Trình kết cấu thép đại cương - Chương 5
Ngày tải lên :
30/05/2014, 08:21
... cỏc dn Lờ Vn Phc Nhõn H Bỏch Khoa TPHCM 5.1 I CNG V DN THẫP 5.1.6 H ging: tng n nh ngoi mt phng cho dn a H ging cỏnh trờn Nm mt phng cỏnh trờn Gim chiu di tớnh toỏn ca cỏnh trờn chu nộn V trớ: ... Bỏch Khoa TPHCM 5.2 TNH TON DN l chiu di hỡnh hc ca l1 khong cỏch gia cỏc mt c liờn kt khụng cho chuyn v ngoi mt phng dn (bng cỏc ging, cỏc tm mỏi cng c hn hoc bt bu lụng vi Hỡnh 5.10 Cỏc s ... cỏnh + Trc hỡnh hc ca cỏc c ly lm trc nh v Trong trng hp khụng s dng ht kh nng chu lc ca cỏnh cho phộp trc cú lch tõm l ẳ ng kớnh cỏnh + Khi hn cỏc thộp ng phi m bo kớn khớt u ng trỏnh hin...
- 17
- 1K
- 21
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP ĐẠI HỌC THỦY LỢI THIẾT KẾ CỬA VAN PHẲNG TRÊN MẶT
Ngày tải lên :
07/10/2014, 21:45
... hình chữ nhật có chiều cao trung bình ô Z C M = A.Z q đây: c= L Lcl 10,6 10 = = 0,3(m) 2 A= b = q.Lcl 140,625.10 = = 703 (KN) 2 Q h b b Q: lực cắt lấy cho điểm ô: Q = A q.(Z C) = 703 ... Jx Jx 1335042,35 = = = 15380,67 cm3 y max h / + 24,1 144 / + 14,8 - Đối với thiết diện đầu dầm bị thay đổi có h = 0,85(m) có đặc trng hính học là: F = FI + Fbm = (2.360.20 + 12.810) + 800.10 ... đầu, nên: lf = 10,6 = 2,65(m) 2/Tính toán mặt Tính toán dựa sở hàng ngang dầm phụ dọc cần tính cho ô, ô khác có kích thớc, chịu lực nh nên tính toán tơng tự Vì tỉ số cạnh dài cạnh ngắn ô b/a...
- 26
- 1.4K
- 1
kết cấu thép, đại học bách khoa, đại học đà nẵng
Ngày tải lên :
27/04/2016, 23:09
... kãút cáúu gảch âạ, kãút cáúu gäù män hc kãút cáúu thẹp cáưn thiãút cho mi k sỉ, cạn bäü k thût cạc ngnh xáy dỉûng, trang bë cho h nhỉỵng kiãún thỉïc cå bn âãø thiãút kãú, thi cäng, sỉía chỉỵa ... âiãưu kiãûn bãưn * Cáúu kiãûn khäng cho phẹp biãún dảng do: σ= N ≤ γ R Fth (1.1) Fth : Diãûn têch tiãút diãûn thu hẻp γ : Hãû säú âiãưu kiãûn lm viãûc * Cáúu kiãûn cho phẹp biãún dảng do: σ= N ≤ γ ... ton) Âäúi våïi thẹp cọ thãưm chy nhỉng cho phẹp biãún dảng cọ thãø láúy ỉïng sút giåïi hản theo σb (kãø thãm hãû säú an ton) - Biãún dảng âỉït: Âàûc trỉng cho âäü v âäü dai ca thẹp Thẹp CT3 cọ...
- 100
- 239
- 0
Bài giảng Kết cấu thép(Đại học Thủy lợi)
Ngày tải lên :
27/07/2016, 10:07
... σth > σc: bị phá hoại cường độ trước ổn định σth < σc: bị ổn định trước bị phá hoại cường độ σth = σc: đồng thời ổn định bị phá hoại cường độ Vậy điều kiện để cánh không bị ổn định trước bị phá ... nội lực NN , NM , NQ gây cho bulông chịu cắt + ép mặt Nmax = N N + N M + N Q ≤ [ N ]cb ≤ [ N ]emb Trường hợp (hình 3.4.b) nội lực NN , NM gây cho bulông chịu kéo NQ gây cho bulông chịu cắt + ép ... dầm cầu trục, thiết bị thi công…,dài hạn: trọng lượng thiết bị cố định, áp lực chất lỏng, hơi, nhiệt ) 1.3.2 Nội lực tính toán: N = Σ ni Nitc ci : Nitc : nội lực tải trọng tiêu chuẩn thứ i sinh...
- 70
- 1K
- 0
Chuong 2 liên kết kết cấu thép đại học xây dựng
Ngày tải lên :
26/09/2016, 14:53
... bc thuc, ng kớnh dõy hn ~ mm - Phu ng thuc hn c gn vi mỏy hn - Ch thc hin c cho cỏc ng hn thng hoc trũn Khụng hn c cho cỏc ng hn gp khỳc, ng, ngc, v trớ cht hp, - Thuc hn c ri trc thnh lp dy ... => s dng c cho mi kim loi, nhng giỏ thnh cao Thng dựng hn nhng tm kim loi mng, hoc ct thộp - Phng phỏp MAG (metal active gas) : s dng khớ cacbonic hoc hn hp vi khớ tr; => s dng cho cỏc loi ... khụng c quỏ : h f h f h f max h f max = 1,2t ; tmin = min(t1 ; t2 ) cho liờn kt chng h f max = 1,2t vi t l chiu dy bn ng cho liờn kt hỡnh ch T h f h f vi hfmin c tra Bng 2.3 ph thuc vo tmax...
- 17
- 427
- 0
Thiết Kế Cầu Thép Theo 22TCN272-05 1 Tiêu chuẩn thiết kế:áp dụng tiêu chuẩn ngành 22TCN 272-05Chiều dài nhịp: ltt=27m.Khổ cầu:K=+2x1m.Tải trọng: hoạt tải 0.5HL93.Đoàn người: 300 dan/m2.
Ngày tải lên :
23/04/2013, 13:59
... BTCT I.NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THẾP 1.Các Số Liệu Thiết kế: 1.1 Tiêu chuẩn thiết kế: áp dụng tiêu chuẩn ngành 22TCN 272-05 1.2 Chiều dài nhịp: ltt=27m 1.3 Khổ cầu: K= 8+2x1m 1.4 Tải ... http://timluanvan.com http://choluanvan.com http://kholuanvan.com Hệ thống Website : Thông tin Liên hệ - Ban biên tập: http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com Hotline ... Website : Thông tin Liên hệ - Ban biên tập: http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com Hotline trực tiếp: 093.658.3228 (Mr Minh) Điện thọai hỗ trợ: 043.99.11.302 Email:...
- 3
- 3K
- 49
Thiết Kế Cầu Thép Theo Quy Trình 22TCN272- Chiều dài dầm: Ld=33 m. Khổ cầu: k=7+2x1.2 m. Số dầm chủ: Hoạt tải HL93, hệ số .65Người: 3000 N/m2 = 3 KN/m2 Dầm thép liên hợp với bản bêtông cốt thép.
Ngày tải lên :
23/04/2013, 13:59
... http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com http://kholuanvan.com Hệ thống Website : http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com Thông tin Liên hệ - Ban biên ... 1.2.1 Trắc dọc cầu: …………… Hệ thống Website : http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com Thông tin Liên hệ - Ban biên tập: Hotline trực tiếp: 093.658.3228 (Mr Minh) Điện ... thép công trình cấp 345, có: cường độ chảy Fy = 345MPa, cường độ kéo Fu = 450MPa 4.Bêtông sử dụng cho mặt cầu bêtông có fc’ = 30MPa 5.Thép đường hàn thép cấp 250 1.2/ Chọn tiết diện điển hình sở...
- 3
- 1.9K
- 38
Đồ án môn học kết cấu thép II Đại học kiến trúc Hà Nội khoa xây dựng
Ngày tải lên :
20/08/2014, 11:57
... daN/m2 daN/m daN/m2 Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số vượt tải 5,62 5,52 5,62 1,05 1,05 1,05 Tải trọng tính toán 5,901 5,796 5,901 3.1.2 Hoạt tải Tải trọng xác định theo tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 BỘ MÔN KẾT ... 166 tw 0,6 23 → Bản bụng không bị ổn định cục tác dụng ứng suất pháp nén (không phải đặt sườn dọc) hw E 2,1.10 = 80 < 3, = 3, = 96, 69 tw f 23 → Bản bụng không bị ổn định cục tác dụng ứng suất ... Trong phạm vi từ đỉnh cột đến đỉnh mái 9,55m : k = 1,019 k +k 0,957 + 1,019 = 0,988 Hệ số k trung bình: k = = 2 C - Hệ số khí động, tra phụ lục III bảng III.3 lấy C=0,4 ⇒ q tc = 83 × 0,988 × 0,4...
- 49
- 2.9K
- 16
Đồ án môn học cảng biển bến cầu tàu đài mềm hệ dầm bản trên nền cọc bê tông cốt thép ƯST
Ngày tải lên :
06/10/2014, 21:45
... Độ dự phòng cho sa bồi Xác định độ dự phòng Z0, Z1, Z2, Z3, Z4 (Theo tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) Với tàu chở quặng ta có: Z0 = 0,026 x Bt = 0,026 x 18,5 = 0,481 (m) (theo bảng 6-tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) ... + Z4 (m) Trong : T - Mớn nước tàu chở đầy hàng Z0- Mức nước dự trữ cho nghiêng lệch tàu xếp hàng hoá lên tàu không hàng hoá bị xê dịch Z1 - Độ dự phòng chạy tàu tối thiểu tính với an toàn lái ... ƯST Cao trinh mặt bến xác định theo hai trường hợp sau : - Theo tiêu chuẩn : ∇ CTMB = MNTB + a = 3,6 + = 5,6 (m) - Theo tiêu chuẩn kiểm tra : ∇ CTMB = MNCTK + a = 5,2 + = 6,2 (m) Lấy giá trị lớn...
- 50
- 2.7K
- 4
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THÉP ĐỖ VĂN PHÚC K2009 ĐẠI HỌC GTVT TP.HCM
Ngày tải lên :
19/12/2014, 14:33
... THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU: Ta thiết kế cốt thép tương ứng với giá trò nội lực TTGH cường độ vừa tính trên: 3.6.1 Thiết kế cho phần chòu mômen âm: Thiết kế cốt thép cho 1000 mm chiều dài ... xếp xe nên m = 1: => m.g Momen −Lan = × 0.489 = 0.489 * Xét cho tải trọng người bộ: Chỉ xét cho LBH lên lề bên trái để gây bất lợi cho dầm biên: g ME − PL = ∑ ωi = Momen × (0.444 + 0.391) × 1.2 ... PHÚC Trang 17 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU THÉP GVHD: Ths PHẠM ĐỆ 3.3 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CONGSOL (bản hẫng) Hình 3.2 Sơ đồ tính cho congxon 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên Congsol: 3.3.1.1 Tónh tải: Xét...
- 115
- 731
- 6
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THÉP VÕ BÁ NGUYÊN K2009 ĐẠI HỌC GTVT TP.HCM
Ngày tải lên :
19/12/2014, 14:38
... xếp nên m = 1.2: => m.g Momen −Lan = 1.2 × 0.623 = 0.98 * Xét cho tải trọng người bộ: Chỉ xét cho LBH lên lề bên trái để gây bất lợi cho dầm biên: g ME − PL = ∑ ωi = Momen × (1.55 + 0.88) × = 1.215 ... HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU: 4.3.1 Tính cho dầm giữa: 4.3.1.1 Theo phương pháp dầm đơn (22TCN 272-05) * Hệ số phân bố cho mômen: a Khi xếp xe cầu: Kiểm tra phạm vi áp dụng: (Bảng ... 2900 29400 29400 × 200 g MI : Hế số phân bố mômen cho dầm trường hợp xếp nhiều xe cầu momen * Xác đònh hệ số phân bố cho lực cắt: Kiểm tra phạm vi áp dụng: (Bảng 4.6.2.2.2a-1) 1100...
- 94
- 551
- 3
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ CẦU THÉP BÙI THẾ HUY K2009 ĐẠI HỌC GTVT TP.HCM
Ngày tải lên :
19/12/2014, 14:41
... 1: => m.g Momen −Lan = × 0.478 = 0.478 * Xét cho tải trọng người bộ: Chỉ xét cho LBH lên lề bên trái để gây bất lợi × (0.504 + 0.425) × 1.2 = 0.465 cho dầm biên: g ME − PL = ∑ ωi = Momen ME => ... trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.7 hình 2.8 - Ta tiến hành kiểm tra khả chòu lực bó vỉa dạng tường sau: + Sơ đồ tính toán lan can dạng tường sơ đồ dẻo + Chọn cấp lan can cấp dùng cho cầu có ... CẦU THÉP GVHD: Th.S PHẠM ĐỆ Hình 3.1 Sơ đồ tính mặt cầu 4.3.3 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CONGSOL (bản hẫng) Hình 3.2 Sơ đồ tính cho congxon 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên Congsol: 3.3.1.1 Tónh tải: Xét...
- 96
- 625
- 0
ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU THÉP THIẾT KẾ KHUNG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG 1 NHỊP ĐẠI HỌC XÂY DỰNG
Ngày tải lên :
08/01/2015, 14:46
... gió III.2- giản đồ cremona xác định nội lực dàn: Giản đồ cremona cho tĩnh tải : Giản đồ cremona cho hoạt tải : Giản đồ cremona cho momen đầu dàn Mtr= +1:Mph = +1 KN.m Nội lực tổ hợp đầu dàn : ... Hệ giằng cánh dới đầu hồi nhà làm gối tựa cho cột hồi chịu tỉ trọng gió thổi lên tờng Hồi nên gọi dàn gió Do Xởng có Cầu trục Q = 50 để tăng độ cứng cho nhà ta bố trí thêm Hệ giằng cánh dời theo ... khung ngang: II- xác định Tải trọng tác động lên khung ngang, biểu đổ nội lực cho trờng hợp tải, lập bảng tổ hợp nội lực cho tiết diện đặc trng cột khung: II.1-Tải trọng tác động lên dàn: (đợc tính...
- 53
- 1.8K
- 7