Đồ án môn học cảng biển bến cầu tàu đài mềm hệ dầm bản trên nền cọc bê tông cốt thép ƯST

Đồ án môn học cảng biển bến cầu tàu đài mềm hệ dầm bản trên nền cọc bê tông cốt thép ƯST

ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST I. SỐ LIỆU ĐẦU VÀO Kết cấu công trình bến : Cầu tàu đài mềm hệ dầm bản trên nền cọc bê tông cốt thép ứng suất trước. 1. Loại tàu thiết kế : Tàu chở quặng Diện tích cản gió, m 2 Độ sâu trước bến, m Ngang tàu, A q Dọc tàu, A n đầy hàng không hàng đầy hàng không hàng 1810 3240 610 810 10,9 2. Tải trọng hàng hóa, phương tiện, thiết bị . Sơ đồ 2.8.a – Trang 41 - Sách Công trình bến cảng. Theo chiều rộng bến tải trọng được phân thành các vùng sau : q 1 = 3 T/m 2 q 2 = 4 T/m 2 q 3 = 6 T/m 2 0.5q 1 = 1.5 T/m 2 200200650200200600 AB C D 825 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 Lượng rẽ nước 1000T Trọng tải 1000T Kích thước, m Chiều dài Bề rộng Chiều cao mạn Mớn nước Chiều dài đoạn thẳng tàu Lớn nhất L tmax Giữa hai đường vuông góc L w đầy hàng không hàng đầy hàng không hàng 15 10 144 130 18,5 10,5 8 2,9 68 54 1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Hình1: Sơ đồ tải trọng khai thác - Dựa vào các số liệu về cao trình bến sẽ được trình bày ở mục II.1 sau đây : Thiết kế tải trọng Cấp II. Cấp tải trọng khai thác trên bến Tải trọng do thiết bị và phương tiện vận tải Tải trọng do hàng hóa KN/m 2 Cần cẩu cổng Đoàn tàu KN/m Ô tô q 1 q 2 q 3 II K - 250 140 H - 300 30 40 60 3. Số liệu địa chất. - Lớp 1 : Bùn sét: Chiều dày h 1 = 8 m; 1 ϕ = 4 o ; 1 γ =1,62 (T/m 3 ); c = 0,2 (T/m 3 ) - Lớp 2 : Sét cát dẻo mềm: h 2 = 7 m; 2 ϕ = 11 o ; 2 γ = 1,81(T/m 3 ); c = 2,1 (T/m 2 ); - Lớp 3 : Cát pha dẻo cứng: h 3 = ∞ m; 3 ϕ =25 o ; 3 γ = 1,8(T/m 3 ); c = 0,5 (T/m 2 ); 4. Số liệu khí tượng,thủy văn. 4.1. Số liệu về mực nước . - Mực nước cao thiết kế MNCTK = 5,2 (m) - Mực nước thấp thiết kế MNTTK = 2,5 (m) - Mực nước thấp thiết kế MNTB = 3,6 (m) 4.2. Số liệu về gió . - Tốc độ gió theo phương dọc tàu : V gdt = 4 (m/s) - Tốc độ gió theo phương ngang tàu : V gnt =16 (m/s) 4.3. Số liệu về dòng chảy . - Tốc độ dòng chảy theo phương dọc tàu : V dcdt = 0,9 (m/s) - Tốc độ dòng chảy theo phương ngang tàu : V dcnt = 0,4 (m/s) II. XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN 1. Xác định các cao trình bến 1.1. Cao trình mặt bến TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 2 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Cao trinh mặt bến được xác định theo hai trường hợp như sau : - Theo tiêu chuẩn chính : ∇ CTMB = MNTB + a = 3,6 + 2 = 5,6 (m) - Theo tiêu chuẩn kiểm tra : ∇ CTMB = MNCTK + a = 5,2 + 1 = 6,2 (m) Lấy giá trị lớn nhất ∇ CTMB= 6,2 m 1.2. Chiều sâu trước bến H 0 = T + Z 0 + Z 1 + Z 2 + Z 3 + Z 4 (m). Trong đó : T - Mớn nước khi tàu chở đầy hàng. Z 0 - Mức nước dự trữ cho sự nghiêng lệch tàu do xếp hàng hoá lên tàu không đều và do hàng hoá bị xê dịch. Z 1 - Độ dự phòng chạy tàu tối thiểu tính với an toàn lái tàu. Z 2 - Độ dự trữ do sóng, theo bài ra trước bến không có sóng. Z 3 - Độ dự phòng về tốc độ tính tới sự thay đổi mớn nước của tàu khi chạy so với mớn nước của tàu neo đậu khi nước tĩnh. Z 4 - Độ dự phòng cho sa bồi. Xác định các độ dự phòng Z 0 , Z 1 , Z 2 , Z 3 , Z 4 . (Theo tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) Với tàu chở quặng ta có: Z 0 = 0,026 x B t = 0,026 x 18,5 = 0,481 (m). (theo bảng 6-tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) Z 1 = 0,07 x T = 0,07 x 8 = 0,56 (m). (theo bảng 3-tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) Z 2 = 0 (trong bể cảng không có sóng) Z 3 = 0,15 (m). (theo bảng 5-tiêu chuẩn 22-TCN-207-92) Z 4 = 0,4 (m). Vậy ta có độ sâu nước trước bến là: H 0 = 8+ 0,481+ 0,56 + 0,15+0,4 = 9,531 (m). Làm tròn 9,6 m. So sánh H 0 = 9,6 m > H dh = 8,25 m (bảng 1-6 tr 23 sách Công trình bến cảng) 1.3. Cao trình đáy bến. ∇CTĐB = ∇MNTTK - H 0 = 2,5– 9,6 = - 7,1 (m). 1.4. Chiều cao trước bến. H = ∇CTMB - ∇CTĐB = 6,2- (- 7,1) = 13,3 (m). TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 3 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST 2. Xác định chiều dài bến Chiều dài tuyến bến được xác định phụ thuộc vào chiều dài tàu L t và khoảng cách dự phòng d theo công thức: L b = L t + d Trong đó d được lấy theo bảng 1-3 sách Công trình bến cảng Với L tmax = 144 (m) ta có : d = 15 m. L b = 144 + 15= 159 (m). Chọn L b =160 (m) 3. Xác định chiều rộng bến Chiều rộng bến cầu tàu (có kể đến chiều cao tường chắn đất) dọc bờ được xác theo công thức sau: B = m.H H - Chiều cao bến. m - Độ dốc ổn định của mái đất dưới gầm cầu tàu. Mái đất được gia cố bằng lớp đệm đá có chiều dày 1m độ dốc m = 2,5 => B = m.H = 13,3x2,5 = 33,25 (m). Chọn B = 29,5 m. 4. Lựa chọn kết cấu bến 4.3. Hệ kết cấu bến : Bến cầu tàu liền bờ có kết cấu đài mềm trên nền cọc bê tông ứng suất trước. 4.4. Phân đoạn bến : - Với L b = 160 m, chia bến thành 4 phân đoạn, mỗi phân đoạn dài L fd = 40 m. - Các khe lún có bề rộng 2 cm 4.5. Cọc : - Theo tiêu chuẩn TCVN 7888 - 2008 chọn cọc ống bê tông cốt thép ứng suất trước tiết diện tròn đường kính d = 80 cm,chiều dày thành cọc σ = 12 cm đóng thẳng đứng xuống lớp 3 khoảng 15 m - Chọn bước cọc theo phương ngang 5,25 (m). - Chọn bước cọc theo phương dọc 4,5 (m). 4.6. Bản : Bản bê tông cốt thép dày 30cm. 4.7. Dầm : - Dầm ngang và dầm dọc không dưới chân cần trục có kể cả chiều dày bản sàn bê tông cốt thép : b x h = 100 cm x 150 cm. TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 4 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST - Dầm dọc dưới chân cần trục có kể cả chiều dày bản sàn: b x h = 100 cm x 170 cm. 4.8. Giả định tường chắn đất : - Tường chắn cao 2,5 m, rộng 2 m - Khe giữa tường chắn và bản rộng 5 cm III. XÁC ĐỊNH CÁC LOẠI TẢI TRỌNG – TỔ HỢP TẢI TRỌNG 1. Tải trọng gió tác dụng lên tàu Theo 22 TCN 222 – 95 (trang 520): - Thành phần lực dọc: 5 2 49.0 10 doc doc doc doc W x xA xV x ξ − = - Thành phần lực ngang: 5 2 73.6 10 ngang ngang ngang ngang W x xA xV x ξ − = Trong đó: V doc = 4 (m/s). V ngang = 16 (m/s). A ngang , A doc - Diện tích cản gió theo phương ngang tàu và phương dọc tàu. V ngang , V doc - Vận tốc gió theo phương ngang tàu và phương dọc tàu. ξ ngang ,ξ doc - Hệ số lấy theo bảng 2-6 Sách Công trình bến cảng : 2. Tải trọng dòng chảy tác dụng lên tàu Theo 22 TCN 222 - 95 (trang 521): Thành phần ngang Q ω và thành phần dọc N ω của tải trọng do dòng chảy tác động lên tàu được xác định theo công thức: 2 ngang doc Q 0,59x A x V ω = Trong đó : A ngang , A doc - Diện tích chắn nước theo hướng ngang và dọc tàu (m 2 ). TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 Trường hợp A doc (m 2 ) A ngang (m 2 ) ξ doc ξ ngang V doc (m/s) V ngang (m/s) W doc, (KN) W ngang (KN) Đầy hàng 310 1150 1,0 0,584 4 16 2,4304 126,5402 Không hàng 410 1980 1,0 0,584 4 16 3,2144 217,8692 5 2 ngang 0,59x A x V ngang N ω = ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST V ngang , V doc - Vận tốc dòng chảy theo hướng ngang và dọc tàu (m/s). Ta có : V ngang = 0,4 (m/s); V doc = 0,9 (m/s). A ngang = T x B t (m 2 ) A doc = T x L w (m 2 ) Trường hợp A doc (m 2 ) A ngang (m 2 ) V ngang (m/s) V doc (m/s) N ω (KN) Q ω (KN) Đầy hàng 1040 148 0,4 0,9 98,176 70,73 Không hàng 377 53.65 0,4 0,9 35,59 25,64 3. Tải trọng neo tàu Tải trọng tác dụng lên công trình do lực kéo của dây neo. Xác định theo mục 5.11 [Tr.525 - 22TCN222-95]. Lực neo S (KN) tác dụng lên một bích neo được xác định theo công thức sau : .sin .cos t Q S n α β = Trong đó : n - Số lượng bích neo chịu lực, chọn n = 4 (L t = 144m< 150 m). α , β - Góc nghiêng của dây neo (xem hình dưới đây), được lấy theo bảng 32 [Tr.526- 22TCN222-95] Q t = W ngang + Q ω - Tải trọng ngang do gió, dòng chảy tác động lên tàu. Ta xét bích neo đặt tại vị trí mép bến. Hình2: Sơ đồ tính toán lực neo TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 α β 6 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Lực tác dụng lên công trình theo 2 phương: Phương vuông góc S q , phương song với mép S n bến, và thẳng đứng được xác định theo công thức sau: .cos .cos n S S α β = .sin v S S β = Ta có bảng tính toán sau: Trường hợp α β n Q t , (KN) S, (KN) S q , (KN) S n , (KN) S v , (KN) Đầy hàng 30 20 4 197,27 104,97 49,32 85,424 35,902 Không hàng 30 40 243,51 158,94 60,8775 105,443 102,165 Từ bảng tải trọng trên ta xác định được các đặc điểm cấu tạo của bích neo theo bảng 11-2 [Tr.354 - Công trình bến cảng]. Chọn loại bích neo HW20 có các kích thước và sơ đồ liên kết được thể hiện trong bản vẽ. Loại bích A B C D E F G H Số hiệu Lực căng (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (T) HW20 598 838 838 635 305 456 305 64 7 20 4. Tải trọng tựa tàu - Tải trọng phân bố q do tàu đang neo đậu ở bến tựa lên công trình dưới tác dụng của sóng, gió, dòng chảy được xác định theo công thức sau : L tx - Chiều dài đoạn tiếp xúc giữa tàu với công trình. Trường hợp Q t , (KN) L tx q, (KN/m) Đầy hàng 197,27 68 2,9 Không hàng 243,51 54 4,5 5. Tải trọng va tàu TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 1,1. ngang t tx tx W Q Q q L L ω + = =1,1 7 t q Q S n = ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Động năng của tàu được xác định theo công thức sau : 2 . . 2 q D V E ψ = Trong đó : D - Lượng rẽ nước của tàu D = 15000 (T) V - Thành phần vuông góc với mép bến của tốc độ tàu cập lấy theo bảng 29 [1 - Tr.523]; V = 0,12 (m/s) ψ - Hệ số lấy theo bảng 30 (22TCN222-95, Tr.523) với bến liền bờ trên nền cọc có: Trạng thái ψ q E , (kJ) Đầy hàng 0,55 59,4 Không hàng 0,47 50,76 Ta có: E q = E d + E b E d - Năng lượng biến dạng của đệm E b - Năng lượng biến dạng của bến: 2 1 2 q b E l E K = Với 3 12nEJ K l = EI – Độ cứng của cọc n = 54 Số lượng cọc của bến. l = 17,8 m Chiều dài tính toán của cọc Cọc bê tông ứng suất trước có môđun đàn hồi E= 3,6*10 7 2 ( ) kN m Mô men quán tính 4 4 [ ( ) ] 64 d d J π σ − − = = 9,6*10 -3 (m 4 ) Suy ra: E b = 3,35 *10 -7 (kJ) E d = E q - E b ≈ E q = 59,4 (kJ) - Chọn loại đệm: Δ1000 Tra biểu đồ [Tr.567 - 22TCN222-95] TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 8 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST + Vật liệu và hình dạng : Ống cao su + Phương pháp treo : Treo bằng dây xích hoặc cáp + Chiều dài đệm : 2,5 (m). + Chiều cao điệm : 0,8 (m). + Trị số biến dạng giới hạn x = 50 cm + Phản lực F q = 270 (KN). Số lượng đệm tàu trên một phân đoạn là 5 chiếc. Thiết bị đệm tàu bằng cao su µ = 0,5 → Thành phần lực song song với mép bến F n = µ.F q = 0,5x270 = 135 (KN). 6. Tải trọng thiết bị , hàng hóa. Thiết kế tải trọng Cấp II. Cấp tải trọng khai thác trên bến Tải trọng do thiết bị và phương tiện vận tải Tải trọng do hàng hóa (T/m 2 ) Cần cẩu cổng Đoàn tàu T/m Ô tô q 1 q 2 q 3 II K - 250 14 H - 300 3 4 6 - Tính toán với một dải bến có bề rộng 4,5 m ta có : q 1 = 3 x 4,5 = 13,5 (T/m) q 2 = 4 x 4,5 = 18 (T/m) q 3 = 6 x 4,5 = 27 (T/m) - Tải do cần cẩu K250:Tải trọng do cần cẩu tác dụng lên cầu tàu có dạng tập trung đặt tại chân của cần cẩu. áp lực được cho mỗi chân lần lượt là : 100 (T) ,60 (T) q 1 = 3 T/m 2 q 2 = 4 T/m 2 q 3 = 6 T/m 2 0.5q 1 = 1.5 T/m 2 200200650200200600 AB C D 825 Hình3: Sơ đồ tải trọng khai thác 7. Tải trọng bản thân TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 9 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Bao gồm trọng lượng của bản, dầm ngang, dầm dọc. Để tính toán nội lực của bến ta cắt một dải bản song song với dầm ngang có chiều rộng bằng khoảng cách giữa hai hàng cọc. - Tải trọng bản: Ta có tải trọng bản thân do bản là tải trọng phân bố được xác định: q bản = b x h x γ bt Trong đó: q bản - Tải trọng bản thân của bản b - Bề rộng dải bản tính toán lấy bằng nhịp dầm h - Chiều cao bản. γ bt - Khối lượng riêng của bêtông. Vậy ta có: q bản = 4,5x 0,3 x 2,5 = 3,375 (T/m 2 ). - Tải trọng dầm ngang: Tải trọng bản thân của dầm ngang là tải trọng phân bố được tính như sau: q dầm ngang = a x t x γ bt Trong đó: q dầm ngang - Tải trọng bản thân của dầm ngang. a - Bề rộng dầm ngang. t - Chiều cao dầm không kể bản. Thay các giá trị vào ta có: q dầm ngang = 1 x 1,2 x 2,5 = 3 (T/m). - Tải trọng dầm dọc : P dầm dọc = a x t x γ bt Các ký hiệu như trên, thay các giá trị ta có: + Dầm dưới chân cần trục : P dầm dọc = 1 x 1,4 x 2,5 = 3,5 (T/m). + Dầm không dưới chân cần trục : P dầm dọc = 1 x 1,2 x 2,5 = 3 (T/m). - Tải trọng của dầm vòi voi. Tải trọng của dầm vòi voi được tính một cách tương đối và quy về thành tải trọng tập trung tại đầu dầm : P vòi voi = 12 (T). 8. Đưa về bài toán khung phẳng cầu tầu 8.1. Xác định tâm đàn hồi - Xác định sơ bộ chiều dài tính toán của cọc và chiều dài tự do của cọc: TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 10 [...]... BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST 125 500 2950 500 500 825 600 27 T/m 200 525 200 18 T/m 525 650 275 200 13.5 T/m 200 75 6.75 T/m + cần cẩu trục 125 500 500 2950 500 525 Pct= 60 T + 525 275 Pct= 100 T Tải trọng neo tàu 18 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST 125 500 500 2950... : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST Do đó : M1 ≈ 2,57 T.m ; M2 = 1,799 T.m MI = 3,855 T.m ; MII = 3,238 T.m M’I = 3,855 T.m ; M 'II = 3,238 T.m Biểu đồ để tính cốt thép cho bản : 3,855 Tm 3,855 Tm 2,57Tm 4,2 m 3 Tính toán nội lưc dầm vòi voi Dầm vòi voi chịu tác dụng của lực va tàu và tựa tàu. Phần trên của dầm vòi voi liên kết với dầm ngang,...ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST 2950 500 500 500 525 525 275 La Lb Lc Ld Le Lf 125 Hình4: Sơ đồ tính toán chiều dài cọc Chiều dài tính toán của cọc xác định theo phương pháp kinh nghiệm : ltt = l0 + η.d l0 - chiều dài tự do của cọc η - Hệ số kinh nghiệm được lấy trong khoảng từ (5 ÷ 7), trong đồ án chọn η = 6 d - Đường kính cọc, d =... vào dầm ngang và chủ yếu là lực nén nên không cần tính toán mà chỉ tính toán với phần dầm bên dưới như dầm côngxon chịu uốn dưới tác 110 dụng của lực tựa tàu và lực va tàu F 3.1 - Trường hợp chịu lực tựa tàu : Lực tác dụng lên dầm trong trường hợp tựa là : F = 4,5 T 33 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST. .. Giải nội lực bản sàn cầu tàu : Chọn ô bản chịu tải trọng hàng hóa lớn nhất để tính toán, qh = 6 (T/m2) - Tải trọng tính bản : 30 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST qh = 6 x 1,3 = 7,8 T/m2 + Tải trọng hàng hóa : + Tải trọng bản thân bản : qb = 1,05(0,3x2,5) = 0,7875 T/m2 + Tải trọng tác dụng lên bản : q =... Trong đó: m: Hệ số điều kiện làm việc, lấy m = 1 27 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST α1, α2: Hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc Ở đây dùng phương pháp đóng ép cọc nên lấy α1 = α2 = 1 Ri : Sức kháng đầu mũi của lớp đất thứ i ngay mũi cọc Fc,ui :Diện tích mũi cọc và chu vi tiết diện cọc Fc = 0,5024... đó mômen lớn nhất trên chiều dài cọc là: M1 = qa 2 = 9,968 (T.m) 2 Lực cắt lớn nhất: Q1.max = q.a = 0,523 x 6,174 = 3,23 (T) + Trường hợp cẩu lắp 2 móc cẩu và vận chuyển cọc: 29 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST p b b Sơ đồ làm việc của cọc trong quá trình vận chuyển cọc có thể xem là dầm đơn giản có gối... 178,18 (T)  Chiều dài cọc chọn là 42 m đảm bảo sức chịu tải của cọc 28 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST - Xác định nội lực trong trường hợp thi công cẩu lắp: Cọc có chiều dài 42 m, chia làm 2 đoạn cọc, mỗi đoạn dài 21 m + Cọc trong quá trình cẩu lắp 1 móc cẩu: p a Sơ đồ làm việc của cọc trong quá trình... do cọc gây ra Ở đây tính trượt theo phương pháp mặt trượt cung tròn nên R g và Rtr là các Mômen.Ta có điều kiện : k= ∑M ∑M g tr = ne n.nd 1.1,25.1,15 = 1,25 = 1,15 m n : hệ số vượt tải n=1,25 với cảng biển ne : hệ số tổ hợp tải trọng ne =1 với tổ hợp cơ bản 34 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST nd : hệ. .. 3.375 T/m P y,tua =2T 25 TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST IV GIẢI CẦU TÀU 1 Giải nội lực trong khung ngang cầu tầu - Hệ phương trình chính tắc theo phương pháp Antonov : Sơ đồ kết cấu khung ngang gồm 6 nút: 12 13 11 10 1 2 3 9 4 8 5 7 6 Hệ phương trình gồm 13 ẩn số: δ1 ; δ2 ; δ3 ; δ4 ; δ5 ; δ6 : Chuyển . ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST I. SỐ LIỆU ĐẦU VÀO Kết cấu công trình bến : Cầu tàu đài mềm hệ dầm bản trên nền cọc bê tông cốt thép. dày bản sàn bê tông cốt thép : b x h = 100 cm x 150 cm. TRẦN VĂN HOÀN – MSSV : 648953 – LỚP : 53CB1 4 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST -. : 648953 – LỚP : 53CB1 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC CẢNG BIỂN BẾN CẦU TÀU ĐÀI MỀM HỆ DẦM BẢN TRÊN NỀN CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ƯST hợp bản thân hàng hóa cần trục neo tàu va tàu tựa tàu Tổ hợp 1 x x x Tổ hợp