bài 2 mạch lưu chất

... 10 11 12 13 14 15 16 28 33 34 34 8 8 6 3 5 10 10 10 65. 12 80.49 82. 93 85 21 . 62 22. 22 23.53 25 20 .69 18. 52 22. 22 23.08 12 12. 5 20 .83 21 .74 6.98 12. 2 19.51 25 2. 7 8.33 20 .59 28 .13 6.9 14.81 29 .63 ... 1 425 4 .22 19005 .26 0.03 82 0.03 12 0. 028 0. 026 0. 020 1 0.0655 0.1 323 0 .21 85 23 756 .29 3167.17 6334.34 9503.189 126 70.36 0. 024 6 0.0 422 0.035 0.03 12 0. 028 9 0. 323 0.0044 0.0145 0. 029 1 0.048 15837.53 22 62. 84 ... -0 .28 -0 .26 -0 .24 -0 .2 -0.16 -0.14 P-y (Kg/) 0.6 1.43 1.8 2. 3 2. 33 2. 5 2. 68 2. 85 U(V) I(A) 21 0 21 0 20 9 20 9 21 0 21 0 20 9 21 0 21 0 5.8 5.7 5.6 5.4 5.4 5.3 5.1 4.8 10 10 -0.13 2. 95 21 0 4.7 U(V) 21 0 21 0...

Ngày tải lên: 16/09/2016, 23:46

... 2 = β2max ω β H = g 2u (b) => H d = g 2 (c) => H t = C2 2 > 90 ο u2 W2 C2m C2u= 2u2 22 Khi 2 = 90o (c2u = u2) β ο u2 H= g =90 β > 90 ω u2 H Hd = = Hd = 2g Ht 2 β 90 ο C2=C2m β < 90ο ω C2u=0 β 2 u2

Ngày tải lên: 07/10/2014, 19:21

... Cu1 + U1.Cu1 = 2, 39 + 9,4 = 11,79 U d = = 1,8 ⇒ U2 = 1,8.11,79 = 21 ,22 U d [ ] 2 2 Hm = γ (U ϕ − U ϕ ) = 1 ,2 ( 21 ,22 2 ) 0,83 − (11,79 ) 0 ,23 = 410 ,2 với H = 20 4,84 ⇒η = H H m = 20 4,84 ≈ 0,5 thoả ... = V = = 0 ,22 (m) C ".b 13,8.0,65 Từ (*) suy ra: dtb = 2. ( a.b ) 2. 0 ,22 .0,65 = =0,33 (m) 0 ,22 + 0,65 a+b Vậy: Ht2 = λ. C "  l.γ     2. d tb = 0,04.(13,8) 2. 1 ,2. 1 ,2 = 16,6 (N/m2) 2. 0,33 ξ  ... 0,63.(13,8) 1 ,2 = 71,98 (N/m2) Ht3 = ∑     2 Cột áp động:  " Hd =  C  γ   2 = 1 ,2 (13,8) 2 = 114,3 (N/m2) vậy: H = Ht1 + Ht2 + Ht3 + Hd = 1,96 + 16,6 + 71,98 + 114,3 = 20 4,84 (N/m2) 2. 4 Xác...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 11:11

... 0.3019 1.414 2. 180 A1500 0.36 32 1 .22 2 1760 AN1500 0.36 32 1 .22 2 1760 DN280 0.1963 1. 528 2. 200 D400 0.3019 1.0056 2. 960 D550 0.3019 1.889 2. 720 DN610 0.3019 2. 222 3 .20 0 D700 0.3019 1.979 2. 850 DN800 ... 0.3019 2. 181 3.140 D950 0.36 32 1.983 2. 855 DN1000 0.36 32 2.010 2. 895 DN1300 0.36 32 1.979 2. 850 D1350 0.36 32 1.944 2. 800 DN1750 0.36 32 2.146 3.090 DN2000 0.36 32 2 .24 0 3 .22 5 DN2150 0.36 32 2.118 ... A 1 120 ± 0.1 I 11 10 11 12 a 13 18 15 17 16 19 14 A 20 120 ± 0.1 II 21 10 12 a 13 18 15 17 16 19 14 A 20 98±0.1 25 III 21 12 a 18 15 16 14 20 Hình 2. 2 Cấu tạo phần I;II;III 27 26 24 22 23 Bộ...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 13:57

... 0, 42 mH2O = 0,30 mH2O = 1 ,2 mH2O = 0,67 mH2O = 0,85 mH2O = 1,17 mH2O = 1, 02 mH2O = 0, 42+ 0,30+1 ,2+ 0,67+0,85+1,17+1, 02 = 5,63 mH2O 11 Mất mát toàn đoạn tính toán chiều cao hình học = 4 .2, 7 +2. 0,74+5,63+4,5 ... Mất mát chất lỏng rò rỉ Nr=0,0012U 22. D 22 = 0,00 12. 48, 52. 0, 322 = 0, 72 CV Hệ số ma sát đệm kín f =0,01÷0,015 Chọn f = 0,015 Mất mát ma sát đệm kín = 10 Tổng công suất mát Nms=Nr+Nmsd =0, 72 + 0,09 ... 145 mH2O 48 Vận tốc vòng đỉnh cánh: U2= = = 37 ,2 m/s 49 Thành phần vòng vận tốc tuyệt đối: CU2∞ =U2 - Cr2.cotg 2 = 37 ,2 - 5 ,2. cotg 120 = 13 m/s 50 Thành phần vòng vận tốc tuyệt đối thực: CU2 = µz.CU2∞...

Ngày tải lên: 22/04/2013, 11:13

... 104 125 1000-1708 159 -27 2 120 0 -20 50 190- 325 0.688 104 125 1170 -20 80 186-330 1400 -25 00 22 0-400 0.875 21 3 25 6 1667-3083 26 5-490 20 00-3700 320 -500 0.875 21 3 25 6 28 33-4333 450-689 3400- 520 0 540- 825 ... 33-80 25 0-600 40-95 0. 625 78 94 29 0-635 46-101 350-760 50- 121 0. 625 78 94 410-756 65- 120 4 92- 907 78-144 0.688 104 125 583-10 42 93-166 700- 125 0 110 -20 0 0.688 104 125 667-1333 106 -21 2 800-1600 125 -25 5 ... Hz 21 3 25 6 21 3 25 6 21 3 25 6 21 3 25 6 313 375 313 375 313 375 313 375 531 637 Khoảng dung lượng dòng chảy yêu cầu 50 Hz 60 Hz BPD M3PD BPD M3PD 833-1700 1330 -22 50 1500 -25 85 1830-3000 20 80-4170 325 0-5500...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 11:26

... R0,5 45 Rz20 R0,4 R0,4 +0 ,2 EH C B-B 0, 025 0, 020 Rz20 23 EH 0,6x45 82 240+0 ,25 320 +0 ,25 0, 025 A-A EH +0,036 160+0 ,2 160+0 ,2 240+0 ,25 665 +0,5 EH 5+0,03 Rz20 15 0,63 B 80+0 ,2 32 0,6x45 A 28 8 B EH ... Đông Hng 32 Lớp: Thiết bị dầu khí K50 Đồ án tốt nghiệp 3.3.1.1 Cu to ca thõn bm 320 22 0 1 625 Hỡnh 3 .2: Cu to thõn bm trờn 0,03 AB 0,03 1 625 AB 24 8 24 8 2, 5 29 0 22 0 320 29 0 22 0 2, 5 Hỡnh 3.3:Cu ... +0,03 0, 025 EH 320 +0 ,25 3 72+ 0,5 B B +0,03 5+0,03 B 5+0,03 B B 5+0,03 80 +0 ,2 0, 025 +0,03 95 -0,054 0, 025 422 +0,5 FG _ 1475+0,5 0, 025 _ 1940+1,0 TL 2: 1 F 0, 12 F Rz20 Rz20 10-0,015 -0,051 0, 025 18...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:54

... nén (kg/cm2) Nhiệt độ 0C ứng với cự ly phun (mm) 10 25 50 75 100 125 150 175 20 0 124 0 126 5 127 6 128 5 1196 124 5 125 4 - 1190 121 8 124 0 125 2 1184 120 8 123 5 - 1175 120 0 123 0 124 5 1175 1191 122 6 - 1160 ... 5+0,03 5+0,03 B +0,03 B 320 3 72+ 0,5 B 5+0,03 Rz20 15 B 5+0,03 B 5+0,03 80 +0 ,2 0, 025 +0,03 8+0,036 95 -0,054 24 0+0 ,25 0, 025 EH 0,6x45 82 240+0 ,25 +0 ,25 320 +0 ,25 422 +0,5 0, 025 FG _ 1475+0,5 _ +1,0 ... Địa Chất Đồ án tốt nghiệp 20 10 49,75 2, 5 0,050 A 0, 025 0, 025 R21 0,040A 0, 025 0, 025 A -0,1 +0 ,2 88,3 φ 23 5 φ 21 5 φ 91 φ 95 - 0, 022 φ 104,5 - 0,045 φ 85 +0,037 φ 95 φ 126 R1 12, 9 75-0,39 R 120 ,5...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:54

... Địa Chất Đồ án tốt nghiệp Ptr = p2 π (R 22 – r2) (2. 25) Và áp lực hướng trục tác dụng lên đĩa trước bánh công tác, hướng bên phải là: Pph = p2 π ( R 22 - R21) + p1 π (R21 – r2) (2. 26) Vì p2 >> ... 2u g (2. 20) Từ tam giác vận tốc cửa (Hình 2. 16) Hình 2. 16: Tam giác vận tốc cửa Trong đó: C 2u = u − C R cot g 2 (2. 21) Mặt khác từ công thức lưu lượng lý thuyết, suy ra: C2R = Q1 π D2 b2 (2. 22) ... - Lớp: Thiết bị Dầu Khí – K49 Trường Đại Học Mỏ - Địa Chất Đồ án tốt nghiệp 2. 1 .2 Thân máy ( Hình 2. 2 Hình 2. 3) φ 320 φ 22 0 1 625 Hình 2. 2: Sơ đồ cấu tạo thân bơm Cấu tạo từ hai nửa tháo theo...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:55

... (ứ =21 9x13,L=877m,V =26 ,5m3)MSP6(ứ= 325 x16,L= 128 4,5m,V=87m3) FSO2(ứ= 325 x16,L=1915m.V= 129 m3).Tng cng chiu di ton b tuyn ng l 5081,5m,V=310,5m3 ỏp sut lm vic tớnh theo xỏc xut thng kờ trung bỡnh l t20 25 Kg/cm2 ... thỏng Nhit bỡnh quõn l 27 oC cao nht l 35,5o C v thp nht l 21 ,5oC nhit trờn mc nc bin t 24 ,1oC n 30,32oC Nhit ỏy bin t 21 ,7oC n 29 oC m trung bỡnh ca khụng khớ l hng nm l 82, 5% s ngy ma trung vo ... bị Du Trờng Dại học Mỏ_Địa Chất Đồ án Tốt Nghiệp Du thụ ca m bch H cú nhit ụng c cao khong 29 ữ34 oC, hm lng Parafin cao khong 20 25 % ú nhit mụi trng quỏ thp khong 23 24 oC iu ny gõy khú khn cho...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 07:55

... Chất SV: Lương Văn Khởi c2 w2 α1 2 < 90o c2 c2u Hình 2. 21 Tam giác vận tốc cửa Trong đó: c2u = u2 – c2R.cotg 2 (2. 21) Mặt khác, từ công thức lưu lượng lý thuyết, suy ra: c2R = Q1 π.D2 b2 (2. 22) ... Theo [6] ta có: Ptr = p2 π (R 22 – r2) (2. 25) Và áp lực hướng trục tác dụng lên đĩa trước bánh công tác, hướng bên phải là: Pph = p2 π ( R 22 - R21) + p1 π (R21 – r2) (2. 26) Vì p2 >> p1 ⇒ Ptr >> Pph ... bơm 1 625 24 8 24 8 φ 29 0 φ 22 0 φ 320 φ 22 0 φ 29 0 Hình 2. 4 Sơ đồ cấu tạo thân bơm + Phần chảy (khoang hướng dòng) : Đồ án tốt nghiệp 13 Máy bơm ly tâm HПС 65/35-500 Trường Đại Học Mỏ-Địa Chất SV:...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 11:30

... Gi Q2, H2, N2 L lu lng, ct ỏp v cụng sut ng vi D, v n2 Cỏc thụng s Lu lng Q Ct ỏp H Cụng sut N Khi thay i Q2 = Q1 Khi n thay i Q2 = n2 n1 Q1 H2= H1 H2 = n2 n n2 n N2= N1 N2 = ... hng v phớa trỏi l : Ptr = p2 (R 22 r2) (2. 18) V ỏp lc hng trc tỏc dng lờn a trc bỏnh cụng tỏc, hng v bờn phi l: Pph = p2 ( R 22 - R21) + p1 (R21 r2) (2. 19) Vỡ p2 >> p1 Ptr >> Pph Do ú ỏp ... H1 N1 Q2 = D '' ' D H2 = D '' ' D N2 = D '' ' D Q1 Q2 = H1 D '' ' D H2= n2 n1 N2= N1 n2 n1 n2 n 3 Q1 D '' ' D D '' ' D H1 N1 Bng 2. 2 Quan...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 11:30

... 106 -21 2 800-1600 125 -25 5 0.688 104 125 1000-1708 159 -27 2 120 0 -20 50 190- 325 0.688 104 125 1170 -20 80 186-330 1400 -25 00 22 0-400 0.875 21 3 25 6 1667-3083 26 5-490 20 00-3700 320 -500 0.875 21 3 25 6 28 33-4333 ... 16- 72 0. 625 78 94 20 8-500 33-80 25 0-600 40-95 0. 625 78 94 29 0-635 46-101 350-760 50- 121 0. 625 78 94 410-756 65- 120 4 92- 907 78-144 0.688 104 125 583-10 42 93-166 700- 125 0 110 -20 0 0.688 104 125 667-1333 ... Hz 21 3 25 6 21 3 25 6 21 3 25 6 21 3 25 6 313 375 313 375 313 375 313 375 531 637 Khoảng dung lượng dòng chảy yêu cầu 50 Hz 60 Hz BPD M3PD BPD M3PD 833-1700 1330 -22 50 1500 -25 85 1830-3000 20 80-4170 325 0-5500...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 08:08

... 0.3019 1.414 2. 180 A1500 0.36 32 1 .22 2 1760 AN1500 0.36 32 1 .22 2 1760 DN280 0.1963 1. 528 2. 200 D400 0.3019 1.0056 2. 960 D550 0.3019 1.889 2. 720 DN610 0.3019 2. 222 3 .20 0 D700 0.3019 1.979 2. 850 DN800 ... 0.3019 2. 181 3.140 D950 0.36 32 1.983 2. 855 DN1000 0.36 32 2.010 2. 895 DN1300 0.36 32 1.979 2. 850 D1350 0.36 32 1.944 2. 800 DN1750 0.36 32 2.146 3.090 DN2000 0.36 32 2 .24 0 3 .22 5 DN2150 0.36 32 2.118 ... A 1 120 ± 0.1 I 11 10 11 12 a 13 18 15 17 16 19 14 A 20 120 ± 0.1 II 21 10 12 a 13 18 15 17 16 19 14 A 20 98±0.1 25 III 21 12 a 18 15 16 14 20 Hình 2. 2 Cấu tạo phần I;II;III 27 26 24 22 23 Bộ...

Ngày tải lên: 12/12/2013, 11:16

... 22 8,5 22 8,6 ÷ 25 3,9 25 4 ÷ 27 9,3 27 9,4 ÷ 304,7 304,8 ÷ 330,1 330 ,2 ÷ 355,5 355,6 ÷ 380,9 Ống lót tiết lưu (throttling bushing) Kiểm tra ống lót thay bị mài mòn đóng két Làm lạnh ống lót tới -20 oC ... 0,71 0,73 126 ,9 127 ÷ 0,50 0,53 0,63 0,66 0,63 0,66 0,75 0,78 1 52, 3 1 52, 4 ÷ 0,56 0,59 0,69 0, 72 0,69 0, 72 0,81 0,84 177,7 177,8 ÷ 0,61 0,64 0,74 0,77 0,74 0,77 0,86 0,89 20 3,1 20 3 ,2 ÷ 0,66 0,79 ... carbon thiếc, thép thiếc, thép crôm 12% crôm 12% ≤ 50,8 50,9 ÷ 0 ,26 0 ,28 0,39 0,41 0,39 0,41 0,51 0,53 63,4 63,5 ÷ 0,30 0,36 0,43 0,49 0,43 0,49 0,55 0,61 76,1 76 ,2 ÷ 0,40 0,43 0,53 0,56 0,53 0,56...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 07:16

... áp phân tích Hl∞ 2 u 2 − u1 c − c1 w − w1 = + + 2g 2g 2g (Pt 2 ) Phương trình phân tích mô tả rỏ c2 − c1 thành phần cột áp động 2g u 2 − u1 w2 − w1 + thành phần cột áp tĩnh 2g 2g Mô thức thành ... BXCT, c = u ; c1 = u1 ; w2 w1 (Pt 2 ) trở thành Hl∞ u 2 − u1 u 2 − u1 = + 2g 2g Thế số liệu mẩu BXCT NK 32- 125 .1 Φ 140, n =29 00v/p Miệng hút Φ 40 Ta Hl∞ = 21 .25 − = 42, 36 m cột nước 9,81g Cột áp thực ... c2 ngã 2 w2 2 chiều quay u2 cánh dẫn w1 β0 c1 α1 ngã vào u1 Bánh xe công tác b ơm ly tâm HÌNH 2. 1 Phương trình momen cho bơm ly tâm M = ρ.Q.(c R2 cos α − c1 R1 cos α ) (Pt 1) 2. 2 Phương...

Ngày tải lên: 16/01/2014, 22:20

... across the pump .35 2. 5.1 Total pressure difference 35 2. 5 .2 Static pressure difference 35 2. 5.3 Dynamic pressure difference .35 2. 6 2. 7 2. 8 2. 9 2. 10 2. 11 2. 12 2.13 2. 5.4 Geodetic pressure ... ] (2. 9) ∆totgeo = ∆ ⋅ ∆pstat = pstat, out − pstat, in [Pa] (2. 6) m  p V2 + + g ⋅ z = Constant   (2. 10) (2. 2) pdyn =21 1⋅ ρ ⋅ V 2 [Pa] ρ  ⋅ ρ ⋅ V 2 s [Pa] ⋅ ρ⋅V (2. 7) ∆pdyn = out − in 2 2.5.3 ... (2. 12) (2. 9) (2. 8) (2. 13) (2. 10) (2. 14) (2. 3) (2. 9) [ ⋅ 100 % ] (2. 15) 35 pdyn = ⋅ ρ ⋅ [Pa] PerformanceVcurves ∆tot p ∆ stat + [dyn pp tot= = statp+ pdyn∆pPa]+ ∆pgeo (2. 2) [Pa] (2. 5) (2. 1) In...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 14:20

... tải (22 ) Ống giảm tải dùng để xả giảm áp suất buồng trước đệm làm kín trục phía cao áp cấp V áp suất cửa hút φ 320 φ 22 0 1 625 Hình 3.3 Sơ đồ cấu tạo thân bơm 1 625 24 8 24 8 φ 29 0 φ 22 0 φ 320 φ 22 0 ... 32 0,6x45 28 8 B φ90 −0, 022 φ80−0,3 φ80−0,019 φ75 −0,3 o 15 B F 35 Rz20 0, 025 177 EH C 0, 025 20 0,63 0,63 1 ,25 C 58 85 B EH φ85 −0, 022 E 0, 025 φ80−0,019 φ65 R1 φ70+0, 023 +0,003 R9 M68x2 φ57 o 2x45 ... 5+0,03 80 +0 ,2 B 5+0,03 B B 5+0,03 0, 025 +0,03 +0,036 0, 025 EH 23 EH 160+0 ,2 160 +0 ,2 240+0 ,25 Rz20 15 0,63 B 80+0 ,2 665+0,5 75 B φ65 B φ70+0,003 B EH φ80−0,019 0, 025 35 0,63 0, 025 ο A 0, 025 B 35...

Ngày tải lên: 26/05/2014, 10:05

... 28 5 924 Tại vị trí = 28 0 = 28 0 28 0 2. 0,0 92 = 0,0144(m) 28 5 924 28 5 924 Tại vị trí = 325 = 325 325 2. 0,0 92 = 0,0156( m) 28 5 924 28 5 924 Tại vị trí = 370 = = 370 370 2. 0,0 92 = 0,0167(m) 28 5 924 28 5 924 ... 28 5 924 28 5 924 14 +Tại vị trí = 145 145 145 2. 0,0 92 = 0,01(m) 28 5 924 28 5 924 +Tại vị trí = 190 = 190 190 2. 0,0 92 = 0,0177(m) 28 5 924 28 5 924 +Tại vị trí = 23 5 = 23 5 23 5 2. 0,0 92 = 0,0131(m) 28 5 924 28 5 924 ... 2 2 r2 + R y u r r 2 = ( r2 R y )( 2 ln 2 + 2) 8g r2 R y Ry 2r2 thay số vào công thức ta có: F * zng 27 , 12 0,0 92 0,0 92 0,0 92 + 0,0 625 2 = 3,14.1000 (0.0 92 0,0 625 )( ln + 2) 8.9,81 0,092...

Ngày tải lên: 02/07/2014, 23:35