5 tính toán thiết bị phụ

... tính lại)(tra dãn đồ không khí ẩm) Enthalpy không khí vào E ina  C ina M ina Tain C ina  1,005  1,88.H i Hi: Độ ẩm tuyệt đối không khí vào máy sấy xác định cách tra dãn đồ với nhiệt độ không ... khí vào máy sấy (oC) Enthalpy không khí khỏi máy sấy out out E out  C out a a M a Ta C out  1,005  1,88.H o a Ho: M out a Độ ẩm tuyệt đối không khí khỏi thiết bị sấy (kgH2O/kg không khí khô) ... độ trung bình không khí vào W: ẩm thoát khỏi vật liệu (kg/min) Tổn thất mát lượng giả sử (20% → 50%) Viết chi tiết phương trình cân lượng với giả thiết Ho ta tính lượng không khí khô cần thiết

Ngày tải lên: 06/03/2016, 22:14

... 13o45E 109o15N 68,5 60,0 25,5 15,8 2,6 10,1 8,5 4,3 4,2 24,8 49,7 116,3 32,5 TRAM SO: 45 DO SAU: 20,0m TOA DO: 13o30E 109o20N 68,5 60,0 25,5 15,8 2,6 10,1 8,5 4,3 4,2 24,8 49,7 116,3 32,5 TRAM ... TRAM SO: 50 DO SAU: 50,0m TOA DO: 12o15E 109o30N 59,8 54,0 20,1 5,3 1,5 6,7 14,7 4,6 5,5 10,4 40,0 111,2 27,8 TRAM SO: 51 DO SAU: 20,0m TOA DO: 12o00E 109o15N 70,7 73,3 25,8 5,8 3,6 8,4 25,6 8,3 ... 15,5 6,8 6,1 3,4 6,1 24,4 10,0 TRAM SO: 67 DO SAU: 8,0m TOA DO: 9o00E 105o30N 48,6 45,0 21,6 8,5 1,7 5,2 10,6 4,5 2,9 4,0 12,1 38,5 16,9 TRAM SO: 68 DO SAU: 15,0m TOA DO: 9o00E 105o45N 56,5 53,9

Ngày tải lên: 13/04/2020, 09:46

... cộng Kmol V (m3) CO2 - 142,58 142,58 3.193,8 H2O - 57,5 57,5 1.288 SO2 - 0,25 0,25 5,6 O2 200,205 200,205 4.487,6 N2 752,77 752,77 16.862,05 Tổng - - 1.153,31 25.837,05 4.1.2.2 Xác định khối ... (Kmol) C 85,5 1711 12 142,58 142,58 H 11,5 230 115 57,5 S 0,4 32 0,25 0,25 O 0,2 32 0,125 -0,125 N 0,2 28 0,14 - W 40 18 2,2 - A 0,15 - - Tổng 100 2000 - - 200,205 Lượng không thực tế cần thiết: ... 12 121,92 121,92 556,61 704,65 15.784,13 H 3,5 175 87,50 43,75 O 12,4 620 32 19,38 -19,38 N 0,4 20 28 0,71 - S 1,1 55 32 1,72 1,72 P 1,3 65 31 2,10 0,025 Cl 0,04 71 0,03 - A 10 500 - - - GVHD:

Ngày tải lên: 23/12/2021, 19:16

... sôi, x=0 Lỏng chưa sôi Hơi bão hòa ẩm 5,138 5,138 18,548 18,548 5,138 25 48 34,4 45,55 51,41 12,58 405,9 423,35 260,45 242,95 248,1 1,751 1,815 1,207 1,144 1,154 4.3.3 Tính tốn máy nén Máy nén ... bar 25 80 0,032 100 0,011 38 16,62 0,066 1* 45 11,5 0,095 2’ 31 41,2 0,044 3’ 15,88 100 0,018 3.4.5 Cân bằng lượng theo thực tế d, kgẩm/kgkk I, kJ/kgkk 0,0159 65,48 0,0068 25,13 0,0068 55,63 ... 424.15,8 = 7055,36 W/m2 q’ =  (tw – t0) = 2843,15.2,9 = 7085,37 W/m2 So sánh q q’ với sai số cho phép không 5% ta có: q - q' 7055, 36 − 7085, 37 ε= = = 0, 004 = 0, 4%  5% q 7055, 36 Vậy k =

Ngày tải lên: 11/05/2023, 20:40

... CHÂN KHÔNG 52 3.5. XÂY DỰNG ĐƯỜNG ĐẶC TÍNH PHANH 56 3.5.1. Đồ thị biểu diễn sự biến thiên mômen Mp1 và Mp2 = f(φbx) 56 3.5.2. Đồ thị biểu diễn quan hệ mômen Mbx2 = f(Mbx1) 58 3.5.3. Hệ số ... BA... [mm] 32 Tính toán thiết kế hệ thống phanh cho xe du lịch Tọa độ trọng tâm theo chiều dọc: Đối với ô tô du lịch ta có Hg= 0,5.B Với B = 1525 [mm]: Chiều ... với khung xe qua đệm cao su 28 Tính toán thiết kế hệ thống phanh cho xe du lịch Hình... bơm thủy lực cần 14 Tính toán thiết kế hệ thống phanh

Ngày tải lên: 02/07/2015, 17:35

... 3.282956 35.000000 13.525000 1.703070 288.452000 -0.867870 -8.352886 3.111701 63.858580 288.452000 -0.804448 -5.352886 13.525000 1.548330 96.386260 -1.530314 -40.000000 0.715910 178.849500 96.386260 ... 0.715910 1555.100000 1327.648000 3.798900 57.619470 3.111701 508.138400 1524.046000 3.798900 -8.352886 3.111701 390.936200 1370.773000 3.282956 99.993930 13.525000 126.397300 1584.484000 3.282956 ... 0,005 ptg 0,01  MPa 0,05  bar   MPa 0,1  bar  m 1 c 0,04 Do đó: i  c tl k  � 0.715910  0, 05 �3.111701  0,1 � 0.715910  0, 05 �  0, 04 �  0,926 � � 0.715910 0.715910

Ngày tải lên: 11/08/2018, 22:47

... 113.913200 13.525000 132.443600 1621.394000 3.380610 35.000000 13.525000 1.703070 288.452000 -0.867870 -15.000000 2.363600 92.933530 288.452000 -0.782428 -15.000000 2.363600 1.518260 51.085000 -1.701920 ... -21,2 1175 0,528 4,71 4,02 Re f = -10 3,312 ω.l 0, 5.21,525 = = 25, 5.105 >5.105 −6 v 4, 22.10 Nu f = 0,037 Re ,8 f Trong đó: Pr , 43 f  Pr f   Prw    0, 25 [Trang 226 – TL5] Hệ số ... m2/s 23,1 -21,2 1175 0,528 4,71 4,02 -10 3,312 Hệ số dẫn nhiệt độ a.107, m2/s 1,36 Tiêu Vận chuẩn tốc Pr chất tải lạnh m/s 29,5 0,5 Re f = ω.l 0,5.21,525 = = 25, 5.105 >5.105 v 4, 22.10−6 Nu

Ngày tải lên: 11/08/2018, 22:47

... EDUCATIONAL PRODUCT CHI +2000 75 0.000 4500 4000 0.000 0.000 -2500 -2500 CHI 75 500 500 6800 500 500500580 580 580 580 580 580 580 580 580 580 580 580 500500 8500 A-A TL : 1/1000 B- B 6800 TL ... 4500 +2000 PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT +1000 -3000 0.000 0.000 4000 0.000 40 4000 110 3500 vao 500 CHI 500 500 500 5500 500 8000 A-A B-B TL : 1/1000 TL : 1/1000 B 5500 CHI A 500 ... 40 3.5 TÍNH TOÁN CÁC HẠNG MỤC CƠNG TRÌNH XỬ LÝ NƯỚC THẢI 40 3.5.1 Xác định các thông số tính toán 40 3.5.2 Tính toán các hạng mục công trình 43 3.5.2.1 Song

Ngày tải lên: 23/09/2019, 21:15

... Vậy vx 31,5  0,793s 60 j o max 60.0,663 740.0,25 40000.0,25 885 1,2.1,955.885   30,06 Nm 2.22.0,85 375.22 0,793.0,85 375.0,793 Đối với động điện chọn có mơmen danh nghĩa : M dn 9550 2,2 23,7 ... 2,05 1,35 2,1 1,4 2,2 1,45 1,2 1,2 2,3 1,5 Công suất tĩnh yêu cầu động theo công thức Nt  Wt v x 2580.31,5  1,6 N 60000. dc 60000 * 0,85 Tương ứng với chế độ làm việc cấu trung bình CĐ25%, ... n1 M m0  t bx   2.i x  dc 375.i x t m  dc 375.t m0 Trang 24 Đồ án Máy nâng vận chuyển GVHD: ĐỖ HỮU TUẤN ∑(GiDi2)=( GiDi2)rôto+(GiDi2)khơp = 1,7 + 0,225 = 1,955Nm2 Với : Ở ta chọn khớp nơi

Ngày tải lên: 21/09/2020, 22:54

... 55 3.2.2 Điều khiển phi tuyến 56 3.3 Các phương pháp phát lõm điện áp 57 3.3.1 Phương pháp giá trị đỉnh .57 3.3.2 Phương pháp giá trị hiệu dụng (rms) 58 3.3.3 ... lõm 50 3.1.2 Bù đồng pha 52 3.1.3.Phương pháp tối ưu hóa lượng 53 3.1.4 Bù kết hợp 53 3.2 Các chiến lược điều khiển nghịch lưu Inverter 54 3.2.1 Điều ... Điện áp nguồn bị lõm 15%, thời gian 0,2 (s) Hình 3.15 Điện áp nguồn bị lõm 15%, hệ tọa độ dq Hình 3.16 Điện áp bù áp nhanh DVR lõm 15% Hình 3.17 Điện áp tải sau bù DVR lõm 15% Hình 3.18 Điện áp

Ngày tải lên: 28/02/2021, 10:12

... phối: ∆AD=159986,68+39996,69= 199983,4 (kWh) => ZD=229580885,8+57395219,77=286976099(đồng) => Tổng tổn thất điện trạm biến áp là: ∆A1=∆AT+∆AD=58937,51 + 199983,4 = 387823,91 (kWh) => Z2= 556527310,9(đồng) ... 1600 )2 ) =2,1.8760+15,7.( =19266,15(kwh) >Giá tiền tổn thất điện năm: Zc1=∆AB1 1435 =27589525,25(đồng) +Tính tốn tương tự cho MBA (B2,B3 ) ta có: ∆AB2=18576,06(kwh) ZC2=26656646,1(đồng) ∆AB3 = ... Ptt=0,8.(491,45+269,73)=608,944(KW) / Cosφtb=∑p(tầng).0,85+(Ptm+Pdh+Pmb+Pnl).0,8 ∑ p(tầng) + Ptm+Pdℎ+Pmb +Pnl =(9.932+21,15)×0,85+(89+175+49.5+269,73)×0,8/(9.932+21,15)+(89+175+49.5+269,73) ≈0.8013

Ngày tải lên: 08/04/2021, 15:19

... động điện:5.5 kw (động AO2-42-2) Có số vòng quay n=2910 vg/ph Chọn hiệu suất bơm Giả sử chọn Ap suất làm việc hệ thống (M/) Công suất thủy lực động Ntl=Nđc5500 Lưu lượng bơm Qb= 0.00495 Lưu lượng ... cục = 3896.1602+14953.0199= 18849.1801( pa) Xác định công suất cấu chấp hành Áp suất đầu vào cấu chấp hành = p - ∆p = 1000000-18848.1801=981150.8199 (N/) Qm = 95689(cc/phút) = 95.689 (lít/phút) ... Tổng tổn thất áp suất cục ∆p= ρ * *= 877*(2.5+3)*(2.49^2/2)= 14953.0199 pa Hệ số tổn thất cục van phân phối : ζ - Hệ số tổn thất cục van chiều : = 2,5 ζ =3 Suy ra: Tổn thất áp suất ống = Tổn thất

Ngày tải lên: 09/09/2021, 20:27

... mg/l CaCO3 NTU Pt - Co mg/l mg/l mg/l 6.73 6 .5 21 0.32 3.6 2.3 0.6 4.12 20 95 70 216 3.2 0.024 QCVN 02:2009/BYT 6.0 – 8 .5 5 5 0 .5 0.3 – 0 .5 350 15 ≤3 - (Nguồn: Trung tâm nước vệ sinh môi trường ... nước thơ lấy 50 % Hdd ⇒ Hcb = 0 .5 x 1 .57 5 = 0.78 75 m − Hdư : Áp lực tự cần thiết : lấy = m Hb = 6.3 + 1 .57 5 + 0.78 75 + = 1.37 m ≈ 14 m Các thơng số kỹ thuật máy bơm cấp lắp đặt : q = 3 75 m3/h, H ... = 750 (m3/h) = 208 (l/s) ==> Dựa vào bảng II trang 51 – Các bảng tính tốn thuỷ lực – Th.S Nguyễn Thị Hồng, chọn đặt ống thép D = 50 0 mm, v = 1,11 m/s, 1000i = 3. 15 ⇒ H dd = 50 0 x3. 15 = 1 .57 5(m)...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 14:26

... 330 ÷ 430 25 SS 400 2 35 400 ÷ 51 0 21 JIS G3106 19 95 SM400 A 2 35 400 ÷ 51 0 23 ASTM 1997 A 36 250 400 ÷ 55 0 20 BS 4360 1986 40B 2 45 340 ÷ 55 0 22 40C 2 45 340 ÷ 55 0 22 DIN 17100 RST37-2 2 25 340 ÷ 470 ... 2 45 340 ÷ 55 0 22 DIN 17100 RST37-2 2 25 340 ÷ 470 26 GB700 - 88 Q235A 2 25 3 75 21 Q235B 2 25 3 75 21 Q235C 2 25 3 75 21 Q235D 2 25 3 75 21 BS 4449 ΓOCT 380 - 89 Đồ án tốt nghiệp 10 = = =  = = = GVHD: ... Sản lượng hàng năm chi tiết (chiếc) 5. 000 42 = = =  = = = >200kg 1.000 GVHD: Phạm Thị Thiều...

Ngày tải lên: 13/06/2014, 09:05

... 650 0 9,2 1160 280 651 98 298 0, 25 Thắng lợi 50 00 5, 6 1 250 350 630 95 76 1,31 (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) (mg/l) 13 KLN 0,4 Phong Phú 3600 7 ,5 510 180 480 45 1,68 Việt Thái 4800 10,1 969 250 50 6 ... – 11 350 - 600 394 230 – 50 0 950 – 1000 – 10 250 – 50 0 264 210 – 320 8 05 – 1330 – 11 236 230 – 310 143 ,5 800 – 1100 – 11 1600 280 400 – 450 420 – 11 350 – 700 114 443 496 - 12 168 199 57 0 - 400 ... 8-11 Đơn vị 9-10 9-11 TS mg/l 400-1000 950 -1380 420 800-1300 BOD5 mg/l 70-1 35 90-220 120-130 90-130 COD mg/l 150 -380 230 -50 0 400- 450 210-230 Pt-Co 350 -600 250 -50 0 260-300 Độ màu Bảng1.2: Nồng độ...

Ngày tải lên: 27/08/2014, 22:49

... f: /Y~}Y "U3 p11 I5 C K ?7 e H b L C3 A E 5 f

Ngày tải lên: 31/08/2014, 06:49

... mg/l CaCO3 NTU Pt - Co mg/l mg/l mg/l 6.73 6 .5 21 0.32 3.6 2.3 0.6 4.12 20 95 70 216 3.2 0.024 QCVN 02:2009/BYT 6.0 – 8 .5 5 5 0 .5 0.3 – 0 .5 350 15 ≤3 - (Nguồn: Trung tâm nước vệ sinh môi trường ... nước thơ lấy 50 % Hdd ⇒ Hcb = 0 .5 x 1 .57 5 = 0.78 75 m − Hdư : Áp lực tự cần thiết : lấy = m Hb = 6.3 + 1 .57 5 + 0.78 75 + = 1.37 m ≈ 14 m Các thơng số kỹ thuật máy bơm cấp lắp đặt : q = 3 75 m3/h, H ... = 750 (m3/h) = 208 (l/s) ==> Dựa vào bảng II trang 51 – Các bảng tính tốn thuỷ lực – Th.S Nguyễn Thị Hồng, chọn đặt ống thép D = 50 0 mm, v = 1,11 m/s, 1000i = 3. 15 ⇒ H dd = 50 0 x3. 15 = 1 .57 5(m)...

Ngày tải lên: 29/09/2014, 13:13

... Đặc tính Nồng độ Đơn vị pH BOD5 COD SS Ntổng Ptổng Coliform 7,2 2136 356 0 6 15 206 37 5, 8.109 mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L MPN/100mL 3.2 Phương án Tiêu chẩn thải nguồn loại B (59 45- 19 95) 5, 5-9 50 ... tính pH BOD5 COD SS Ntổng Ptổng Coliform Nồng độ Đơn vị 7,2 2136 Tiêu chẩn thải nguồn loại B (59 45- 19 95) 5, 5-9 mg/L 50 mg/L 100 6 15 mg/L 100 206 mg/L 60 37 mg/L 5, 8.109 MPN/100mL 356 0 - 2.2 Các ... trại công suất 350 m 3/ngđ Không áp dụng cho nước thải các ngành khác Chất thải rắn khí không tính đến đồ án SVTH: Đỗ Thị Hoàng Yến Trang “Đồ án tính toán thiết kế hệ thống...

Ngày tải lên: 20/12/2014, 08:42

... phần mềm GEO5  Trình đơn analysis method 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Profile 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Modulus Kh 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình ... bài toán phần mềm GEO5  Làm tương tự với lớp đất tiếp theo, ta được: 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Geometry 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Assign 3.1 Giải bài toán ... phần mềm GEO5  Trình đơn Excavation 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Terain 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Trình đơn Surcharge 3.1 Giải bài toán phần mềm GEO5  Giá trị mô...

Ngày tải lên: 25/09/2015, 13:09

... L/D Ref 10 15 20 30 40 50 1.104 1, 65 1 ,50 1,34 1,23 1,17 1,13 1,07 1,03 2.104 1 ,51 1,40 1,27 1,18 1,13 1,10 1, 05 1,02 5. 104 1,34 1,27 1,18 1,13 1,10 1,08 1,04 1,02 1.1 05 1,28 1,22 1, 15 1,10 1,08 ... 3: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH 3.1 Tính thông số thiết bị  Thời gian sấy: 1 15, [3] Với M hệ số phụ thuộc vào đường kính tương đương VLS theo bảng sau: Bảng 5: M theo d d(mm) 10 M 1,43 1, 25 1,00 ... dẫn nhiệt o 0,0267 W/m.oK 259 ,[6] Độ nhớt o 18,6.10-6 Ns/m2 259 ,[6] Áp suất bão hòa pb 0,0 354 82 bar Khối lượng riêng o 1,1 65 kg/m3 Độ nhớt động o 16.10-6 m2/s o C 259 ,[6] - Chọn nhiệt độ thành...

Ngày tải lên: 04/11/2015, 21:45