... (2 .32 ) (2 .33 ) (2 .34 ) (2 .35 ) ω2 = ƒ − vp (2 .36 ) ω2 v2 s (2 .37 ) s2 = ƒ − Giải phương trình vi phân (2 .34 ) (2 .35 ), ta được: F( z ) = A 1e − qz + A e qz (2 .38 ) G ( z ) = B1e − sz + B e sz (2 .39 ) ... công trình lường trước được, gây phá hoại công trình thông qua phá hoại kết cấu bên làm giảm sức chòu tải đất dẫn đến hoá loãng toàn bên dùi nên phải nghiên cứu để phần kiểm soát mối đe dọa Bên ... .3 CHƯƠNG-2 TÁC NHÂN GÂY ĐỘNG VÀ ỨNG XỬ ĐỘNG CỦA ĐẤT .20 2.1- TÁC NHÂN GÂY ĐỘNG .20 2.2- ỨNG XỬ ĐỘNG CỦA ĐẤT NỀN 33 PHẦN-II NGHIÊN CỨU ĐI SÂU VÀ PHÁT TRIỂN 48 CHƯƠNG -3 NGHIÊN...
... khoảng 2600 – 32 00 m3/ngày Tuy nhiên, đặc thù ngành bia, vào ba tháng giáp tết công suất tăng từ 20 – 30 % công suất trung bình (tức công suất nhà máy ba tháng giáp tết đạt 120 – 130 triệu lít ... : 130 0-1700 - COD (mg/l) : 2000 -30 00 - TSS (mg/l) : 400-800 - pH : 8,5 – 11 - Tổng Nitơ (mg/l) : 100 - Tổng Phốtpho (mg/l) : - Tải trọng nước thải (kg BOD5/m3 bia): 3, 5 – 4,5 III.2 Lựa chọn công ... nước thải tăng cao công suất sản xuất tăng 20 – 30 % công suất trung bình Do đó, việc sử dụng bể SBR chủ động hoàn toàn việc xử lý nước thải lưu lượng thải ngày giảm so với công suất thiết kế...
... hụ 51 3. 3.1 Cỏc h thc i vi phn t thuc nn .51 3. 3.1.1 Phn t t giỏc bin dng phng cú bn im nỳt .51 3. 3.1.2 Phn t tam giỏc bin dng phng cú ba im nỳt 53 3 .3. 1 .3 Quan h bin dng ... chuyn v .55 3. 3.1.4 Ma trn cng ca phn t .56 3. 3.1.5 Ma trn lng v ma trn cn nht phn t 56 3. 3.1.6 Vộc t ti trng nỳt 57 v 3. 3.1.7 Vộc t ni lc nỳt 57 3. 3.2 Cỏc h thc ... súng v giú gõy .30 iv 2 .3. 2.1 Vộc t ti trng súng bin tỏc dng lờn phn t .30 2 .3. 2.2 Vộc t ti trng giú tỏc dng lờn phn t 34 2 .3. 3 Phng trỡnh chuyn ng ca phn t h to cc b 36 2 .3. 4 Phng trỡnh chuyn...
... K v vo biu thc ca K 23 , ta s c bng sau: K 23 0.05 0.1 0.2 0 .3 0.5 0.61 35 3.7820 37 8.1585 435 .4449 507.8666 730 .7 233 938 .30 05 Hình 2.7: Đồ thị biểu diễn phụ thuộc K 23 vo t l th tớch i vi ... si 0.05 0.1 0.2 0 .3 0.4 0.5 0.55 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 4.4 83 4. 238 3. 7 63 3 .30 6 2.864 2. 438 2. 230 t (10 ) a (10 ) 0.8 03 0.5 53 0 .35 6 0.272 0.226 0.198 0.188 Tr-ờng hợp 3: Cho tỉ lệ thể ... G3 52 102 G K2 K2 K3 K 4G K3 K K Theo [6], ta cú: K3 3K2 G2 K2 3K3 G2 K3 K2 G 23 Mt khỏc: kt* K2 * a 2 1 1 K1 K2 ( ) (2 ) 3 ...
... THÔN 133 3. 3.1 Nâng cao ch t lư ng côngtác quy ho ch k ho ch phát tri n ngành . 133 v 3. 3.2 Ti p t c hoàn thi n khung pháp lý h tr hình th c qu n lý d a vào c ng ñ ng công trình c p ... t p trung nông thôn ho t ñ ng có hi u qu 135 3.3 .3 Nâng cao hi u qu s d ng v n ngân sách cho ñ u tư công ngành c p nư c nông thôn 138 3. 3.4 C i ti n phương pháp l a ch n xây d ng ... t kinh doanh 131 3. 2.5 T p trung h tr nâng cao l c c ng ñ ng 133 3.3 CÁC GI I PHÁP XÂY D NG VÀ PHÁT TRI N HÌNH TH C QU N LÝ D A VÀO C NG ð NG CÁC CÔNG TRÌNH C P NƯ C T P TRUNG...
... giả định truyền khối bên sản phẩm phải thực với hiệu cao Trong điều kiện đó, người ta nghiên cứu động học trích ly cách kiểm soát việc truyền khối bên hạt nhỏ giãn nở tác động công nghệ DIC Quá ... 0.4 93 0.495 0.491 0.492 0.459 Hệ số khuếch tán Deff (%) 112 110 110 110 111 110 109 107 108 107 107 100 (10-12m2s-1) 5.44 5.62 5.52 5 .32 5. 13 5 .36 5.29 5.90 5.21 5 .36 5.50 2.42 (%) 225 232 228 ... bên vật liệu Một trình khuấy trộn cho phép tăng trình truyền chất tan từ bề mặt vật liệu vào môi trường dung môi bên trình đối lưu 3. 2 Xây dựng mô hình toán học trình trích ly Sau giai đoạn tách...
... l 14976m 24 l EJ 50 135 04m2 l3EJ 1 132 46208EJ ) = l3 (7m 24 l6 10560m2 l 3EJ + 132 7104EJ ) (3. 12) = = = = 42EJ EJ (16 11 2) = 4, 93 ml ml3 6EJ EJ = 19,6 ml3 ml3 42EJ EJ (16 + 11 2) ... l1= l2 = l3 = l /3: phần lập trình tính toán, ta thay l 1, l2, l3 lần lợt l /3, có kết sau: 2.(5m 24 l6 2592m2 l3EJ + 78 732 EJ ) = l3 (5m2 l3 1296EJ) = = (3. 7) 162EJ 486EJ ; = 5ml ml3 Thay giá ... y2(z=l2 ) = y3(z =0) g4 = (b0 + b1l + b l + b3l3 + b l c0 )sin t = y2 z z =l2 = y3 z z =0 g5 = (b1 + 2b l + 3b3l + 4b l3 c1 )sin t = 2 (3. 3) Các điều kiện ràng buộc điều kiện biên (3. 1) Ngoài...
... công thức Maxwell – Mohr (xem hình 1.8b): δ= EJ 3 3m3 3 1 + ÷m × m × × × m = 16 16 256 EJ 4 4 (a) Chuyển vị tĩnh nơi đặt khối lượng trọng lượng khối lượng gây ra: (M ) t y 3m3 2, 25kNm3 ... αT1 = (0,005 ∼ 0,022)2π ≈ 0, 03 ∼ 0,15 3, Đối với kết cấu bêtông cốt thép αT1 = (0,016 ∼ 0, 032 )2π ≈ 0,08 ∼ 0,2 3, Đối với kết cấu bêtông cốt thép αT1 = (0,016 ∼ 0, 032 )2π ≈ 0,08 ∼ 0,2 4, Đối với ... (0,01 ∼ 0,15 ); trung bình 0,28 5, Với cầu bêtông cốt thép: αT1 = 0 ,31 6, Với dầm bêtông cốt thép: αT1 = (0,17 ∼ 0 ,39 ); trung bình 0,28 7, Với khung bêtông cốt thép: αT1 = (0,08 ∼ 0,16 ); trung...