2 1 sơ đồ hệ thống chỉnh lưu động cơ một chiều

... Bg=Bt.(Qt/Qg)=0,68.( 81, 89 /10 1,7)=0,55 T 50 Chiều rộng cửa sổ C =2. (cd 01+ Bd1+cd 12 + Bd2)+cd 22= 2. (1+ 1,337 +1+ 1,3 52) +2= 11 ,378 cm 51 Khoảng cách hai tâm trụ c,=c+d =11 ,378 +11 =22 ,378 cm 52 Chiều rộng mạch từ C= 2. c+3.d =2. 11 ,378+3 .11 =55,756cm ... Dtb2=(Dt2+Dn2) /2= ( 15 +17 ,8) /2 = 16 ,4cm 38 Chiều dài dây quấn thứ cấp L2 = π W2.Dtb2 = π .14 3 .15 ,6 .10 -2= 70 ,1 m 39 Đường kính trung bình cuộn dây D 12 = (Dt1+Dn2) /2= (11 +17 ,8) /2= 14 ,4 cm → r 12 =D 12 / 2=7 ,2 ... +0 ,1) .8 .10 -1= 1,4 cm 24 Đường kính cuộn sơ cấp Dn1 = Dt1 +2. Bd1 =11 +2. 1, 4 =13 ,8 cm 25 Đường kính trung bình cuộn sơ cấp Dtb1=(Dt1 + Dn1) /2= (11 +13 ,8) /2= 12 , 4cm 26 Chiều dài dây quấn sơ cấp L1 = W1.π.Dtb=...

Ngày tải lên: 14/05/2014, 06:13

... ng th m , ln lt l m -1 in tr ph ti mi cp l rf1 , rf2 , rfm v in tr tng vi mi c tớnh l R1 = R +rf1 R2 = R +rf1 +rf2 Rm -1 = R +rf1 +rf2 + rf(m -1) Rm = R +rf1 +rf2 + rf(m -1) +rfm U dm E m Ti ... s I1/I2 ta cú I1/I2 = Rm/Rm -1 Tng t vi cỏc cp khỏc ta cú : R R I1 R = m = m = = I Rm Rm Ru I1 = l bi s dũng in ng ta cú t I2 R R I R = = m = m1 = = I Rm Rm Ru Ta rỳt c R1 = Ru R2 = R1 = ... ú tr s cỏc cp in tr ng c xỏc nh nh sau : r f = R1 Ru = ( 1) Ru =m r f = R2 R1 = ( 1) Ru r3 = R3 R2 = ( 1) Ru rm = Rm Rm1 = m1 ( 1) Ru Vic xỏc nh s cp in tr ng c tớnh toỏn c th nh...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 13:20

... 15 00 0,85 0,85 0,07 0,07 2, 5 22 0 22 0 10 00 15 00 0,80 0,85 0,07 0 ,16 10 15 22 0 22 0 22 50 15 60 0,87 0,83 0, 12 5 0,4 13 ,5 21 33,5 22 0 22 0 22 0 10 50 15 00 15 80 0,84 0,86 0,87 0,5 0,5 1, 0 10 46,5 22 0 15 00 ... = 2, 5Mđm hiệu hãm cao Số liệu cho trước: Động 11 kW, 22 0V, 953vg/ph, λ = 3 ,1; cosϕđm = 0, 71; cosϕo = 0 ,24 (không tải); I1đm = 28 ,4A; I1.0 (không tải) = 19 ,2A; R1 = 0, 415 Ω; X1 = 0,465Ω; E2nm = 20 0V; ... 20 0V; I2đm = 35,4A; r2 = 0 ,1 32 ; X2 = 0 ,27 Ω; Ke = 1, 84 Đáp án: Rh = 1, 308Ω, Imc = 53A 2. 5 Các đặc tính công tác động đồng 2. 5 .1 Đặc tính động đồng ω0 = 2 f1 , ω = ω (M≤M ) o max p 49 2. 5 Các...

Ngày tải lên: 30/03/2014, 17:20

... số TTBB dạng sơ đồ khối hình 1 .26 x(n) y(n) h(n) Hình 1 .26 : Sơ đồ khối mô tả hệ xử lý số TTBB theo đặc tính xung h(n) Các biểu thức [1. 5-6], [1. 5-7] , [1. 5-8] sơ đồ khối hình 1 .26 chứng tỏ rằng, ... < n Nếu : y ( n) = y1 (n) − y ( n) = víi ∀ n < n0 Thì : [1. 5 -11 ] Vì x1 ( k ) ≠ x (k ) víi ∀ k ≥ n nên [1. 5 -10 ] với [1. 5 -11 ] : h( n − k ) = víi ∀ k ≥ n0 vµ ∀ n < n0 [1. 5- 12 ] Đặt (n − k ) = m , ... y ( n) = [1. 5-8] k = −∞ Các biểu thức [1. 5-6], [1. 5-7] [1. 5-8] cho phép tìm phản ứng y(n) hệ xử lý số TTBB biết tác động x(n) đặc tính xung h(n) hệ Đồng thời theo quan hệ vào mô tả hệ xử lý số...

Ngày tải lên: 13/09/2012, 12:13

... đoạn phun ( main injection ) Công suất đầu động phụ thuộc vào giai đoạn phun giai đoạn phun mồi Điều có nghĩa giai đoạn phun giúp tăng lực kéo động Với hệ thống Common Rail, áp suất phun giữ không ... dịu hơn) Kết giảm tiếng ồn động cơ, giảm tiêu hao nhiên liệu nhiều trường hợp giảm độ độc hại khí thải Quá trình phun mồi góp phần gián tiếp vào việc tăng công suất động + Giai đoạn phun ( main ... suốt kỳ thải hỗn hợp khí thải nhiên liệu đẩy hệ thống thoát khí thải thông qua xupap thải Tuy nhiên phần nhiên liệu đưa lại buồng đốt thông qua hệ thống luân hồi khí thải EGR có tác dụng tương...

Ngày tải lên: 02/11/2012, 17:21

... ae(t)=ar(t)+g3(vr t)−vm(t) +g1e1(t) (11 .75) Cân phương trình 11 .73 11 .75 Jθ́+J́θ=v́r+g3(vr−vm)+g1e1 (11 .76) Bằng cách xếp lại phương trình thay vào phương trình 11 . 72, có phương trình cho đại lượng ... điều chỉnh nghiệm phương trình đặc tính S +αS+b gK b= (R0 F+K2m) (11 .63) J R0 Với g1=J×C1 Bởi Trong C 1= bR0 K0(R0 F+K2m) số (11 .64) đó: =const Và K m g K fw K a= + (R0F+Km) (1 65) JR0 JR0 (11 .65) ... khớp nối theo vectơ 1 θ́=−g3θ́+J (v́r+g3vr+g1e1−J́θ) (11 .77) Phương trình 11 .77 qui tắc điều khiển cho điều khiển theo gia tốc (hình 11 .34) Một lần nữa, độ khuếch đại g1 , g3 chọn để cải thiện...

Ngày tải lên: 09/10/2013, 10:11

... f1 = R1 - R = 0,365 - 0 ,14 6 = 0 , 21 9 R f2 = R2 - R f1 - R 2Iđm h TN e Và điện trở phụ cấp là: Kiểm nghiệm lại giá trị dòng điện I1: I1 = I2 = 2, 5.98A = 24 5A K2 K1 d R2 = R1 = 2, 5.0,365 = 0,9 12 ... 22 0 0 ,14 6. 12 0 44 õm õm Dòng điện phụ tải: Ic = Mc/K đm = 410 /4,6 = 89A 4,6 Wb m U õm R ổ I 2 220 0 ,14 6.98 Trang 32 b 2, 5 e c a R f2 R f1 Ic I I1 I b) a) Hình 2- 4: a) Sơ đồ nối dây Đmđl khởi động ... [28 ,6 ; 23 0,3] 24 1, 7 23 0,3 18 3,3 Ư Từ ph ơng trình đặc tính tự nhiên ta tính đ ợc: K U õm I õm R ổ 22 0 35.0 ,26 23 0,3 õm õm 0 91 Wb 0 U õm K õm 22 0 0, 91 24 1, 7 rad/s Ta tính đ ợc giá trị mômen (cơ) ...

Ngày tải lên: 25/12/2013, 23:18

... f1đm TN, f1đm f 11 < f1đm f 12 < f 11 01 02 Mth M Hình 2- 31: ảnh h ởng f1 TN sth R2f1, X2f1 > sth1 R2f2 > R2f1 X2f2 > X2f1 sth2 * Ví dụ - 5: Cho động không đồng rôto dây quấn (ĐKdq) có: Pđm = 850KW ... có: I2 = Khi Hình 2- 24: Biểu đồ l ợng động ĐKdq R2 ' R2 s Ph ơng trình (2- 61) quan hệ dòng rôto I2 với hệ số tr ợt s hay I2 với tốc độ , nên gọi đặc tính điện -cơ động ĐK, (hình 2- 25) Qua (2- 61) ... theo closs: (2- 62) M Mđt mômen điện từ động cơ, bỏ qua tổn thất phụ: Mđt = Mcơ = M Và: (2- 63) P 12 = Pcơ + P2 (2- 64) Trong đó: Pcơ = M công suất trục động P2 = 3I 22. R2 tổn hao công suất đồng rôto...

Ngày tải lên: 25/01/2014, 16:20

... từ động ĐTN, F1, F2 A2, A3, A4 : Là đồng hồ Ampemet đo dòng điện kích từ mạch kích từ động ĐTN, F1, F2 A1, A5 :Là hai đồng hồ đo dòng điện phản ứng động thí nghiệm tổ máy phát động F1 _ F2 CM1:Là ... tiếp điểm Dg (N1- N2) mạch lực mở động điện căt điện đồng thời D (17 -19 ) đóng lại Cuộn H có điện, tiếp điểm trì H (17 - 21 ) đóng đẻ trì D (17 -19 ).Do cuộn H có điện nên tiếp điểm H 1, H2 đóng, cuộn ... .1 Xây dựng đặc tính động điện chiều kích từ độc lập MỤC LỤC .24 - Đảo chiều động cơ: 27 - Khởi động động chiều kích...

Ngày tải lên: 27/06/2014, 21:06

... f1đm TN, f1đm f 11 < f1đm f 12 < f 11 01 02 Mth M Hình 2- 31: ảnh h ởng f1 TN sth R2f1, X2f1 > sth1 R2f2 > R2f1 X2f2 > X2f1 sth2 * Ví dụ - 5: Cho động không đồng rôto dây quấn (ĐKdq) có: Pđm = 850KW ... có: I2 = Khi Hình 2- 24: Biểu đồ l ợng động ĐKdq R2 ' R2 s Ph ơng trình (2- 61) quan hệ dòng rôto I2 với hệ số tr ợt s hay I2 với tốc độ , nên gọi đặc tính điện -cơ động ĐK, (hình 2- 25) Qua (2- 61) ... theo closs: (2- 62) M Mđt mômen điện từ động cơ, bỏ qua tổn thất phụ: Mđt = Mcơ = M Và: (2- 63) P 12 = Pcơ + P2 (2- 64) Trong đó: Pcơ = M công suất trục động P2 = 3I 22. R2 tổn hao công suất đồng rôto...

Ngày tải lên: 29/07/2014, 23:20

... năng: I B2 Rktf I (2- 54) - U Ckt e Rh B1 HĐN Rh2 Mb 2 Mb 1 bđ A Rh1 Mc M ô 2 C2 ô 1 Ikt C1 a) b) Hình 2- 16 : a) Sơ đồ hãm động kích từ độc lập ĐMnt b) Đặc tính HĐN kích từ độc lập ĐMnt b) Hãm động ... động cơ, động quay làm việc nh máy phát tự kích biến thành nhiệt điện trở Trang 52 B1 HĐN Rổ + Rh M (K ) + (2- 55) Ckt e hđ Rh1 Rh2 Mh 2 Mh 1 Mc M ô 2 C2 ô 1 Ikt Rh A C1 b) a) Hình 2- 17 : a) Sơ đồ ... R f2 R f1 a a) * f d b K2 K1 Hình 2- 13 : Các đặc tính vạn Đmnt * Giáo Trình: Truyền động điện Tự động 2. 3.3 Đặc tính khởi động ĐMnt: M = f(I*) 1, 6 Ths Kh ơng Công Minh b) Ic I I1 I Hình 2- 13 :...

Ngày tải lên: 29/07/2014, 23:20

... stato: I '2 = U1f (2- 61) √( ) R' 2S R1 + s + X2 nm Phương trình (2- 61) quan hệ dòng rôto I 2 với hệ số trượt s hay I 2 với tốc độ (, nên gọi đặc tính điện -cơ động ĐK, (hình 2- 25) Qua (2- 61) ta thấy: ... đặc tính ĐK: Từ sơ đồ thay hình 2- 23, ta tính dòng stato: 3 /13 Đặc tính động không đồng (ĐK) I1 = U1f [ √ R2 + X2 μ μ + R' 2 R1 + + X2 s nm √( ) ] (2- 60) Trong đó: R 2( = R 2 + R’2f điện trở tổng ... R2f R2 ; (2- 79) Rút ra: R2f = SNT − STN R2; STN (2- 80) Từ đồ thị ta có điện trở phụ cấp: R2f1 = ha−hc he R2 = ac he R2; (2- 81) R2f2 = hc−he he R2 = ce he R2; (2- 82) 13 /13 ...

Ngày tải lên: 31/12/2015, 15:53

... Đặc điểm, đặc tính động ĐMhh : Sơ đồ nguyên lý động ĐMhh hình 2- 19 , với hai cuộn kích từ song song nối tiếp tạo từ thông kích từ động cơ: ϕ = ϕs + ϕn (2- 57) 10 /11 Đặc tính động chiều kích từ nối ... k.C.I2 (2- 46) Nên: ĉ (2- 47) Thay (2- 47) vào (2- 45) ta có phương trình đặc tính ĐMnt: 2/ 11 Đặc tính động chiều kích từ nối tiếp (đmnt) Và hỗn hợp (đmhh) w= A1.√k.C √M − R k.C = A2 √M − B (2- 48) ... hãm động năng, dòng hãm mômen hãm động cơ: Ih = − U − Eæ Ræ + Ræf = − U + Kφω Ræ + Ræf

Ngày tải lên: 31/12/2015, 15:53

... Kφ )2 M1 − M J J ( Kφ )2 1 = ⇒ 1 = ⇒ Tcl = = =J R1 R1 1 1 ( Ru + R f + R f ) ( Kφ ) Điều kiện ban đầu: điểm (a): ωb 1 = ; Mb 1 = M1 Điều kiện xác lập: ωxl1 = xác định theo đặc tính ; Mxl1 = ... rôto động điện chiều kích từ độc lập (hình a) khởi động m = cấp: có giai đoạn QTQĐ khởi động: * Giai đoạn 1: đoạn (ab) ⇒ đặc tính 1: Trên đó: Rư = Rf1 + Rf2 ⇒ R1 = Rư + Rf1 + Rf2 Theo đặc tính 1: ... = I2 I2 Đối với động ĐKB, điện trở phụ mạch rôto xác định từ quan hệ tỉ lệ độ trượt điện trở M1 = const: TRUYỀN ĐỘNG ĐIỆN 61 TRƯỜNG CAO ĐẲNG NGHỀ CẦN THƠ KHOA ĐIỆN Sbd R2 + R2 f = Stn1 R2 Trong...

Ngày tải lên: 23/01/2016, 17:43

... ( x2ω * ) Từ biểu thức ta rút I = I + 2 µ 2 I µ xµ ω *2 '2 ' R2 + ( x2ω * ) ' ω * = R2 ' I2 = +  I1  I  µ ' I µ xµ x2ω *2 '2 ' R2 + ( x2ω * ) 2  ÷ 1 ÷   I1  '2 ' ( x2 + xµ ) −  ÷ x2 ... Pdm .10 3.9,55 1, 4 .10 3.9,55 = = = 15 ,6( Nm) ω dm n dm 855 Pdm .10 = 1, 4 .10 3.U 1dm I 1dm cos ϕ dm 3.380.5.3.065 E1dm 0,95U 1dm 0,95.380 = = = 3 ,2 K e = E nm E nm 1 12 = 0, 62 47 R2 dm = E nm = 1 12 ... nm = 1 12 = 15 (Ω) 3.I dm 3.4,3 R2 = R2* R2dm = Sdm Rdm = 0 ,14 15 = 2, 1 ( Ω ) S th ≈ S dm (λ M + 2 − 1) = 0 ,14 . (2, 3 + (2, 3) − 1) = 0, 61 M 10 Mth = λM.Mdm = 2, 3 .15 ,6 = 35,88 (Nm) M th 2. 35,88 M...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 13:20

... I + 2 µ 2 I µ xµ ω *2 + '2 ' R2 + ( x2ω * ) ' ω * = R2 ' I2 =  I1  I  µ ' I µ xµ x2ω *2 '2 ' R2 + ( x2ω * ) 2  ÷ 1 ÷   I1  '2 ' ( x2 + xµ ) −  ÷ x2 I ÷  µ * I1 x µ ω ' ' ( R2 ) + ... 9,55 2 f 2. 3 ,14 .50 = = 10 5(rad / s ) 1 = p 1 − ω dm 10 5 − 90 = = 0 ,14 S dm = 1 105 M dm Pdm .10 Pdm .10 3.9,55 1, 4 .10 3.9,55 = = = = 15 ,6( Nm) ω dm n dm 855 η dm = Pdm .10 1, 4 .10 = = 0, 62 3.U 1dm ... I 1dm cos ϕ dm 3.380.5.3.065 E1dm 0,95U 1dm 0,95.380 = = = 3 ,2 K e = E nm E nm 1 12 E nm 1 12 = = 15 (Ω) R2 dm = 3.I dm 3.4,3 R2 = R2* R2dm = Sdm Rdm = 0 ,14 15 = 2, 1 ( Ω ) S th ≈ S dm (λ M + λ2...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 13:20

... thúc ~3 K1 K2 ~3 K1 K2 K1 K2 a Đ K1 K2 X1 X1 A R1 R1 b K1 K2 X1 R1 K1 K2 c a b c Đ MC Mmm Hình 2. 37 - Sơ đồ mở máy dùng R1 X1 mạch stator dạng đặc tính mở máy Sơ đồ hình 2. 37 mở máy với cấp điện ... thay đổi gây biến động đại lợng: 2f1 - Tốc độ đồng bộ: = (2. 38) p - Độ trợt giới hạn: sth = - Mômen tới hạn: ' R2 (2. 39) R 12 + X nm Mth = 3U12ph 2 ( R1 + R 12 + X nm ) (2. 40) 2. 5.3 .1 Trờng hợp thay ... trở R1, điện kháng X1 mạch Stator Trờng hợp thay đổi phía tăng R1 X1 Sơ đồ nối dây nh hình 2. 29 GV: Lờ Ti n Dng B mụn TH_Khoa i n 31 ~ ~ X1 R1 R' Hình 2. 33 - Sơ đồ nối động KĐB nối thêm R1 X1 vào...

Ngày tải lên: 09/07/2015, 19:35

... TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 19 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 20 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 21 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 22 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 23 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 24 ... CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 10 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 11 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 12 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ... 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 25 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 26 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 27 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 28 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG ĐIỆN 29 CHƯƠNG 2: ĐẶC TÍNH CƠ ĐỘNG...

Ngày tải lên: 10/08/2015, 04:16

... Hình 2. 3bố Rayleigh đượckhi thiết bị dimô tả di chuyển thống kê 900MHz) suất tín hiệu thu Nó mô tả xác suất mức tín hiệu thu fading Bảng 2. 1 xác suất mức tín hiệu phân bố Rayleigh Bảng 2. 1 Sự ... kỳ bit (bit time) Bảng 2. 2 đưa giá trị trải trễ thông dụng môi trường khác Trải trễ lớn môi trường bên xấp xỉ 20 μs, nhiễu liên kí tự xảy đáng kể tốc độ thấp 25 Kbps Bảng 2. 2 Các giá trị trải trễ ... tỉ số tín hiệu nhiễu SNR, giảm hiệu phổ hệ thống Và thực tế tùy thuộc vào loại ứng dụng, mức nhiễu hiệu phổ hệ thống phải lựa chọn Hầu hết loại nhiễu hệ thống mô cách xác nhiễu trắng cộng Hay...

Ngày tải lên: 22/01/2014, 00:20

... chiều rộng sân sau B = Qs/qra Cần ý tổng chiều rộng tràn phải nhỏ tổng chiều rộng sân hạ lưu Lưu lượng đơn vị xả tràn xấp xỉ bằng: qx= (1 ,20 1 ,25 ).qra (2 - 2) Đối với qx định, công thức tính khả ... sét đàn hồi 11 10 5 Hình 2- 6 Sơ đồ sân trước neo lớp bảo vệ bê tông; lớp không thấm nước; cách nước; bitum; sét; bê tông đập; neo sân trước; bê tông cốt thép; cừ; 10 mattic asphal ; 11 dầm cừ Sân ... Tải trọng tác động lên tầng kẹp đất không thấm tạo áp lực đẩy ngược, lực tác động hướng lên làm giảm ổn định đập II I 2 III 2 3 IV VI V 2 Hình 2- 5 Đường viền thấm đất đập tràn mềm 1 ,2 phần không...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 04:20