1 ngyên lý các phương pháp tính toán kết cấu gỗ

... GII HN ộ hội tụ đờng hầm với thời gian khoảng cách gơng đào Sự trồi ổn định gơng đào (After P Lunerdi) PHNG PHP HI T GII HN XIN CHN THNH CM N! 10 ...

Ngày tải lên: 24/09/2014, 10:51

... 2 010 − 2 .10 = 1, 53 .10 10 ( mm4 ) 12 12 2.a.δ a δ  + F −  = 12 2 2 2.3940 .10  3940 10  + 3940 .10  −  = 12 2  2 =1, 52 .10 11 (mm4 ) => Jx = 1, 52 .10 11 + 1, 53 .10 10 = 1, 67 .10 11 (mm4 ) mômen chống ... = 12 20 12 20 - Mômen quán tính tiế diện với trục y-y Jy = Jy1 + Jy2 Jy1 = Jy2 δ a 2 .10 .3940 = 1, 02 .10 11 ( mm ) 12 12  bδ b δ   + F −   = 2 2 2   12    2 010 .10  2 010 10   + 2 010 .10  ... 10   + 2 010 .10  −   = 2 2    12   = 4,02 .10 10 (mm4 ) => Jy = 1, 02 .10 11 + 4,02 .10 10 = 1, 42 .10 11 (mm4) - Mômen chống uốn tiết diện với trục X-X Jy ( 4,42 .10 11 = = 7,2 .10 mm Wy = a/2...

Ngày tải lên: 24/12/2014, 10:40

... chung säú 01 ban hnh km theo Quút âënh ca Bäü trỉåíng Bäü ti chênh säú 16 5/2002/QÂ-BTC ngy 31/ 12/2002 v Lût Kãú toạn âỉåüc Qúc häüi nỉåïc Cäüng X häüi ch nghéa Viãût Nam thäng qua ngy 17 /06/2003 ... cạc ngun tàõc âỉåüc âãư cáûp âãún chøn mỉûc kãú toạn chung säú 01 ca Viãût Nam âỉåüc Bäü Ti chênh ban hnh ngy 31/ 12/2002 1. 3.2 .1- Khại niãûm thỉûc thãø kinh doanh (hay cn gi l âån vë kãú toạn) ... sàõp xy mäüt âån vë âãún cạc âäúi tỉåüng quan tám 1. 3 U CÁƯU ÂÄÚI VÅÏI HẢCH TOẠN KÃÚ TOẠN V MÄÜT SÄÚ NGUN TÀÕC KÃÚ TOẠN CHUNG ÂỈÅÜC THỈÌA NHÁÛN 1. 3 .1 u cáưu âäúi våïi hảch toạn kãú toạn Âãø thỉûc...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:22

Ngày tải lên: 21/04/2015, 13:38

... cỉûc âải: K m = max K j , (1- 9) + Chè tiãu täøng hãû säú dỉû trỉỵ: j = 1, 2, , J (1- = ∑ K j K ∑ J j =1 10) + Chè tiãu âäü lãûch täøng qn phỉång: K q = J ∑K j =1 j (1- 11) Chè tiãu Km thỉåìng ... phêa trãn bãn trại (k hng k cäüt) ca bng 1- 1 ∆ = a1 ; ∆2= a1 a3 a0 a2 a1 a3 a5 ; ∆ = a0 a a a1 a3 Âënh thỉïc cáúp n chỉïa ton bäü cạc pháưn tỉí ca bng 1- 1 Tiãu chøn äøn âënh theo Hurwits cọ thãø ... viãút lải sau: a n = ( 1) n a p1 p p n = ( 1) n a (α + jγ )(α − jγ ) (α k + jγ k )(α k − jγ k )α k +1 α k + α n = ( 1) n a (α 12 + γ 12 )(α 22 + γ 22 ) (α k2 + γ k2 )α k +1 α k + α n Qua âọ cho...

Ngày tải lên: 16/11/2015, 00:17

... 1. 0554 1. 0334 1. 0055 1. 0230 0.9597 1. 111 1 1. 0687 1. 012 6 1. 0474 0.94 21 1 .16 55 1. 1048 1. 019 5 1. 0725 0.9256 1. 2 219 1. 1430 1. 02 61 1.0980 0.89 51 30.0 1. 3 311 1. 2 212 1. 0383 1. 1493 1. 4339 1. 3070 1. 0488 1. 1980 ... mM 10 00 d  M  m M dung môi dung môi − mM chất tan  1. 0054 0.9997 1. 0032 0.9956 2.0 1. 0 219 1. 012 9 1. 0 012 1. 0082 0.9 913 1. 03 31 1. 019 8 1. 0026 1. 013 2 0.9832 1. 0443 1. 0266 1. 00 41 1. 018 1 0.9792 1. 0554 ... 1. 0488 1. 1980 1. 5290 1. 3989 1. 0575 60.0 1. 50 31 1.0642 1. 615 0 1. 0642 1. 7323 1. 0699 90.0 10 00 M 10 00 d − M m M 1. 010 6 80.0 Nồng độ mol thể tích sang nồng độ mol khối lượng: 0.99 91 70.0 10 d 0.9992...

Ngày tải lên: 07/11/2012, 15:49

... khối lượng kết cấu:  M  = [ H ] *  M g  * [ H ]     u3 u2 u 11 u10 u5 u1 u6 u9 u4 u12 u8 u7 u15 u17 u16 u18 u14 u13 Hình 3: Xác định bậc tự hệ Phương trình dao động tự hệ kết cấu sau [M ... dụ áp dụng tính toán công trình cầu chịu tải trọng động đất 2.4 .1 Phương pháp tĩnh x 1 x 4 Hình 1: Ví dụ tính toán động đất công trình cầu theo phương pháp tĩnh Bài toán ví d Kết cấu nhịp: 60m ... tính toán phản ứng hệ kết cấu bước thời gian Quá trình tính toán lặp lại cho tất bước thời gian xét tới Thủ thuật tính toán có tên gọi phương pháp tích phân bước 2.3 .1 Áp dụng kỹ thuật tính toán...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 08:54

... 2,232 1, 594 1, 068 Luỹ tiến giá vốn đầu tư 2,232 3,826 4,894 4,894 4,894 Thu hồi ròng 1, 45 1, 5 1, 6 1, 75 ,1, 9 Hiện giá thu hồi ròng 1, 295 1, 196 1, 139 1, 112 1, 078 Luỹ tiến giá thu hồi ròng 1, 295 ... Công trình -10 0 300 -200 Với IRR = ta có : NPV = Với IRR = 10 0% ta có NPV = − 10 0 300 − 200 + + =0 (1 + 0) (1 + 0) (1 + 0) − 10 0 300 − 200 + + =0 (1 + 10 0%) (1 + 10 0%) (1 + 10 0%) b/ Các dự án thay ... Đơn vị : 10 00$ Quy mô (kw) PVC PVB PVB-PVC B/C 50.000 15 .000 18 .000 3.000 1. 20 60.000 17 .400 21. 000 3.600 1. 21 KTĐT&QTDA 27/35 ∆C ∆B ∆B/∆C 2.400 3.000 1. 25 Chương II: Các phương pháp tính toán lựa...

Ngày tải lên: 04/12/2013, 16:58

... êu: • V(CO2) = 0, 018 66.C (m3/kg nhiên liệu) • V(SO2) = 0,007.S (m3/kg nhiên liệu) • V(NOX) = 0,008.N + 0,79VB (m3/kg nhiên liệu) • V(H2O) = 0 ,11 .H + 0, 012 4.W + 0, 016 1.VB + 1, 24GB (m3/kg nhiên ... 3,5 – 16 tấn thì hêê số ô nhiễm trình bày bảng 1: Tính toán theo ê số ô nhiễm: • Bảng 1: STT CHẤT Ô NHIỄM KHỐI LỰƠNG CHẤT Ô NHIỄM (kg /10 00km) Bụi 0,9 SO2 2,075 x S NOX 14 ,4 ... tải NHIỄM CHẤT Ô NHIỄM: A lượng(kg) = (kg /10 00km) (240 /10 00)x A Bụi 0,9 0, 216 SO2 2,075 x S 0,249 NOX 14 ,4 3,456 CO THC 2,9 0,8 0,696 0 ,19 2 –Ghi chú: hàm lượng lưu hùynh có dầu DO...

Ngày tải lên: 31/05/2014, 13:52

... Chơng 1: Tổng quan hệ thống kết cấu nhà cao tầng Và dầm cao bê tông cốt thép 1. 1 Tổng quan hệ thống kết cấu nhà cao tầng 13 1. 1 .1 Các cấu kiện chịu lực bản: 13 1. 1.2 Các hệ kết cấu nhà cao tầng 13 ... nhà cao tầng 13 1. 1.2 .1 Hệ kết cấu bản: 13 1. 1.2.2 Hệ kết cấu hỗn hợp 20 1. 1.2.3 Hệ kết cấu tạo không gian lớn 22 1. 2 dầm cao bê tông cốt thép 25 1. 2 .1 Định nghĩa dầm cao: 25 1. 2 .1 Phân loại phạm ... Các Phơng pháp tính toán dầm cao Bê tông cốt thép 2 .1 phơng pháp phần tử hữu hạn 33 2 .1. 1 Phân tích ứng suất - biến dạng dầm cao phơng pháp PTHH 33 2 .1. 1 .1 Khái niệm phơng pháp PTHH: 33 2 .1. 1.2...

Ngày tải lên: 26/06/2014, 21:56

... SRR tính theo phương pháp khác cho giá trị khác nhau, với sai số lớn Lệch giá trị phương pháp Guido phương pháp Thụy Điển Gần với kết tính toán Plaxis phương pháp Russell Pierpiont, hay gọi phương ... Russell Pierpiont, hay gọi phương pháp Terzaghi cải tiến; phương pháp Low phương pháp Hewlett & Randolph So với phương pháp tính toán khác, hệ số SRR tính theo phương pháp phần tử hữu hạn có độ biến ... ⎝ ⎠ ⎣ ⎛ 2K p ⎞ ⎡⎛ a ⎞(Kp -1) ⎛ a ⎞ ⎛ a ⎞ ⎛ a ⎞⎤ 1- ⎜ 1- ⎟ 1+ K p ⎟ + 1- ⎟ ⎥ ⎜ ⎜ K p +1 ⎟ ⎢⎜ s ⎟ ⎟ ⎢⎝ ⎠ ⎝ s ⎠⎝ s ⎠ ⎝ s ⎠⎥ ⎝ ⎠⎣ ⎦ ⎤ ( K P -1) ( s - a ) + 1- a ⎞K -1 1- s s SRR = ⎥ ⎜ ⎟ ⎢ 2h (...

Ngày tải lên: 10/07/2014, 20:20

... CHỈÏNG TỈÌ KÃÚ TOẠN 2.2 .1 Chỉïng tỉì kãú toạn l gç (?) Càn cỉï vo âiãưu 1, chỉång III, pháưn thỉï nháút ca Quút âënh 16 7/2000/QÂBTC Bäü Trỉåíng Bäü Ti chênh ban hnh ngy 25 thạng 10 nàm 2000 vãư " Chãú ... näüp ngán Nh nỉåïc 1. 4.3 Sỉû váûn âäüng ca ti sn v ngưn väún Quạ trçnh kinh doanh l quạ trçnh sỉí dủng ti sn ca doanh nghiãûp theo kãú hoảch â vảch nhàòm mủc âêch sinh låüi 16 d o m C lic c u ... âäúi våïi mi sỉû váûn âäüng ca âäúi tỉåüng hảch toạn kãú toạn Âọ chênh l phỉång phạp chỉïng tỉì 2 .1. 1 Näüi dung phỉång phạp chỉïng tỉì Näüi dung phỉång phạp chỉïng tỉì âỉåüc thãø hiãûn åí hai cäng...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:22

... n g e Vi e w N y bu to k w c CHỈÅNG PHỈÅNG PHẠP TI KHON KÃÚ TOẠN 3 .1 NÄÜI DUNG V NGHÉA CA PHỈÅNG PHẠP TI KHON KÃÚ TOẠN 3 .1. 1 Sỉû cáưn thiãút khạch quan ca phỉång phạp ti khon Nhỉ â trçnh by ... kãú tỉång ỉïng Sau âáy l nhỉỵng cå såí v ngun tàõc cå bn: CÅ SÅÍ NGUN TÀÕC 1/ Càn cỉï vo näüi dung ca âäúi tỉåüng hảch 1/ Hãû thäúng ti khon phi phn toạn kãú toạn ạnh âỉåüc ba loải cå bn ca âäúi ... vủ báút thỉåìng 2.2.3 Näüi dung v cạc úu täú cå bn ca chỉïng tỉì kãú toạn Theo quy âënh ca âiãưu 17 Lût Kãú toạn, chỉïng tỉì kãú toạn phi cọ âáưy â cạc cạc úu täú sau: - Tãn gi v säú hiãûu chỉïng...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:22

... 5,65 .15 ,3 Trong đó: Z1 = η.h0 = 0,85 .18 = 15 ,3 cm với η = 0,85 - Tra bảng 5 -1 trang 94 giáo trình Kết cấu Bê tông cốt thép – ĐH Thủy Lợi an1= 1. 1,3 .1 an2= 1. 1 .1 1 811 ,56 − 200 7.(4 − 10 0.0,00 31) 14 ... 1, 15 .1. 80 210 n c A = m R b.h = 1, 15.90 .10 0.22 = 0, 018 → α = - 1 2A = - 1 2.0, 018 = b n 0, 018 A = 0, 018 < A0 = 0,42 → Tính cốt đơn Fa = mb Rn b.h0 α 1, 15.90 .10 0.22.0, 018 = = 1, 38 cm2 ma Ra 1, 1.2700 ... trong: M = 19 ,16 4 kNm k n n c M 1, 15 .1. 1 916 40 A = m R b.h = 1, 15.90 .10 0 .18 2 = 0,066 b n A = 0,066 < A0 = 0,42 → Tính cốt đơn, α = - 1 2A = - 1 2.0,066 = 0,068 Fa = m b R n b.h α 1, 15.90 .10 0 .18 .0,068...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:59

... KẾT QUẢ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 2008 - Phương pháp Schmertmann (19 78) - Phương pháp De Ruiter Beringen (19 79) – gọi phương pháp châu Âu - Phương pháp Bustamante Gianeselli (19 82) – gọi phương pháp ... phương pháp Pháp hay phương pháp LCPC, viết tắt Laboratoire Central des Ponts et Chaussees - Phương pháp Tumay Fakhroo (19 81) - Phương pháp Alsamaman (19 95) Các phương pháp áp dụng để tính tốn sức ... Su (tip ) ; N c = (10 ) II.3 Phương pháp LCPC cải tiến (19 83) [1] Phương pháp LCPC cải tiến cải tiến từ phương pháp tính sức chịu tải cọc theo kết xun tĩnh trình bày TCXD 205 – 19 98, tác giả Bustamante...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 13:48

... Góc nội ma sát g/cm3 % 1, 79 18 0,58 95 1, 104 12 ,5 1, 57 21 1,59 10 0 1, 904 6,2 1, 76 14 ,3 1, 12 99 1, 53 6,3 1, 74 18 0,99 95,8 1, 256 Lực dính kG/cm2 0, 211 0,059 0,087 0 ,15 7 97 21 29 34 Mô đun biến dạng ... trình khác nên kết hợp với hệ số điều chỉnh thích hợp V.2.2 Các kết tính lún Nhận xét công thức tính lún theo quy trình ba nước thông qua kết tính toán lý thuyết sau:  Độ lún tổng cộng tính theo ... măng Ep = (10 0 -12 0)fcu (14 ) Es: Môđuyn co nén đất xung quanh cột 215 VIỆN KHOA HỌC THỦY LI MIỀN NAM TUYỂN TẬP KẾT QUẢ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 2008 Nhận xét: cách tính có khác so với cách tính theo...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 13:49

... (2.6) (2.7) ta có: N1 = 1, 2 220 = 264 (vòng) N2 = 1, 1 1, 2 24 = 32 (vòng) Với 10 v cuộn sơ cấp ta cần 10 1, 2 = 12 (vòng) Với 12 v cuộn thứ cấp cần 12 1, 1 1, 2 = 15 .84 ( vòng ) = 16 (vòng) Như với ... áp vào khác chênh lệch 10 v 12 vòng dây ta lại xuất đầu dây để lấy điện Ví dụ : Điện áp U 11 = 18 0 V tức phải quấn đến 18 0 1, 2 = 216 vòng Điện áp U12 = 19 0 V ta quấn thêm 12 vòng Tương tự với cuộn ... = 12 00 (mm 2) (2 .10 ) Gọi Kld hệ số lấp đầy cửa sổ lõi thép, ta có công thức : Kld = (2 .11 ) Đối với phương pháp tính ta chọn Kld khoảng từ 0.36 đến 0.46 hợp lý Ở chúng em chọn Kld = 0.46 làm kết...

Ngày tải lên: 18/10/2014, 18:10

... [14 ], [15 ] Với trường hợp đất cố kết thường, ta sử dụng công thức tính lún ổn định: S  CcH p  p lg 1  e1 p1 (1- 22) Tính lún cho đất cố kết (OC) với pc - áp lực tiền cố kết + Trường hợp p1 ... H1 tính theo: St  C t H log t  log t   2C 1  e1  ln  1C Ct : số nén thứ cấp tính theo: C t (2-8) e1  e  ln C log t  log t  1C  Ct C : Hệ số nén thứ cấp tính theo: C   1  e1 ... Maslov  Theo phương pháp cắt xoay IL =1, 502, ηctrkd=3,32E9  Theo phương pháp nén không nở hông IL =1, 554, η =3 ,19 E9  Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η =1, 3E10  Độ chênh (%):...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

... } over {1, 2} } \) I rSub { size 8{* italck} } } {} xtt − xd I'ck = (1 + Phương pháp tính toán: Tính toán theo biến đổi: Tính toán theo biến đổi gọi tính toán theo biến đổi chung Phương pháp sử ... size 8{ √3.IM XMΣ = XH1(XH2 + XMN) XH1 + XH2 + XMN XNΣ = (XH1 + XMN)XH2 XH1 + XH2 + XMN từ đó, biết I”M, I”N XMN tính XH1 XH2 4 /12 Các phương pháp tính toán ngắn mạch Hình 6.4 Tính dòng xung kích: ... công suất định mức máy phát 10 /12 Các phương pháp tính toán ngắn mạch α Từ điện kháng tính toán x*tt thời điểm t cần xét, tra đường cong tính toán (hình 6.6) tìm I*ckt Tính đổi đơn vị có tên (nếu...

Ngày tải lên: 01/05/2015, 16:59

... hiệu 2. 21 12 c4 13 .28 a2 6.74 13 l1 1. 69 a3 0.78 14 l2 6.32 a4 6.5 15 l3 1. 8 b1 0.76 16 l4 6.45 b2 3.44 17 m1 1. 66 b3 0.46 18 m2 5.59 b4 3.65 19 m3 1. 2 c1 2.35 20 m4 5.46 10 c2 11 .49 11 c3 3.44 ... 370 249 12 69 1, 000 0.0 01 0.37 4.75 4.50 4.05 3.68 3.05 2.68 0.70 1. 82 n16-n17 600 1, 118 20 61 1,300 0.0 01 0.46 4.50 4.25 3.68 3.22 2.38 1. 92 2 .12 2.33 n16-n18 600 14 1, 5 81 20 69 1, 500 0.0 01 0.40 ... 14 5.54 15 .67 15 .67 0.00 0.00 9 .14 3. 51 5 15 8.99 13 .45 0.00 13 .45 0.00 8.05 3. 61 6 17 0.89 11 .90 11 .90 0.00 0.00 7.24 3.73 7 18 1.65 10 .76 0.00 10 .76 0.00 6.62 3.85 8 19 1. 51 9.86 9.86 0.00 0.00 6 .12 ...

Ngày tải lên: 23/05/2015, 01:31