đồ án nền móng mẫu cua le xuan mai

Đồ án nền móng Lê Xuân Mai

Ngày tải lên: 20/06/2014, 12:16

30 2,7K 6

Đồ án nền móng Lê Hữu Bảo

Ngày tải lên: 20/06/2014, 12:02

25 671 3

Đồ án nền móng Lê Minh Châu

Ngày tải lên: 20/06/2014, 12:03

33 754 0

Đồ án nền Móng Lê Tấn Hưng

Ngày tải lên: 20/06/2014, 12:03

32 629 0

Đồ án nền móng Lê Hữu Dương

Ngày tải lên: 20/06/2014, 12:16

30 527 0

Đồ án nền móng 1

... dùng móng cọc là khả thi nhất. Có hai phương án móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án ... T/m 2 ), cường độ của đất nền quá nhỏ thì yêu cầu diện tích móng khá lớn, không kinh tế do đó không thể sử dụng được phương án móng nông trên nền thiên nhiên cũng như móng trên nn gia c c trm ... Ẩn). → Áp lực tiêu chuẩn của đất nền ( ) [ ] 77.949.19683.3535.15.15804.111451.01 =++= xxxR tc (T/m 2 ) 7. Phân tích và chọn phương án móng Để có phương án nền móng thích hợp, ta cần xét tính...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

10 5,2K 106

Đồ án nền móng 2

... = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . Q s ... diều kiện thi công . 3.Tính móng làm việc đài thấp : Ta có : h min =tan(45 0 - 2 ϕ ). f D H . 2 γ =tan(45 0 - 2 ϕ ). m61,1 10.5,1.773,1 10.5.2 2 6 = Điều kiện móng làm việc đài thấp : D f ... việc đài thấp : D f ≥ 0,7h min D f ≥ 0,7.1,61=1,127m (thỏa điều kiện) Vậy móng làm việc đài thấp 4. Tính toán số lượng cọc và bố trí cọc . - Chọn số lượng cọc : 1,6 1,76 310.5,1. === a tt Q N n β ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

5 2,4K 50

Đồ án nền móng 3

... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 7 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a n n n n ề ề ề ề n n n n d d d d ướ ướ ướ ướ i i i i m m m m ũ ũ ũ ũ i i i i c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. Đ i ề u ki ệ n:      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max - T í nh : tc R            c D h h B B A m P m R dn dn qu dn tc . ) . . .( . . . . 2 2 1 1 2 4 1 4 1    2 , 1   m 3 3 1 1 / 9 , 0 / 9 10 19 m T m KN n dn           3 3 2 2 / 85 , 0 / 5 , 8 10 5 , 18 m T m KN n dn           m h 8 1   m h 13 2   2 / 6 , 1 m T c                31 , 5 72 , 2 43 , 0 18 4 1 D B A o    2 / 048 , 73 6 , 1 . 31 , 5 ) 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 .( 72 , 2 49 , 7 . 85 , 0 . 43 , 0 . 2 , 1 m T R tc      - 2 / 658 , 87 048 , 73 . 2 , 1 . 2 , 1 m T R tc   - 2 min max / 752 , 50 2 655 , 25 489 , 75 2 m T P P P tb      V ậ y đ i ề u ki ệ n: tho ả m ã n.      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max 4. 4. 4. 4. T T T T í í í í nh nh nh nh to to to to á á á á n n n n độ độ độ độ l l l l ú ú ú ú n n n n m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c: c: c: c: Đ i ề u ki ệ n:           gh gh S S cm S S 9 a. T í nh độ l ú n . S - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t b ả n th â n: . h dn zd .    - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t t ă ng th ê m: . z  tl z P k . . 4 1   2 2 2 1 1 / 502 , 32 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 752 , 50 ) . . ( m T h h P P dn dn tb tl           ... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 3 II. II. II. II. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u v v v v à à à à theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u . ) . . . . ( b b b a a a VL c F R m F R m m P   - . 1 ; 1    b a m m m - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a c ố t th é p. 2 / 27000 m T R a  - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a b ê t ô ng. 2 / 1350 m T R b  - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n c ố t th é p. 2 4 10 . 24 , 21 26 4 m F a     - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n ngang c ủ a c ọ c (b ỏ qua c ố t th é p). 2 09 , 0 3 , 0 . 3 , 0 m F b   T F R m F R m m P b b b a a a VL c 84 , 178 ) 09 , 0 . 1350 . 1 10 . 24 , 21 . 27000 . 1 ( 1 ) . . . . ( 4       2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. Theo ph ươ ng ph á p th ố ng k ê tra b ả ng : i f R , ) . . . . . (    i i f R dn c f l U m R F m m P - . 2 2 2 09 , 0 3 , 0 m d F    - . m d U 2 , 1 3 , 0 . 4 4    - . 1 ; 1    R f m m m - s ứ c kh á ng t í nh to á n c ủ a đấ t ở m ũ i c ọ c, m ũ i c ọ c n ằ m trong đấ t s é t c ó độ s ệ t : R , độ h ạ ch â n c ọ c l à 21m, tra b ả ng ta đượ c 3 , 0  B T R 464  - : s ứ c kh á ng t í nh to á n ở m ặ t b ê n c ủ a c ọ c trong ph ạ m vi l ớ p đấ t th ứ d à y . i f i i l đượ c t í nh nh ư ở b ả ng d ướ i đâ y.  i i f l . V ậ y . T P dn c 52 , 164 ) 3 , 102 . 2 , 1 . 1 464 . 09 , 0 . 1 ( 1    L ớ p đấ t STT Chi ề u s â u b ì nh qu â n (m) (m) i l (T/m 2 ) i f i i f l . C á t 1 1.5 1 3.85 3.85 2 3 2 4.8 9.6 3 5 2 5.6 11.2 4 7 2 6 12 Á s é t 5 8.5 1 4.45 4.45 6 10 2 4.6 9.2 7 12 2 4.8 9.6 8 14 2 5 10 9 16 2 5.2 10.4 10 18 2 5.4 10.8 11 20 2 5.6 11.2 m l coc 20    3 . 102 . i i f l Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 8             2 ; 1 qu qu qu B Z B L f k 63 , 1 49 , 7 19 , 12     qu qu B L m h d z . 5 , 8 72     - X á c đị nh : T ạ i ta c ó . a H z d z   . 5  m m H a 15 793 , 14   - Chia th à nh 10 l ớ p: . a H m H h a i 5 , 1 10 15 10    - Độ l ú n : S            2 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243 227.07 9 5.992 1.6 0.1403 182.4 18.992 233.43 10 6.741 1.8 0.1249 162.38 19.741 239.8 11 7.49 2 0.1112 144.57 20.49 246.17 12 11.235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14.793 14.793 14.793 14.793 3.95 0.0472 61.4 61.4 61.4 61.4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18.725 5 0.0278 36.14 31.725 341.66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1.5 2.25 301.01 3 1.5 3.75 254.52 4 1.5 5.25 204.68 5 1.5 6.75 162.17 6 1.5 8.25 132.33 7 1.5 9.75 108.17 8 1.5 11.25 84.15 9 1.5 12.75 74.52 10 1.5 14.25 64.89 Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 5 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. a. D ọ c tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n:      0 min max P P P c Ta c ó : .     2 max min max . i x x M n P P + : s ố l ượ ng c ọ c. 36  n + : kho ả ng c á ch t ừ c ọ c xa nh ấ t đế n tr ụ c y. m x 65 , 1 max  + v ớ i l à kho ả ng c á ch t ừ c ọ c th ứ i đế n tr ụ c y.   45 , 54 2 i x i x + .   T P 3000 + . Tm h T M M dai tt tt 1040 1 . 90 950 .      T P T P 82 , 51 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 85 , 114 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 min max       V ậ y hay c ọ c ch ị u t ả i đứ ng t ố t.      0 min max P P P c b. Ngang tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n: . T P P N c N 6 max   Ta c ó : N c tt N N P T n T P P      5 , 2 36 90 max V ậ y c ọ c ch ị u t ả i ngang t ố t. IV. IV. IV. IV. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo TTGH TTGH TTGH TTGH 2. 2. 2. 2.           gh gh S S cm S S 9 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh k k k k í í í í ch ch ch ch th th th th ướ ướ ướ ướ c c c c c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a kh kh kh kh ố ố ố ố i i i i m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng quy quy quy quy ướ ướ ướ ướ c. c. c. c. - Chi ề u s â u kh ố i m ó ng: . m H m 21  - X á c đị nh chi ề u r ộ ng v à chi ề u d à i c ủ a m ó ng. ...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

10 1,6K 30

Đồ án nền móng 4

... toàn cho thành phần ma sát bên. FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Đồ Án Trình Nền Móng Công Trình -Tiết diện cọc 30x30cm -Tổng chiều dài 23m gồm 3 đoạn cọc 11m ghép lại ... T5,77 3 5,177 2 4,154784 =+ Q tk = min(Q a1 ,Q a2 ) 3. Sức chịu tải của cọc theo đất nền : a. Theo chỉ tiêu cơ lí của đất nền ( TCVN 205-1998) . Q tc = m.( m r .q p .A p + u. ∑ = n i isif fm 1  ... tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = Trong đó : k tc = 1,4  Q a1 = 4,1 471,141 =101 (T) b. Sức chịu tải của đất nền theo chỉ tiêu cương độ (TCVN 205-1998). -...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

4 1,4K 23

Đồ án nền móng 5

... φ 18a140 φ 18a120 4. Tính lún cho móng cọc a. Xác định móng khối qui ước + Bề rộng móng khối B B = b + 2Lc*tgα + Chiều dài móng khối L L = l + 2Lc*tgα + Chiều cao móng khối H H = L c + D f Trong ... của đài móng. -B=1,8 m –cạnh ngắn của đài móng. Diện tích thực của đài sau khi bố trí cọc F d = L . B =2,8 . 1,8 =5,04 m 2 2. Kiểm tra tải trọng tác động lên các cọc trong móng cọc Khi móng cọc ... thì phải tính vào (H x *h : h là cánh tay đòn); x i , y i – Tọa độ cọc thứ i trong tọa độ trục x, y ở đáy đài (Tâm gốc tọa II. TÍNH TOÁN MÓNG CỌC M3 1. Tính toán số lượng cọc và bố trí cọc +...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

13 1,4K 6

Đồ án nền móng 6

... tải của cọc chọn để tính toán móng: Q TK =min(Q a1, Q a2 )=97,4T III.4. Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng III.4.1 Chọn sơ bộ số lượng cọc: -Lực dọc tính toán tại chân cột: tt N 0 =310 ... vẽ : Để kiểm tra cường độ đất nền tại mũi cọc, ta xem đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là một khối móng qui ước. Khối móng qui ước này có chiều sâu đặt móng bằng khoảng cách từ mặt đất ... cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = tc tc K Q Trong đó : k tc = 1,4-hệ số an toàn. Q a -Sức chịu tải cho phép tính toán (Kn) Q tc -Sức chịu tải tiêu chuẩn tính theo đất nền của cọc...

Ngày tải lên: 16/10/2012, 15:28

8 1,3K 17

Đồ án nền móng 7

... XDLTPY08 Trang: 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG DD&CN - KHÓA 2008-2010 GVHD: Th.S PHAN VĂN HUỆ c. Kiểm tra sức chịu tải và ổn định của nền móng cọc: - Sức chịu tải của nền móng cọc ma sát ... đáy móng, b= 2,1. h : độ sâu chôn móng, h = 12,0m. γ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất nằm trực tiếp dưới đế móng. γ’ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất kể từ đáy móng ... đáy móng, b= 2,1. h : độ sâu chôn móng, h = 12,0m. γ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất nằm trực tiếp dưới đế móng. γ’ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất kể từ đáy móng...