§6 5 ổn định của đập đất

... 27 26 1.693 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 ... hình 4. 15 v i h s n ñ nh tương ng v i t c ñ th m mưa sau: q = 5. 10-10 m/s: F =1.68 > [F] q = 5. 10-9 m/s: F = 1 .54 > [F] q = 6.10-9 m/s: F = 1. 45 > [F] -9 q = 8.10 m/s: F = 1.44 > [F] -8 q = 5. 10 ... 3, 25; 1: 3 ,5; 1: 3, 75 mái h lưu: 1: 3 ,5; 1: 3, 75; 1: 4,0 V t tiêu nư c thân ñ p ño n lòng su i g i ph ng k t h p v i lăng tr 4.2 S li u dùng tính toán Tài li u thu công Cao trình ñ nh ñ p: 95...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 13:20

... 27 26 1.693 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 ... hình 4. 15 v i h s n ñ nh tương ng v i t c ñ th m mưa sau: q = 5. 10-10 m/s: F =1.68 > [F] q = 5. 10-9 m/s: F = 1 .54 > [F] q = 6.10-9 m/s: F = 1. 45 > [F] -9 q = 8.10 m/s: F = 1.44 > [F] -8 q = 5. 10 ... 3, 25; 1: 3 ,5; 1: 3, 75 mái h lưu: 1: 3 ,5; 1: 3, 75; 1: 4,0 V t tiêu nư c thân ñ p ño n lòng su i g i ph ng k t h p v i lăng tr 4.2 S li u dùng tính toán Tài li u thu công Cao trình ñ nh ñ p: 95...

Ngày tải lên: 11/03/2014, 01:20

... thân đập trợt sâu với mặt trợt ăn sâu vào ổn định mái đập định chủ yếu ổn định đập đất Trong chơng này, luận văn trình bày phơng pháp tính hệ số an toàn mái đất không đồng chất với sơ đồ lực tổng ... số an ton ổn định mái đập đất đất không đồng chất theo phơng pháp phân tích hệ thống 4.1 Mở đầu Đập đất xây dựng đồng chất không đồng chất Bản thân đập đất không đồng chất Trợt mái đất thuộc ... mái đất đợc phân thành hai toán, phân tích ổn định riêng công trình theo tải trọng giới han - phận mái đất; hai phân tích ổn định trợt đất mái đất với công trình Nhằm mục đích giải toán ổn định...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 12:22

... 0.93 22 .54 0. 95 21 .55 0.97 21. 25 0.98 19. 15 1. 85 1 .55 2.14 7 .5 10.4 W2-1 1.73 1.90 1.61 2.18 7.8 10.6 W1-1 1. 75 0.99 19.04 1.00 18.48 1. 95 1. 65 2.24 7.9 10.8 Ch.sâu H2 (m) Bảng 5. 16 Kết xác định ... 0.97 0. 95 0.96 0.97 H1.1 =5. 0 H1.2 =5. 5 H1.3=6.0 H1.1=6.0 H1.2=6 .5 H1.3=7.0 H1.1=6.0 H1.2=6 .5 H1.3=7.0 11.0 11 .5 11 .5 10 .5 11.0 11.0 11 .5 12.0 12.0 CHƯƠNG 5: ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỂ XÁC ĐỊNH ... rã loại đất đặc trưng khu vực: Đất Bazan: điều kiện xảy tan rã là: Wo< 0, 75 WT , WT = 55 ÷ 65% Đất tàn tích, trầm tích đá Granit: điều kiện xảy tan rã : W0 ≤ 0,6 WT ; WT = 48% ÷ 55 % 11 Đất trầm...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 12:26

... gian thứ ổn định gian thứ ổn định gian thứ ổn định gian thứ ổn định 10 1 .53 6 140 1 .50 3 260 1. 354 390 1 .56 0 20 1 .53 7 150 1 .54 1 270 1.428 400 1 .54 1 30 1 .53 0 160 1 .59 5 280 1 .58 6 410 1 .53 3 50 1 .54 0 170 ... 1 .57 2 420 1 .54 4 60 1 .52 9 180 1.4 85 300 1 .56 2 430 1.303 70 1 .56 6 190 1 .58 2 310 1 .53 7 440 1 .53 3 80 1 .57 3 200 1.604 320 1 .53 5 450 1 .58 0 90 1 .52 1 210 1 .54 8 340 1 .52 4 460 1 .51 5 100 1 .57 2 220 1. 452 ... 460 1 .51 5 100 1 .57 2 220 1. 452 350 1 .58 0 470 1.467 110 1 .56 6 230 1 .52 7 360 1 .55 3 480 1 .51 9 120 1 .54 1 240 1 .58 5 370 1 .54 2 490 1 .50 8 130 1 .57 2 250 1 .55 1 380 1 .51 5 50 0 1 .52 9 3.2.4 Phân tích kết Từ kết...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 20:21

... Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất 33,40 22,60 41,00 18,00 9 ,50 26,00 29,00 28,00 21,00 30,00 29,00 32,00 42 ,50 ... Quảng Nam Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Đất Hmax (m) 23 ,50 26,00 38,00 24,00 25, 00 30,00 35, 00 42 ,50 22,80 21,00 32,30 26,00 26,00 37 ,50 25, 00 40,00 ... 17 .5 18 18 .5 19 19 .5 20 17 .5 18 18 .5 2 .5 19 19 .5 20 17 .5 18 18 .5 19 19 .5 20 17 .5 18 18 .5 7 .5 19 19 .5 20 17 .5 18 18 .5 10 19 19 .5 20 Đập H = 25m T (m) H(m) 22 ,50 23,00 23 ,50 24,00 24 ,50 25, 00 22 ,50 ...

Ngày tải lên: 23/05/2015, 01:31

... Hình 5. 10 Cột n}ớc áp lực thân đập đất lõi đập thời kỳ tr}ơng nở 104 Hình 5. 11 Cột n}ớc áp lực thân đập đất lõi đập hết thời kỳ tr}ơng nở 1 05 Hình 5. 12 Tổn thất cột n}ớc áp thân đập đất lõi đập ... pháp tính ổn định mái dốc đập có xét đến áp lực nớc lỗ 49 rỗng (u) 2 .5 Phạm vi cần xét đến áp lực nớc lỗ rỗng tính toán ổn định mái 53 dốc đập đất 2.6 Lý thuyết thấm công trình đập đất 55 2.6.1 ... Hình 5. 30 Hệ số thấm đập theo ph}ơng Y đất lõi đập thời kỳ tr}ơng nở 124 Hình 5. 31 Hệ số thấm đập theo ph}ơng Y đất lõi đập hết thời kỳ tr}ơng nở 1 25 Hình 5. 32 Độ chứa n}ớc đập đất lõi đập thời...

Ngày tải lên: 28/02/2016, 11:15

... β2 βo 1: m ( tgβ ) β 1o β 2o 60 45 O 33 41’ 26O 34’ 18O 26’ 11O 19’ : 0 ,58 1:1 : 1 ,5 :2 1:3 1: 29 28 26 25 25 25 40 37 35 35 35 37 CHƯƠNG VI : ỔN ĐỊNH CỦA MÁI ĐẤT 148 Khi ϕ ≠ , W.Fellenius đề ... mái đất D kmin E H Om On O Đường cong hệ số k R β2 C B 1:m β1 A β 2H M 4 ,5 H Hình 6 .5 CHƯƠNG VI : ỔN ĐỊNH CỦA MÁI ĐẤT 149 VI Đánh giá ổn đònh mái đất phương ... chọn VI .5 Tổng kết chương - Ổn đònh mái đất toán độ bền đất Để phân tích ổn đònh mái đất dùng nhiều phương pháp khác mà phổ biến phương pháp mặt trượt trụ tròn Tìm hệ số ổn đònh mái đất dùng...

Ngày tải lên: 09/05/2014, 21:31

... 0,07 -0,26 0,10 -0 ,51 -0,14 -0,81 -0,41 -0, 95 -1,13 -1,18 -1,41 -1,48 -1,76 -1, 45 -1,73 -1,48 -1,77 -3,3 -5, 5 -3,3 -5, 5 -3,3 -5, 5 -3,3 -5, 5 -3,3 -5, 5 0 ,53 0 ,53 0 ,53 0 ,53 0 ,53 42 Bng 2.9 - Kt ... 0,70 Algeria 2760 0,70 Nga 1200 0, 35 Angola 757 0, 35 í 262 0, 35 Eritrea 187 0, 35 Bc M Chõu c Hoa K 37 50 81 12,98 Australia 59 6 3, 15 Canada 622 0,70 Khỏc 17 753 4 5, 96 Vit Nam, cỏc p ó c xõy dng ... 33ữ67 25 75 33ữ67 25 75 33ữ67 25 75 33ữ67 25 75 s chớnh bờ tụng (Mpa) s phỏp bờ s cp (Mpa) tụng (Mpa) TL HL TL HL Nộn Kộo -0,10 0,12 -0,22 0,07 -0,26 0,10 -0 ,51 -0,14 -0,81 -0,41 -1, 45 -1,72 -1,83...

Ngày tải lên: 11/03/2017, 00:08

... 3 15 323 331 339 347 356 144 159 1 75 193 209 2 25 242 259 280 307 319 327 3 35 343 351 359 130 143 158 174 192 208 224 241 258 279 306 318 326 334 342 350 358 127 140 155 170 189 2 05 221 238 255 ... 144 159 1 75 193 209 2 25 242 259 280 307 319 327 3 35 343 351 359 40 48 56 64 72 80 85 95 1 05 117 130 143 158 174 192 208 224 241 258 279 306 318 326 334 342 350 358 170 189 2 05 221 238 255 276 ... 3.0 5. 5 2.9 5. 2 2.7 5. 1 3.4 5. 5 4.4 6.0 5. 2 6.3 3.9 2409 Bốc hơi(mm) Mưa(mm) 127 3.9 154 3.7 183 19 .5 162 84.4 93 229 63 247 55 .8 252 52 .7 310 45. 0 282 65. 1 210 81 83.4 96.1 25. 7 1178.4 1 750 .6...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 09:52

... n Thông s (4) 222 ,5 [2] 2 25, 97 [2] 146,7 [2] 0,0 25 [2] 173 [2] 1,37 [2] 20 [2] 0, 15 0, 25 2 ,5. 106 1.106 [2] 2,4 0,4 [9] 900 0, 75 [2] 2,0 [2] 0 ,5 [12] 22 * Đi u ki n ki m tra h s an toàn c a ñ ... S∆ - di n tích ph n t ñư c xác ñ nh sau: (2.49) (2 .50 ) (2 .52 ) (2 .53 ) 15 1 1  1  ( x j yk − xk y j + xk yi − xi yk + xi y j − x j yi ) (2 .54 ) S∆ =  xi x j xk  = 2  yi y j yk    V i toán ... theo tiêu chu n 14TCN 56 -88 * T h p t i tr ng b n: + Tr s [K] cho phép v n ñ nh l t trư t: n k 1.1, 25 n k 1.1, 25 [K l ] = c n = = 1, 25 ; [K tr ] = c n = = 1,31 m m 0, 95 R.m 900.1 + Tr s [σ]...

Ngày tải lên: 31/12/2013, 09:53

... 0 ,5 3 ,5 3,0 2 ,5 2,0 1 ,5 1,0 - A

Ngày tải lên: 19/01/2014, 09:20

... tgbh [hgh] = 5, 14.cbh / đđ.(1 -5, 14 tgbh) (1-16) 1.3 TÍNH ĐỘ LÚN ỔN ĐỊNH THEO CHỈ SỐ NÉN Cc [5] , [14], [ 15] Với trường hợp đất cố kết thường, ta sử dụng công thức tính lún ổn định: S  CcH ... AN TOÀN ỔN ĐỊNH TRƯỢT VÀ HỆ SỐ AN TOÀN CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN Bảng 4-2: Bảng tổng hợp hệ số an toàn ổn định trượt hệ số an toàn ổn định từ biến tính theo trường hợp khác 17 Dựa vào bảng tổng hợp ... τlim = τ.0, 453 hay τ = 2,207τlim từ biến xảy dịch chuyển đến góc xoay 21 5, 650 τ = τlim , fs(cc) = dừng chuyển dịch từ biến, ta có hệ số an toàn ổn định trượt tương ứng Fs = 2 ,54 5 Trường hợp...

Ngày tải lên: 08/01/2015, 23:49

Ngày tải lên: 11/11/2016, 19:41

... tin T trng (%) 13 ,54 100 8,97 100 20,84 100 Doanh nghip Nh nc 8,23 60.78 5, 42 60.42 9, 45 45. 35 Doanh nghip NQD 0, 75 5 .54 0,31 2.29 6,64 31.86 H cỏ th 4 ,56 33.68 3,24 23.93 4, 75 20.79 (Ngun:Bỏo ... 1.Tin gi khụng k hn 658 35, 76 677 28 ,57 6 85 26,04 1.182 64,24 1.6 95 71,43 1.946 73,96 - Tin gi di 12 thỏng 287 15, 60 304 12,81 1.210 46 - Tin gi trờn 12 thỏng 8 95 48,64 1.391 58 ,62 736 27,96 1.840 ... Nm 2007 Nm 2008 N xu 13 ,54 8,97 20,84 T l n xu/ tng d n(%) 0,99 0 ,56 1,06 Chi phớ - Trớch lp d phũng ri ro tớn dng 429 169 373 46 54 4 55 Thu thp 2 75 451 624 Li nhun - 154 78 80 (Ngun:Bỏo cỏo tng...

Ngày tải lên: 20/05/2017, 15:49

... DakR’tihDaklak 19÷9 .5 % - - - 9 .5 5 % 0,1 - 0,3 5 2 % 5, 0 0,8 1,1 2÷1 % 12,2 2,8 0,9 1÷0 .5 % 5, 0 4,0 1,6 Trung 0 .5 0. 25 % 5, 0 7,0 2,8 Vừa 0, 25 0.1 % 10,0 8,0 9,8 Mịn 0.1÷0. 05 % 17,9 12,0 28 ,5 To 0. 05 0.01 ... 0,189 36,1 56 ,3 58 ,8 58 ,8 1,77 12 18 24 17,7 18,2 19,1 19,2 19,2 12o 30’ 13o 05 13o 55 ’ 14o 15 14o 15 4,8 11,8 13,9 14,0 0, 158 0,183 0,2 65 0,270 0,270 5, 2 21,7 25, 3 25, 3 1,82 12 18 24 15, 9 16,3 ... 18,3 18,3 15o 20’ 16o 00’ 16o 55 ’ 17o 10’ 17o 10’ 4,3 10,2 12,1 12,7 0,3 35 0, 355 0,420 0,480 0,482 6,0 25, 4 43,3 43,3 Mức độ tăng ηc,ηφ (%) - 53 - - 54 - - 55 - - 56 - 2.4.2.2 Đối với đất båi tÝch...

Ngày tải lên: 22/07/2014, 15:37

... 0,1-0,7(0,2-0 ,5) 1, 85- 2, 15 1 ,5- 1,8(-) 1, 45- 1,9 0,3-0,7(0,4-0,6) 2,8-3,7(0,2-1 ,5) Đất cát pha sét Độ ẩm tự nhiên Chứa nước 0,44-1,3(0,10,1-0, 35( -) 0,7) 1,8-2 1,7-1,9(1,8) 2,8-3,8(0,2-0,7) 1, 65- 2, 05 0,3-0,9(0 ,5- 0,8) ... sắt bị uốn cong, đất nứt rộng đến 10 cm Từ đến 3, 75 độ Richter Từ 3, 75 đến 5, 9 độ Richter Từ 5, 9 đến 6 ,5 độ Richter Phá hoại hồn tồn nhà cửa, đất bị nứt đến 25- 50 (v=2,1-4) 50 -100 (v=3,1-8) 100-200 ... hố lỏng động đất đất bụi cát tượng ghi nhận từ nhiều trận động đất Việc đánh giá dạng ổn định đất vấn đề quan trọng hàng đầu thiết kế cơng trình vùng động đất Cơ sở xác định hố lỏng đất độ sâu...

Ngày tải lên: 11/04/2016, 11:52

... tróc đất ®¾p đến sức chống 35 cắt đất 1 .5. 2 Ảnh hưởng phục hồi liªn kết kiến tróc đất ®¾p đến tÝnh tan r· 37 đất 1 .5. 3 Ảnh hưởng phục hồi liªn kết kiến tróc đất ®¾p đến tÝnh thấm 38 nước đất 1 .5. 4 ... THÀNH ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU SỰ THAY ĐỔI TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA ĐẤT ĐẮP SAU KHI HỒ TÍCH NƯỚC THEO THỜI GIAN CĨ ẢNH HƯỞNG ĐẾN SỰ ỔN ĐỊNH LÂU DÀI CỦA ĐẬP ĐẤT MIỀN TRUNG VIỆT NAM LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT CHUN ... sau 15 n¨m khai th¸c 5. 2.1 Sù thay ®ỉi søc chèng c¾t (φ,C) cđa ®Êt th©n ®Ëp sau 15 n¨m khai 1 15 th¸c so víi ®Êt míi ®¾p ban ®Çu (®Êt chÕ bÞ) 5. 2.2 Sự thay đổi hệ số thấm nước (Kt) đất th©n đập...

Ngày tải lên: 15/04/2017, 21:52

... 1.5h B A B -361 : 1.00 2.34 5. 79 2 .56 6.10 3.17 5. 92 4.32 5. 80 5. 78 5. 57 : 1. 25 2.64 6. 05 2.66 6.32 3.24 6.62 4.43 5. 88 5. 86 5. 80 : 1 .50 2.64 6 .50 2.80 6 .53 3.32 6.13 5. 51 5. 93 5. 94 5. 85 : 1. 75 ... 18,0 -0 ,50 27o00' 0,42 24o00' 0,31 75, 0 52 ,0 38,0 14,0 -1,00 25o00' 0,41 22o00' 0,30 1,0x10-4 (5, 0x10 -55 ,0x10-3) 1,0x10-4 (5, 0x10 -55 ,0x10-3) 1,0x10-4 (5, 0x10 -55 ,0x10-3) 1,0x10-4 (5, 0x10 -55 ,0x10-3) ... 1, 35 3,01 1,33 1, 15 2,89 1 ,55 1,80 2,93 0, 65 1 ,50 2,77 0,70 1 ,50 2, 75 0, 75 1, 45 2,66 0,83 Clay mud, clay loam 20,0 35, 0 45, 0 97,0 1, 45 mud ehQ Clay soil, terrace clay 5, 0 35, 0 30,0 30,0 25, 0...

Ngày tải lên: 04/12/2013, 13:53

... Finstertal Austria 96/ 150 1980 High Island 95/ 107 1979 Rogun Tadjikist an 3 35 155 1999 p ỏ xõy trng lc Nagarjunasagar India 1 25 101 1962 Kiu p Tờn cụng trỡnh Tờn nc Chiu cao 2 85 ang xõy dng 1974 ... RCC RCC RCC p ỏ p t p ỏ p t p ỏ RCC 128 45 45 46 37 42 38 69 94 69 93 138 130 104 136 75 95 60 64 82 108 128 50 14 85 30 60 71 30 31 32 33 34 35 36 37 Sờ San Sờ San 4a Khe b Trung Sn Sụng ... nghim mt s 70.0 trng hp 60.0 thỡ nn múng p v vai 50 .0 p cng b 40.0 0 .5 0. 25 Tr s q H nguy him 30.0 iu kin xúi 20.00 25. 00 30.00 35. 00 40.00 45. 00 50 .00 c bit nguy Quan h sõu xúi Y=f(q,Z) him xy...

Ngày tải lên: 22/04/2014, 21:11