§6 4 ứng suất và biến dạng của công trình đất

... 11.5 94 1.365 1.071 290 259 646 573 3.230 2 .49 0 2.160 35 .40 0 9 .45 0 5.650 18 .44 8 2.765 2. 547 17 .40 0 1.037 779 695 523 7.900 320 252 5.720 344 267 4. 200 2. 245 10 .40 0 1 .42 4 863 10.000 337 320 34. 780 ... 2,8 2,9 3,0 3,1 3,2 3,3 3 ,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 1m Y 1,235 1,369 1,508 1,653 1,8 94 1,960 2,122 2,289 2 ,46 2 2, 640 2,8 24 3,013 3,207 3 ,40 5 3,609 3,818 4, 031 4, 249 4, 471 4, 698 Mt ct khụng chõn khụng ... Trn t 80 47 42 20 Trn cú ca, tiờu nng ỏy 90 110 58 A 13 Trn nh rng 47 5 35 21 A 37 1.7 64 425 345 A 27 1.250 125 110 A 40 2.150 344 273 A 33 2 54 139 111 A 36 1.237 253 201 A 27 618 24 19 A 32 500...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 11:25

... 2002 42 0 42 0 1013 6137 6557 2003 20 380 40 0 2206 7 040 744 0 20 04 620 620 2206 7 040 7660 2005 680 680 1236 49 60 5 640 2006 42 0 3032 344 2 1891 1 243 6 15878 2007 160 3375 25 1190 45 65 2008 153 17 84 49 ... 27 .4 66.6 43 .0 Giới hạn dẻo WP % 17.1 42 .3 27.0 Chỉ số dẻo Wn % 10.3 24. 3 16.0 Độ đặc B % 0. 243 0.881 0.188 % 19.6 63.7 30.0 T/m3 1.87 1.55 1.89 T/m3 1.56 0.95 1 .45 2.70 2 .48 2.71 42 .1 61.8 46 .4 ... trỡnh thy 42 Hạt bụi % 26.5 25.3 38.1 24. 0 Hạt cát % 46 .5 50.9 37.9 44 .8 Hạt sỏi % Hạt cuội % 0.3 0 .4 Giới hạn Atterberg Giới hạn chảy WT % 36.8 33.6 35.0 44 .0 Giới hạn dẻo WP % 22.6 21 .4 22.6 28.0...

Ngày tải lên: 03/10/2014, 13:16

... ứng 0.706 1.1 94 0.000 lớp sườn ứng 0.5 04 1 .47 5 0.000 10 lớp sườn ứng 0.196 2.095 0.000 12 lớp sườn ứng 0.196 2.095 12.50 Hình trình bày giá trị lực thời điểm vết nứt xuất theo trường hợp 4, ... σx θ σx’ θ θ X τxy X τyx σy b) a) Hình Phân bố ứng suất phần tử tam giác a) ½ mô hình liên kết dạng chữ T b) ứng suất phẳng Phân bố ứng suất phương trình (7) xác đinh lân cận đầu vết nứt Để xác ... M.F., trình bày vào năm 1977 [2] Những nghiên cứu tác giả [1] [2] dựa lý thuyết phá huỷ kết cấu Griffith A.A., đưa vào năm 1920 [3] Irwin G.R., vào năm 1957 [4] nghiên cứu trạng thái ứng suất biến...

Ngày tải lên: 20/12/2014, 20:48

... 78 4. 2 .4 Cỏc ch tiờu c lý ca nn tng ng 79 4. 1 4. 2 4. 3 Mụ hỡnh bi toỏn 80 4. 3.1 Phng phỏp tớnh toỏn 80 4. 3.2 Mụ hỡnh bi toỏn 80 Phõn tớch v ỏnh giỏ kt qu tớnh toỏn 81 4. 4.1 V ng sut 81 4. 4.2 ... p 42 2.3.1 Dng cỏch u 42 2.3.2 Dng khung 43 2.1 2.2 2.3 2 .4 Kt lun . 44 CHNG C S Lí THUYT V LA CHN PHN MM TNH TON C s lý thuyt v cỏc phng phỏp tớnh toỏn 45 3.1.1 Phng phỏp sai phõn hu hn 47 ... Hình 4. 3: Mô hình cọc XMĐ làm việc riêng rẽ 81 Hình 4. 4: Mô hình tương đương 81 Bài toán Cọc XMĐ làm việc riêng rẽ Hỡnh 4. 5: S chia li phn t 87 Hỡnh 4. 6: Mụ phng ng sut hin trng 87 Hỡnh 4. 7:...

Ngày tải lên: 18/11/2020, 14:00

... kiện sàn ứng suất trước b) Cấu kiện dầm ứng suất trước d) Cấu kiện cầu thang ứng suất trước e) Cọc ứng suất trước f) Cừ ứng suất trước Hình 1.1: Một số cấu kiện bê tông cốt thép ứng suất trước ... (UY) mặt cắt 4- 4, TH1 98 Hình 1.2: Biểu đồ chuyển vị theo phương Y (UY) mặt cắt 4- 4, TH3 98 Hình 1.3: Biểu đồ ứng suất theo phương Y (SY) mặt cắt 4- 4, TH1 99 Hình 1 .4: Biểu đồ ứng suất theo phương ... thái ứng suất biến dạng tháp cống dạng lắp nghép dự ứng lực để giải nội dung luận văn II Mục đích đề tài: Trên sở phân tích ứng suất biến dạng kết cấu tháp van cống bê tông cốt thép thi công...

Ngày tải lên: 19/11/2015, 22:48

... công trình 62 4. 1.1 Nhi m v công trình 62 4. 1.2 Quy mô công trình đ u m i 62 4. 2 K t c u c a van ng n tri u gi m ng p 63 4. 2.1 Mô t k t c u c a van 63 4. 2.2 ... * * k 23 = k 23 − k 13 L1 * * k 24 = k 24 + k 23 L − k 14 L1 − k 13 L1 L (3.13) * k 33 = k 33 ∗ k 34 = k 34 + k 33 L v i: k ij ph n t * ∗ ∗ k 44 = k 44 + k 34 L + k 33 L22 hàng i c t j c a ma ... 80 Hình 4. 22 – Bi u đ l c d c P mômen M3 c a van 81 Hình 4. 23 – S đ gán l c ma sát vào mô hình k t c u van cung 83 Hình 4. 24 – S đ xác đ nh tr ng l ng b n thân c a van 84 Hình 4. 25 –...

Ngày tải lên: 18/02/2017, 12:39

... công trình 62 4. 1.1 Nhi m v công trình 62 4. 1.2 Quy mô công trình đ u m i 62 4. 2 K t c u c a van ng n tri u gi m ng p 63 4. 2.1 Mô t k t c u c a van 63 4. 2.2 ... * * k 23 = k 23 − k 13 L1 * * k 24 = k 24 + k 23 L − k 14 L1 − k 13 L1 L (3.13) * k 33 = k 33 ∗ k 34 = k 34 + k 33 L v i: k ij ph n t * ∗ ∗ k 44 = k 44 + k 34 L + k 33 L22 hàng i c t j c a ma ... 80 Hình 4. 22 – Bi u đ l c d c P mômen M3 c a van 81 Hình 4. 23 – S đ gán l c ma sát vào mô hình k t c u van cung 83 Hình 4. 24 – S đ xác đ nh tr ng l ng b n thân c a van 84 Hình 4. 25 –...

Ngày tải lên: 09/03/2017, 17:15

... 53 CHƯƠNG 4: PHÂN TÍCH TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG CỬA VAN HÌNH CUNG CÔNG TRÌNH THỦY LỢI ĐẮK RỒ 54 4.1 Giới thiệu công trình 54 4.1.1 Quy mô công trình 54 4.1.2 Cửa ... -288.2189 -39. 745 9 1 34. 5628 150.8275 16.2 647 -129 .48 5 -135.3985 -5.9135 -78.5328 -102. 544 7 - 24. 0119 641 . 042 2 688.6191 47 .5769 3 88. 149 6 100. 245 8 12.0962 -46 4. 743 -501.8092 -37.0662 40 4.9353 42 2.2939 ... -561.7 241 - 24. 7 549 30 383.0358 43 9. 045 5 56.0097 4. 5 215. 342 3 209.2082 -6.1 341 -869.6783 -9 24. 1 04 - 54. 4257 78.5328 102.5173 23.9 845 4. 5 229 .44 53 2 24. 1578 -5.2875 -536.9692 -561.7515 - 24. 7823 2.3...

Ngày tải lên: 19/03/2017, 23:03

... phép(T) 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 47 1 94. 2 Kết luận Đạt Đạt ... 398.21 41 0. 54 419.02 42 4.86 42 8.89 43 1.68 43 3.58 43 4. 84 435. 64 436.11 43 6.36 43 6 .47 43 6.50 Nội lực cuối cáp treo hai giai đoạn: Elem 10 11 ForceI (tonf) 226.52 519.03 5 54. 64 559.88 541 .60 49 7.22 42 2.57 ... 290 .42 290.30 290.20 290.13 290.09 Force-J (tonf) 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289. 24 289.24...

Ngày tải lên: 14/06/2016, 06:00

... (4. 9) Tyx = a 44 xy + a45γyz + a46γzx Tyz = a 54 xy + a55γyz + a56γzx Tzx = a 64 xy + a65γyz + a66γzx Hệ phương trình (4. 9) cho ta kết luận : - Các ứng suất pháp quan hệ với biến dạng góc - Các ứng ... dấu: Tyx = a 44 xy - a45γyz - a46γzx (f) a45 = − a45   Đồng (e) (f) ta có :  ⇒ a45 = a46 = a46 = − a46   Do aij = aji ⇒ a 54 = a 64 = Tương tự ta có : a56 = a65 = Hệ phương trình (4. 9) rút gọn ... hệ trục tọa độ ta có c = → (4. 15) (4. 11) (4. 12) (4. 13) ( a − b) ⇒c=ν Txy = νγxy Tyz = νγyz (4. 14) Tzx = νγzx Các hệ phương trình (4. 18) (4. 19) quan hệ ứng suất biến dạng vật thể đàn hồi đẳng hướng...

Ngày tải lên: 13/07/2014, 20:20

... đờng cán 91 H .4. 14 Phân bố ứng suất hiệu dụng theo hớng giãn rộng 91 H .4. 15 Phân bố ứng suất hiệu dụng mặt biên hớng giãn rộng 91 H .4. 16 Mô số trình ăn phôi 92 H .4. 17 Phân bố ứng suất hiệu dụng ... (Z1/Z2 * Z3/Z4) Tỉ số Vận tốc Truyền Cán(v/p (iff) ) 19/98 x 19/ 64 * K10 17,3 74 33,67 K11 13,0 24 44, 917 K12 11, 141 52,508 K13 7,905 74 K 14 585 21/ 145 * 27/27 6,905 84, 7 K15 800HP 29/ 145 * 27/27 ... 76 Chơng 4: Mô trình cán 78 4. 1 Bài toán biến dạng dẻo 78 4. 2 Giới thiệu Phơng Pháp FEM 80 4. 3 Các yếu tố ảnh hởng đến mô hình vật liệu 82 4. 4 Mô số trình cán ổn định phần mềm DEFORM 87 4. 5 Kết...

Ngày tải lên: 16/07/2017, 08:36

... cấuhàn.Tacầntínhtoánứngsuấtvàbiếndạngsẽxuấthiệndohàngâyrathìmớicóđƣợcquy trìnhcôngnghệhànphùhợpđểgiảmứngsuấtvàbiếndạng Nhân tố ảnh hƣởng tới ứng suất biến dạng hàn chế độ hàn, với chế độ hàn khác đƣợc giá trị ứng ... 3.1.1 Ứng suất biến dạng co dọc liên kết hàn chữ T 47 3.1.2 Ứng suất biến dạng co ngang liên kết hàn chữ T 54 3.2 Tính toán ứng suất biến dạng hàn liên kết chữ T 59 3.2.1 Tính toán ứng suất ... TOÁN ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG KHI HÀN LIÊN KẾT CHỮ T 3.1 Cơ sở lý thuyết tính toán ứng suất biến dạng liên kết hàn chữ T 3.1.1 Ứng suất biến dạng co dọc liên kết hàn chữ T 1) Xác định vùng ứng suất...

Ngày tải lên: 23/07/2017, 08:50

... 44 3.1 Cơ sở lý thuyết tính toán ứng suất biến dạng liên kết hàn góc .44 3.1.1 Ứng suất biến dạng co dọc liên kết hàn góc 44 3.1.2 ứng suất biến dạng co ngang liên kết hàn góc .48 ... dựa vào trình nghiên cứu ứng suất biến dạng hàn liên kết hàn góc, thực nghiệm nghiên cứu ứng suất biến dạng hàn liên kết hàn góc, từ đƣa chế độ hàn hợp lý để làm giảm ứng suất biến dạng trình ... góc 40 Hình 3.1 Biểu thị vùng ứng suất biến dạng 44 Hình 3.2 Đồ thị tra hệ số k2 45 Hình 3.3 Sơ đồ xác định nội lực ứng suất 46 Hình 3 .4 Biểu đồ ứng suất bao gồm...

Ngày tải lên: 23/07/2017, 08:51

... mối - 40 - Chƣơng TÍNH TOÁN ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG KHI HÀN LIÊN KẾT GIÁP MỐI 3.1 Cơ sở lý thuyết tính toán ứng suất biến dạng 3.1.1 Ứng suất biến dạng co dọc 1) Phương pháp xác định v ng ứng suất ... Hình 3 .4 Đường cong sau cắt Hình 3.5 Biểu đồ ứng suất ngang co dọc Hình 3.6 Hàn giáp mối tự -6- 11 12 12 13 13 13 14 15 15 19 19 20 21 22 24 24 27 27 28 28 30 30 31 32 34 37 41 43 44 45 48 49 Hình ... GIẢM ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG HÀN LIÊN KẾT HÀN GIÁP MỐI………………………………………………………81 6.1 Các biện pháp làm giảm ứng suất biến dạng hàn 81 6.2 Các biện pháp xử lý ứng suất biến dạng sau hàn 84 6.3...

Ngày tải lên: 23/07/2017, 08:51

... loại ứng suất biến dạng hàn Ứng suất hàn phân biệt loại sau: l) Theo nguyên nhân tạo ứng suất, có loại: Ứng suất nhiệt, nhiệt lượng hàn phân bổ không gây nên; Ứng suất cấu trúc, chuyển biến cấu ... tác dụng ứng suất: - Ứng suất chủ động, loại ứng suất hàn xuất chi phối tình trạng chòu tải chi tiết - Ứng suất phản ứng, loại ứng suất xuất tình trạng chi tiết hàn bò khống chế biến dạng tự đồ ... độ biến dạng hàn nhỏ So với thép bon thấp, thép không gỉ có biến dạng hàn lớn, nhôm dẫn nhiệt tốt hơn, biến dạng hàn Như biến dạng chi tiết hàn phụ thuộc vào nhiều yếu tố Biến dạng góc : Biến dạng...

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:59

... số cường độ ứng suất giá trò tích phân J Thông thường có hai dạng chính, dạng trực tiếp dạng gián tiếp Phương pháp trực tiếp xác đònh hệ số cường độ ứng suất từ trường ứng suất biến dạng phương ... cường độ ứng suất Irwin [3] phân tích mối liên hệ lượng tới hạn phân bố ứng suất gần đỉnh vết nứt đưa khái niệm hệ số cường độ ứng suất Hệ số cường độ ứng suất biểu thò mức độ tập trung ứng suất ... 0.0952 0.0 846 0.08 64 0.0726 0.075 0.0581 0.0608 0.03 84 0. 040 2 0.1213 0.1185 Sai số (%) -2.36287 -2.25632 -1 .45 49 0.105 042 2.083333 3.2 4. 440 789 4. 477612 -2.36287 18 3.3 BÀI TOÁN TẤM VÔ HẠN CÓ VẾT...

Ngày tải lên: 31/12/2013, 09:53

... Conglomerate Biến dạng trượt 2D – Ellipse biến dạng mức độ kéo dài biến dạng trượt phụ thuộc vào hướng ban đầu đoạn thẳng Đới trượt – điều xảy ra? đẳng hướn g Không biến dạng Biến dạng yếu dị hướn g Biến ... Do biến dạng thường thể dạng tỉ lệ phần trăm đơn vị đo vd: chiều dài mới/chiều dài cũ = 0, 54 (hoặc 54% ) Biến dạng trạng thái cứng translation tịnh tiến chưa biến dạng xoay Chỉ quan sát sụ biến ... Bất đồng Liên quan đến thay đổi chiều dài đoạn thẳng độ mở góc Biến dạng liên tục Biến dạng gián đoạn Đo đạc mức độ biến dạng: • Biến đổi chiều dài Kéo căng Rút ngắn Về mặt khái niệm kéo căng...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 21:20

... Các kiểu biến dạng Có ba kiểu biến dạng  Biến dạng đàn hồi  Biến dạng dẻo  Biến dạng phá hủy Biến dạng đàn hồi Khi đình lực tác dụng, vật thể trở lại trại thái ban đầu, gía trị ứng suất tuân ... hai vị trí có ứng suất tiếp=0, tương ứng với σ1 σ3 luôn vuông góc với mặt  σ1 σ2 gọi ứng suất bản, σ1 ứng suất nén ép cực đại σ3 ứng suất nén ép cực tiểu Ellipse ứng suất - Ứng suất 2D Ellipse ... lý Ứng suất có xu hướng dẫn tới biến dạng vật thể Ứng suất khác lực nào? Sự biến dạng phụ thuộc vào phân bổ lực! Các tính chất vật lý Giống lực, ứng suất tác dụng lên mặt phẳng vector Ứng suất...

Ngày tải lên: 12/11/2014, 12:04

... Average Shear Stress 32 Allowable Stress 46 Design of Simple Connections 47 Axial Load 4. 1 4. 2 4. 3 4. 4 4. 5 4. 6 4. 7 *4. 8 *4. 9 Strain 2.1 2.2 119 Chapter Objectives 119 Saint-Venant’s Principle 119 ... ME + 1 245 2.5 N211 m2 = ME = - 245 2.5 N # m = - 2 .45 kN # m (c) Fig 1–6 -VE - 245 2.5 N = VE = - 245 2.5 N = - 2 .45 kN d + ©ME = 0; 245 2.5 N Ans Ans NE E 1m VE 14 CHAPTER STRESS EXAMPLE 1 .4 Determine ... 9.2 9.3 9 .4 9.5 43 7 Chapter Objectives 43 7 Plane-Stress Transformation 43 7 General Equations of Plane-Stress Transformation 44 2 Principal Stresses and Maximum In-Plane Shear Stress 44 5 Mohr’s...

Ngày tải lên: 05/11/2015, 09:02

... giảm ứng suất dư - Khử ứng suất dư phương pháp học kéo kết cấu tới giới hạn chảy, dùng rung động để phân bố lại ứng suất dư Các biện pháp giảm biến dạng hàn * Sự hình thành ứng suất biến dạng ... σon ứng suất ban đầu vùng ứng suất tác động nung nắn nóng, coi gần giới hạn chảy σch Khi Fn = Pon/σch = M/yn*σch (6.3) 4) Chiều rộng vùng ứng suất tác động bon là: bon=Fn/S (6 .4) 5) Công suất ... giới hạn vùng ứng suất tác động mối hàn, có ảnh hưởng nhỏ đến giảm ứng suất dư vùng ứng suất tác động, có lực phản kháng vùng kim loại chịu nén lân cận 3, Vì ứng suất dư kéo vùng ứng suất tác động...

Ngày tải lên: 05/12/2015, 22:43