CHUYÊN đề NHÀ CAO TẦNG HD THS TRẦN QUỐC HÙNG

BÀI NÀY 9Đ ÁAAI. Đặt vấn đề:1II. Các nguyên nhân dẫn đến tai nạn trong công tác phá dỡ công trình21. Môi trường có nhiều bụi và tiếng ồn22. Bị các vật rơi hoặc văng vào người43. Sụp đổ bất ngờ do thay đổi kết cấu, tải trọng44. Nguy hiểm cho người đi lại do dẫm hoặc va quẹt phải những chỗ sắc nhọn55. Do thiết bị trong công trường66. Ảnh hưởng tới công trình và người xung quanh67. Người làm việc thiếu các phương tiện bảo vệ cá nhân7III. Quy định và quy tắc về phá dỡ công trình trong luật xây dựng71. Luật Xây dựng 50201472. Quy tắc trong phá dỡ công trình9IV. Các biện pháp đề phòng tai nạn lao động khi thực hiện công tác phá dỡ công trình12V. Cách xử lý tại chỗ các sự cố cơ bản xảy ra ngoài ý muốn221. Khi dẫm, va phải đinh hay vật sắc nhọn232. Khi bị vật rơi vào người253. Khi bị ngã từ trên cao254. Khi bị điện giật265. Khi bị bụi hoặc chất bẩn bay vào mắt296. Khi bị say nắng297. Khi bị say nóng308. Các biện pháp y tế30VI. Tổng kết

Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng MỤC LỤC I Giới thiệu cơng trình nhà cao tầng giới - Tháp đôi Petronas .2 Sơ lược Petronas 2 Thông tin chung 3 Quá trình xây dựng Vị trí xây dựng II Phân tích kết cấu chịu lực cơng trình Tổng quan giải pháp kết cấu Chi tiết cấu kiện 12 a Dầm gia cường cứng .12 b Móng 12 c Cột 14 d Dầm 16 e Lõi cứng 16 III Giới thiệu lý thuyết tính tốn cơng trình nhà cao tầng 18 Giới thiệu cơng trình chọn 18 Thành phần tính tốn 19 Tính tốn 20 a Thành phần tĩnh gió .20 b Thành phần động gió .24 IV Cảm nhận môn học 45 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng TIỂU LUẬN CHUYÊN ĐỀ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG I Giới thiệu cơng trình nhà cao tầng giới - Tháp đôi Petronas Sơ lược Petronas Tháp đôi Petronas Tháp đôi Petronas, hay Petronas TwinTowers, tên cao ốc Kuala Lumpur, Malaysia Tịa tháp đơi tịa nhà cao giới đo từ tầng lên đến đỉnh cao tháp trước bị Taipei 101 qua mặt chiều cao vào ngày 17 tháng 10 năm 2003 Tịa tháp đơi tịa tháp đơi cao giới Tịa nhà tháp cơng ty dầu khí Petronas sử dụng làm văn phịng Một số cơng ty khác sử dụng tháp số Accenture, Al Jazeera International, Bloomberg, Boeing, Exact Software, IBM, Khazanah Nasional Berhad, McKinsey & Co, Microsoft Newfield Exploration Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Petronas tòa tháp cao giới bị Taipei 101 đánh bại Thông tin chung Thiết kế kiến trúc: KTS Cesar Pelli đồng ông Thiết kế kết cấu: Thornton Tomasetti, Ranhill Bersekutu Thiết kế MEP: Công ty WSP Flack + Kurtz ĐƠN VỊ THI CƠNG CHÍNH: - Tháp 1: Hazama Corporation - Tháp 2: Samsung Engineering – Contruction & Kukdong Engineering – Contruction B.L Harbert International Địa điểm: TP Kuala Lumpur, Thủ đô Malaysia Năm thiết kế: 1991 Năm hoàn thành: 1997 Đơn vị quản lý: KLCC (Kuala Lumpur City Center) Số tầng: 88 tầng Tổng chiều cao: - Đến đỉnh tháp ăng ten: 451.9 m - Đến mái: 378.6 m - Sàn cùng: 375.0 m Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Tổng chi phí xây dựng: 1,600,000,000 USD Công năng: Tháp đôi Petronas cao ốc văn phịng Nhưng ngồi cơng chính, Tháp cịn trung tâm mua sắm lớn Hiện Hãng dầu khí Petronas – Hãng dầu khí hùng mạnh Malaysia sử dụng tồn tịa tháp thứ làm văn phịng cho hãng, cho cơng ty cơng ty liên kết Tại tòa tháp thứ hai diện văn phòng nhiều hãng lớn Accenture, Al Jazeera International, Barclays Capitol, Bloomberg, Boeing, Exact Sofware, IBM, Khazanah Nasional Berhad, McKinsey & Co, Microsoft, Newfield Exploration, Reuters… Cho đến thời điểm này, tháp đôi Petronas nắm giữ kỷ lục tồ tháp đơi cao giới Diện tích gần tháp 218.000m2 phầntrong 1,7 triệu mét vng diện tích phát triển sử dụng hỗn hợp Trung tâm thành phố Kuala Lumpur Petronas cơng trình mang tính biểu tượng Malaysia Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Quá trình xây dựng KTS Cesar Pelli - người thiết kế Kiến trúc cho Petronas 1991 – Kế hoạch xây dựng nhà cao giới lập nên Thủ tướng Malaysia, Dr Mahathir Mohammed người đàn ơng châm ngịi cho ý tưởng để xây dựng tòa nhà cao giới Ông có ý định cạnh tranh với Chicago New York 1993 – Quá trình xây dựng tháp bắt đầu Đầu năm 1993, việc xây dựng bắt đầu với tham gia John Dunsford Bob Pratt danh tiếng tuyệt vời họ việc tạo tòa nhà chọc trời, Malaysia thuê họ để biến kế hoạch trở thành thực Bob Pratt giao cho lãnh đạo cơng nhân xây dựng tịa tháp đối thủ ơng, John Dunsford chăm sóc tower thứ Bob Pratt nhóm ơng bắt đầu xây dựng tòa tháp tháng trước John Dunsford bắt đầu dự án tháp thứ Cả hai ông ganh đua tốc độ xây dựng Việc xây dựng tịa tháp gặp vài khó khăn Malaysia khơng có đủ thép để xây dựng tịa tháp đơi, nguồn mà có sẵn Malaysia bê tông Cách để xây dựng Tháp dùng chủ yếu bê tông Các kỹ sư tổ chức họp để thảo luận làm để bê tông chịu trọng lượng tòa nhà chọc trời Các kỹ sư Petronas cần cơng thức để bê tơng bình thường cứng thép CTL, phịng thí nghiệm bê tơng thử nghiệm lớn Chicago định để tìm cơng thức Các nhà khoa học làm việc CTL phải đối mặt với nhiều thất bại mà làm cho họ gần bỏ Họ trộn bê tông với nhiều yếu tố có sẵn Trái Đất nước, đá, xi măng nhiều để tăng cường Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng lực bê tông để chịu nặng Các biện pháp cuối trộn bê tông với sillicat Họ tiến hành thí nghiệm Kết gây ngạc nhiên cho nhà khoa học kỹ sư Bê tơng trộn với sillicat chịu trọng lượng tồn tịa tháp đôi Cesar Pelli, John Dunsford Bob Pratt vui nghe tin về loại bê tông Giờ vấn đề họ giải Thủ tướng Malaysia, Dr Mahathir Mohammad 1997 – Toà tháp hoàn thành cuối sau sáu năm, Tháp đôi Petronas đạt đến độ cao thiết kế bầu trời Chiều cao tháp đơi vượt qua tịa nhà cao giới lúc tháp Sears Chicago Trung tâm Thương mại Thế giới New York Thủ tướng Malaysia, Dr Mahathir Mohammad cảm thấy tự hào hài lịng với thành tích tận bây giờ, Tháp đôi Petronas niềm tự hào toàn dân Malaysia Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Thi cơng phần móng tháp Thi cơng cột dọc theo chu vi tháp Tiến độ xây dựng tháp đôi nhanh nhờ tiến KHKT thời (những năm 1990): tiến thông tin liên lạc, quản lý dự án máy móc, nhà thầu kỹ sư có kinh nghiệm cao (đã xây nhiều cơng trình cao tầng khác thành cơng nhiều mặt) Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Q trình thi cơng tháp Vị trí xây dựng Tháp đơi Petronas Tọa lạc vị trị đắc địa thuộc trung tâm thành phố Kuala Lumpur, hai đường Ampang Raja Chulan, nơi trước tồn trường đua ngựa Selamgor Turf Club, Tháp đôi Petronas kiến trúc độc đáo kỷ XX, XXI, lấy cảm hứng từ tinh hoa kiến trúc Hồi giáo với hình xoắn ốc, nhỏ dần phía đỉnh Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Vị trí xây dựng Tháp theo hướng Khu vực xây dựng Tháp đơi Petronas có khách sạn (khách sạn G Tower, Mandarin Oriental, Grand Hyatt Kuala Lumpur Intercontinental Kuala Lumpur Hotel…), Thánh đường Hồi giáo, Trung tâm thương mại sầm uất, khu vui chơi, giải trí, có công viên rộng… tất khoảng cách II Phân tích kết cấu chịu lực cơng trình Tổng quan giải pháp kết cấu Bố trí sơ hệ khung móng cột dầm sàn cơng trình Hệ kết cấu đứng gồm lõi cứng mặt hình vng khung cột dầm giằng biên theo chu vi tháp trịn sử dụng bê tơng cường độ cao Các sàn thép hợp kim, thi công vừa nhanh vừa kinh tế, cải tạo, nâng cấp kiến trúc tương lai linh hoạt, tạo cơng nghệ xây dựng Malaysia Hình dáng mảnh tháp cấu kiện mà Dự án yêu cầu quan tâm thận trọng dao động gió bão Malaysia quốc gia thường xuyên hứng chịu bão Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Bố trí hệ khung tầng điển hình Nhờ hình dáng cong trịn, tải gió đặt lên cơng trình giảm đáng kể 10 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Bảng 0.1- Bảng thống kê chu kỳ tần số dao động Chu kỳ Tần số UX UY RZ SumUX SumUY SumRZ (s) (Hz) % % % % % % 3.40 0.294 71.920 0.000 0.000 71.920 0.000 0.000 3.11 0.322 0.000 70.880 0.000 71.920 70.880 0.000 2.90 0.345 0.000 0.000 67.800 71.920 70.880 67.800 1.16 0.864 10.800 0.000 0.000 82.720 70.880 67.800 1.04 0.960 0.000 11.500 0.000 82.720 82.380 67.800 1.00 0.999 0.000 0.000 10.450 82.720 82.380 78.250 0.67 1.502 3.720 0.000 0.000 86.430 82.380 78.250 0.59 1.709 0.000 3.960 0.000 86.430 86.340 78.250 0.57 1.757 0.000 0.000 3.790 86.430 86.340 82.040 10 0.46 2.165 1.990 0.000 0.000 88.420 86.340 82.040 11 0.40 2.519 0.000 2.160 0.000 88.420 88.510 82.040 12 0.39 2.591 0.000 0.000 2.050 88.420 88.510 84.080 13 0.35 2.874 1.220 0.000 0.000 89.650 88.510 84.080 14 0.29 3.436 0.000 1.360 0.000 89.650 89.870 84.080 15 0.28 3.534 0.000 0.000 1.280 89.650 89.870 85.360 16 0.28 3.610 0.920 0.000 0.000 90.570 89.870 85.360 17 0.23 4.444 0.000 1.010 0.000 90.570 90.880 85.360 Mode Tùy độ cảm cơng đối tác động mức nhạy trình với dụng lực tải trọng gió mà thành phần động tải trọng gió cần kể đến tác động thành phần xung vận tốc gió với lực qn tính cơng trình Ta có giá trị giới hạn tần số dao động riêng ứng với gió vùng II độ giảm loga ứng với cơng trình bê tơng cốt thép: fL = 1.3 Nếu f1 > fL thành phần động tải trọng gió kể đến tác dụng xung vận tốc gió Nếu f1 < fL phải kể thêm lực quán tính 32 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Theo phân tích động học ta có: Thành phần động gió gồm xung vận tốc gió lực qn tính Vì cơng trình có H < 85m có tâm khối lượng, tâm cứng tâm hình học (điểm đặt gió tĩnh) gần trùng nên bỏ qua mode mode Mode xoắn tiêu chuẩn khơng tính Mode Nhận xét : Theo phương X cần xét đến ảnh hưởng mode mode Theo phương Y cần xét đến ảnh hưởng mode mode Cơ sở lý thuyết tính tốn thành phần động gió (theo mục 4.5 TCVN 229:1999) Giá trị tiêu chuẩn thành động gió tác dụng lên phần tử j dạng dao động thứ i xác định theo cơng thức: Trong đó: : Khối lượng tập trung phần cơng trình thứ j : Hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i : Hệ số xác định cách chia cơng trình thành nhiều phần, phạm vi phần tải trọng gió xem khơng đổi : Biên độ dao động tỉ đối phần cơng trình thứ j ứng với dạng dao động riêng thứ i Xác định Hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i xác định dựa vào Đồ thị xác định hệ số động lực cho TCXD 229:1999 Error: Reference source not found, phụ thuộc vào thông số độ giảm lơga dao động Do cơng trình BTCT nên có = 0.3 Thơng số xác định theo cơng thức: Trong đó: : Hệ số tin cậy tải trọng gió lấy 1.2 33 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng (N/m2): Giá trị áp lực gió, xác định W = 83 kG/m2 = 830 N/m2 : Tần số dao động riêng thứ i Đồ thị xác định hệ số động lực Đường cong 1: Sử dụng cho công trình bê tơng cốt thép gạch đá kể cơng trình khung thép có kết cấu bao che Đường cong 2: Sử dụng cho cơng trình tháp trụ thép, ống khói, thiết bị dạng cột có bệ bê tơng cốt thép Xác định Hệ số xác định công thức: Trong công thức trên, WFj giá trị tiêu chuẩn thành phần động tải trọng gió tác dụng lên phần thứ j cơng trình, ứng với dạng dao động khác kể đến ảnh hưởng xung vận tốc gió, xác định theo cơng thức: Trong đó: - Hệ số áp lực động tải trọng gió độ cao zj ứng với phần tử thứ j công trình, Trong TCVN 2737-1995 Error: Reference source not found , ứng với thời gian lấy trung bình vận tốc gió 3s, hệ số áp lực động xác định theo cơng thức sau Si - Diện tích mặt đón gió ứng với phần tử thứ j cơng trình; 34 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng - Hệ số tương quan không gian áp lực động tải trọng gió, phụ thuộc vào tham số dạng dao động Sau xác định đầy đủ thông số ta xác định giá trị tiêu chuẩn thành phần động gió tác dụng lên phần tử j ứng với dạng dao dộng thứ i, Áp dụng tính tốn * Đặc điểm cơng trình - Địa điểm xây dựng: Tỉnh, thành: Tp Hồ Chí Minh Quận, huyện: Quận Vùng gió: II-A Địa hình: B - Kích thước mặt trung bình theo cạnh X, Lx (m): 39.0 - Kích thước mặt trung bình theo cạnh Y, Ly (m): 36.8 - Cao độ đỉnh cơng trình so với mặt đất H (m): 89.4 Bảng 0.2- Bảng thông số dẫn xuất Thông số Giá trị Đơn vị Ghi - Giá trị áp lực gió 83 kG/m2 Bảng (TCVN 2737:1995) - Giá trị giới hạn tần số 1.3 Hz Bảng (TCVN 2737:1995) - Tham số xác định hệ số ξ1 89.4 m Bảng 11(TCVN 2737:1995) - Tham số xác định hệ số 36.8 m Bảng 11(TCVN 35 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng ξ1X 2737:1995) - Tham số xác định hệ số ξ1Y 39.0 Bảng 11(TCVN 2737:1995) - Hệ số tương quan không gian 0.631 Bảng 10(TCVN 2737:1995) - Hệ số tương quan không gian 0.625 Bảng 10(TCVN 2737:1995) m 1X  .W0 1.2 �830   0.047 940.f 940 �0.719 1Y  .W0 1.2 �830   0.058 940.f1 940 �0.604 1X  1.567 ; 1y  1.7 ; Bảng 0.3- Bảng giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 1) STT Tầng Mj (t) zj WFj (kN ) yji yjiWFj yji2Mj WpjiX (kN) Tầng Trệt 3033.9713 1.02 40.9 0.00213142 0.09 0.01 0.64 Tầng 1967.3390 0.76 65.2 0.03155714 2.06 1.96 6.13 Tầng 1946.4569 0.70 62.1 0.07012857 4.35 9.57 13.48 Tầng 1946.4569 0.67 63.0 0.14285714 9.00 39.72 27.45 Tầng 1922.8188 0.64 63.7 0.14285714 9.10 39.24 27.12 Tầng 1903.1821 0.63 64.2 0.14285714 9.17 38.84 26.84 Tầng 1903.1821 0.61 64.6 0.28571428 18.47 155.36 53.68 36 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Tầng 1903.1821 0.60 65.0 0.28571428 18.58 155.36 53.68 Tầng 1903.1821 0.59 65.4 0.28571428 18.68 155.36 53.68 10 Tầng 10 1881.9248 0.58 65.7 0.42857142 28.14 345.66 79.63 11 Tầng 11 1864.6689 0.57 65.9 0.42857142 28.26 342.49 78.90 12 Tầng 12 1864.6689 0.56 66.2 0.42857142 28.36 342.49 78.90 13 Tầng 13 1864.6689 0.56 66.4 0.57142857 37.94 608.87 105.19 14 Tầng 14 1864.6689 0.55 66.6 0.57142857 38.06 608.87 105.19 15 Tầng 15 1845.7925 0.54 66.8 0.57142857 38.17 602.71 104.13 16 Tầng 16 1830.9174 0.54 67.0 0.71428571 47.85 934.14 129.11 17 Tầng 17 1830.9174 0.53 67.2 0.71428571 47.97 934.14 129.11 18 Tầng 18 1830.9174 0.53 67.3 0.71428571 48.08 934.14 129.11 19 Tầng 19 1830.9174 0.53 67.5 0.85714285 57.83 1,345.16 154.93 20 Tầng 20 1814.4218 0.52 67.6 0.85714285 57.95 1,333.04 153.54 21 Tầng 21 1801.9275 0.52 67.7 0.85714285 58.07 1,323.87 152.48 22 Tầng 22 1801.9275 0.51 67.9 0.85714285 58.18 1,323.87 152.48 23 Tầng 23 1801.9275 0.51 68.0 0.85714285 58.29 1,323.87 152.48 24 Tầng 1801.9275 0.51 68.1 68.12 1,801.93 177.89 37 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 24 25 Tầng 25 1787.8127 0.50 68.2 68.23 1,787.81 176.50 26 Tầng 26 1777.6993 0.50 68.3 68.34 1,777.70 175.50 27 Sân thượn g 1737.1027 0.50 64.4 64.42 1,737.10 171.49 28 Mái 182.63857 0.50 13.1 13.15 182.64 18.03 1004.899 20185.936 2687.314 SUM Bảng 3.6- Bảng giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ (Mode 4) STT Tầng Mj (t) ζj WFj (kN ) Tầng Trệt 3033.97 1.029 40.9 Tầng 1967.33 0.766 65.2 Tầng 1946.45 0.708 62.1 Tầng 1946.45 0.673 63.0 Tầng 1922.81 0.648 63.7 Tầng 1903.18 0.630 64.2 Tầng 1903.18 0.615 64.6 Tầng 1903.18 0.602 65.0 Tầng 1903.18 0.591 65.4 yji -0.0554109 -0.1424329 -0.252441 -0.369406 -0.4861676 -0.5933686 -0.6851098 -0.7571196 yjiWFj yji2Mj WpjiX (kN) 0.00 0.00 0.00 -3.61 6.04 -10.76 -8.84 39.49 -27.37 -15.90 124.04 -48.51 -23.52 262.39 -70.12 -31.21 449.83 -91.35 -38.36 670.08 -111.49 -44.55 893.31 -128.73 -49.49 1,090.96 -142.26 38 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 10 Tầng 10 1881.92 0.582 65.7 11 Tầng 11 1864.66 0.574 65.9 12 Tầng 12 1864.66 0.566 66.2 13 Tầng 13 1864.66 0.560 66.4 14 Tầng 14 1864.66 0.554 66.6 15 Tầng 15 1845.79 0.548 66.8 16 Tầng 16 1830.91 0.543 67.0 17 Tầng 17 1830.91 0.538 67.2 18 Tầng 18 1830.91 0.534 67.3 19 Tầng 19 1830.91 0.530 67.5 20 Tầng 20 1814.42 0.526 67.6 21 Tầng 21 1801.92 0.522 67.7 22 Tầng 22 1801.92 0.518 23 Tầng 23 1801.92 24 Tầng 24 25 26 -53.00 1,226.09 -149.96 -54.95 1,295.12 -153.42 -55.18 1,296.38 -153.49 -53.72 1,220.36 -148.93 -50.66 1,078.67 -140.01 -46.15 880.83 -125.88 -40.07 655.29 -108.14 -32.69 433.84 -87.99 -24.11 234.94 -64.75 -14.52 84.80 -38.90 -4.15 6.82 -10.99 0.1054515 7.14 20.04 18.76 67.9 0.2729861 18.53 134.28 48.56 0.515 68.0 0.4344995 29.55 340.19 77.30 1801.92 0.512 68.1 0.5850284 39.85 616.72 104.07 Tầng 25 1787.81 0.509 68.2 0.7213181 49.22 930.20 127.31 Tầng 1777.69 0.506 68.3 0.8496745 58.07 1,283.40 149.12 -0.8071603 -0.8334011 -0.833808 -0.808991 -0.7605777 -0.6908055 -0.5982506 -0.4867779 -0.3582181 -0.2152156 -0.0613303 39 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 26 27 Sân thượng 1737.10 0.503 64.4 28 Mái 182.638 0.501 13.1 SU M 0.9654190 62.20 1,619.04 165.56 13.15 182.64 18.03 -366.9885 17075.8237 -1104.3295 40 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Bảng 0.7- Bảng giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ (Mode 2) WFj (kN) yji yjiWFj yji2Mj WpjiX (kN) 3033.971 1.029 40.5 -0.0074038 -0.30 0.17 0.7 Tầng 1967.339 0.766 64.6 -0.125 -8.08 30.74 7.9 Tầng 1946.457 0.708 61.6 -0.125 -7.70 30.41 7.9 Tầng 1946.457 0.673 62.5 -0.25 -15.62 121.65 15.7 Tầng 1922.819 0.648 63.1 -0.375 -23.67 270.40 23.3 Tầng 1903.182 0.630 63.7 -0.5 -31.83 475.80 30.7 Tầng 1903.182 0.615 64.1 -0.625 -40.06 743.43 38.4 Tầng 1903.182 0.602 64.5 -0.625 -40.30 743.43 38.4 Tầng 1903.182 0.591 64.8 -0.75 -48.61 1,070.54 46.1 10 Tầng 10 1881.925 0.582 65.1 -0.75 -48.83 1,058.58 45.6 11 Tầng 11 1864.669 0.574 65.4 -0.75 -49.03 1,048.88 45.2 12 Tầng 12 1864.669 0.566 65.6 -0.75 -49.21 1,048.88 45.2 13 Tầng 13 1864.669 0.560 65.8 -0.75 -49.38 1,048.88 45.2 14 Tầng 14 1864.669 0.554 66.0 -0.625 -41.28 728.39 37.7 15 Tầng 15 1845.793 0.548 66.2 -0.625 -41.40 721.01 37.3 16 Tầng 16 1830.917 0.543 66.4 -0.5 -33.21 457.73 29.6 17 Tầng 17 1830.917 0.538 66.6 -0.375 -24.97 257.47 22.2 18 Tầng 18 1830.917 0.534 66.7 -0.25 -16.68 114.43 14.8 19 Tầng 19 1830.917 0.530 66.9 -0.125 -8.36 28.61 7.4 20 Tầng 20 1814.422 0.526 67.0 0.014 0.94 0.36 -0.8 21 Tầng 21 1801.928 0.522 67.2 0.125 8.40 28.16 -7.3 22 Tầng 22 1801.928 0.518 67.3 0.375 25.24 253.40 -21.8 STT Tầng Tầng Mj (t) ζj 41 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 23 Tầng 23 1801.928 0.515 67.4 0.5 33.71 450.48 -29.1 24 Tầng 24 1801.928 0.512 67.5 0.625 42.21 703.88 -36.4 25 Tầng 25 1787.813 0.509 67.7 0.75 50.74 1,005.64 -43.3 26 Tầng 26 1777.699 0.506 67.8 0.875 59.29 1,361.05 -50.3 27 Tầng KT 1737.103 0.503 63.9 0.875 55.89 1,329.97 -49.1 28 Mái 182.6386 0.501 13.0 13.04 182.64 -5.9 SUM -289.0410 15314.9894 295.2716 Bảng 0.8- Bảng giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ (Mode 5) WFj (kN) yji yjiWFj yji2Mj WpjiX (kN) 3033.971 1.029 40.5 0.00246571 0.10 0.02 -0.2 Tầng 1967.339 0.766 64.6 0.02951429 1.91 1.71 -1.9 Tầng 1946.457 0.708 61.6 0.0649 4.00 8.20 -4.1 Tầng 1946.457 0.673 62.5 0.14285714 8.92 39.72 -9.0 Tầng 1922.819 0.648 63.1 0.14285714 9.02 39.24 -8.9 Tầng 1903.182 0.630 63.7 0.14285714 9.09 38.84 -8.8 Tầng 1903.182 0.615 64.1 0.28571429 18.31 155.36 -17.6 Tầng 1903.182 0.602 64.5 0.28571429 18.42 155.36 -17.6 Tầng 1903.182 0.591 64.8 0.28571429 18.52 155.36 -17.6 10 Tầng 10 1881.925 0.582 65.1 0.42857143 27.90 345.66 -26.1 11 Tầng 11 1864.669 0.574 65.4 0.42857143 28.02 342.49 -25.8 12 Tầng 12 1864.669 0.566 65.6 0.42857143 28.12 342.49 -25.8 13 Tầng 13 1864.669 0.560 65.8 0.57142857 37.62 608.87 -34.4 14 Tầng 14 1864.669 0.554 66.0 0.57142857 37.74 608.87 -34.4 STT Tầng Tầng Mj (t) ζj 42 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 15 Tầng 15 1845.793 0.548 66.2 0.57142857 37.85 602.71 -34.1 16 Tầng 16 1830.917 0.543 66.4 0.71428571 47.44 934.14 -42.3 17 Tầng 17 1830.917 0.538 66.6 0.71428571 47.56 934.14 -42.3 18 Tầng 18 1830.917 0.534 66.7 0.71428571 47.67 934.14 -42.3 19 Tầng 19 1830.917 0.530 66.9 0.85714286 57.33 1,345.16 -50.7 20 Tầng 20 1814.422 0.526 67.0 0.85714286 57.46 1,333.04 -50.2 21 Tầng 21 1801.928 0.522 67.2 0.85714286 57.57 1,323.87 -49.9 22 Tầng 22 1801.928 0.518 67.3 0.85714286 57.68 1,323.87 -49.9 23 Tầng 23 1801.928 0.515 67.4 0.85714286 57.79 1,323.87 -49.9 24 Tầng 24 1801.928 0.512 67.5 67.54 1,801.93 -58.2 25 Tầng 25 1787.813 0.509 67.7 67.65 1,787.81 -57.8 26 Tầng 26 1777.699 0.506 67.8 67.76 1,777.70 -57.4 27 Tầng KT 1737.103 0.503 63.9 63.88 1,737.10 -56.1 28 Mái 182.6386 0.501 13.0 13.04 182.64 -5.9 SUM 995.9030 20184.3219 -878.9885 Tổ hợp tải trọng gió Tổ hợp nội lực, chuyển vị gây thành phần tĩnh động tải trọng gió Trong đó: X - momen uốn (xoắn), lực cắt, lực dọc, chuyển vị; Xt - momen uốn (xoắn), lực cắt, lực dọc, chuyển vị thành phần tĩnh tải trọng gió gây ra; Xd - momen uốn (xoắn), lực cắt, lực dọc, chuyển vị thành phần động tải trọng gió gây ra; s - số dao động tính tốn Bảng 0.4 - Bảng tổng hợp giá trị tính tốn tải trọng gió tác dụng lên cơng trình 43 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng Thành phần tĩnh phương X phương Y Thành phần động phương X phương X1 phương Y phương Y1 STT Tầng WXj (kN) WYj (kN) WpjiX (kN) WpjiX (kN) WpjiY (kN) WpjiY (kN) 28 mái 62.9 66.7 0.49 0.00 0.5 -0.2 27 sân thượng 134.8 142.9 4.75 -8.34 5.8 -1.4 26 tầng 26 139.1 147.4 10.45 -21.22 5.7 -3.0 25 tầng 25 148.4 157.3 21.28 -37.60 11.4 -6.5 24 tầng 24 155.7 165.0 21.02 -54.36 17.0 -6.5 23 tầng 23 161.6 171.3 20.81 -70.81 22.4 -6.4 22 tầng 22 166.7 176.7 41.61 -86.42 28.0 -12.8 21 tầng 21 171.2 181.4 41.61 -99.78 28.0 -12.8 20 tầng 20 175.2 185.7 41.61 -110.27 33.6 -12.8 19 tầng 19 178.8 189.5 61.72 -116.25 33.2 -19.0 18 tầng 18 182.2 193.0 61.16 -118.92 32.9 -18.8 17 tầng 17 185.2 196.3 61.16 -118.98 32.9 -18.8 16 tầng 16 188.1 199.3 81.54 -115.44 32.9 -25.1 15 tầng 15 190.7 202.1 81.54 -108.53 27.4 -25.1 14 tầng 14 193.2 204.8 80.72 -97.58 27.1 -24.8 13 tầng 13 195.6 207.3 100.08 -83.82 21.5 -30.8 12 tầng 12 197.8 209.7 100.08 -68.21 16.2 -30.8 11 tầng 11 200.0 211.9 100.08 -50.19 10.8 -30.8 10 tầng 10 202.0 214.1 120.10 -30.15 5.4 -36.9 tầng 203.9 216.1 119.02 -8.52 -0.6 -36.6 tầng 205.8 218.1 118.20 14.54 -5.3 -36.3 44 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng tầng 207.6 220.0 118.20 37.64 -15.9 -36.3 tầng 209.3 221.8 118.20 59.92 -21.2 -36.3 tầng 211.0 223.6 137.90 80.67 -26.5 -42.4 tầng 212.6 225.3 136.82 98.69 -31.5 -42.1 tầng 214.1 226.9 136.04 115.59 -36.6 -41.8 tầng 202.9 215.1 132.94 128.34 -35.8 -40.9 tầng triệt 41.6 40.6 13.98 13.98 -4.3 -4.3 SUM 4938.2 5229.9 2083.1 -856.03 215.03 -640.12 Chuyển vị đỉnh Theo quy phạm: gia tốc cực đại Y’’ = - ƒ [ ]= 150 mm/ Tính chuyển vị ngang: - Chọn nút tầng mái/ vào Display/Show table… - Lấy tổ hợp gió < < TCXD 198-1997: với H = 894000 mm Xuất từ ETABS ta đươc tổ hợp gió => = 86.386 mm < = 179 mm = 55.179 mm < = 179 mm Vậy cơng trình đảm bảo yêu cầu giới hạn chuyển vị đỉnh công trình Gia tốc đỉnh TCXD 198-1997: < [] = 150 mm/ = Trong đó: : Chuyển vị lớn TH gió động F : Tần số giao động GDX => Mode tương ứng GDY => Mode tương ứng Từ ETABS ta xuất 45 Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng GDX => = 0.294 => = 21.836 = = 74.512 < [] = 150 mm/ GDY => = 0.322 => = 3.17 = = 13 < [] = 150 mm/ Vậy công trình đảm bảo yêu cầu giới hạn gia tốc đỉnh cơng trình IV Cảm nhận mơn học Gia tăng dân số vấn đề đáng quan tâm giai đoạn nay, điều gây áp lực lớn sở hạ tầng quốc gia địa phương Điều gây khó khăn vấn đề chỗ ở, an sinh xã hội Một giải pháp hữu hiệu tận dụng không gian, tức sử dụng Nhà cao tầng để giải vấn đề diện tích Nói để thấy, nhà cao tầng xu hướng đại ngày mà quốc gia theo đuổi khơng riêng Việt Nam Hơn nữa, việc xây dựng tòa nhà chọc trời, siêu cao tầng xu để giới thiệu cho bạn bè giới, để phát triển du lịch, tạo biểu tượng cho quốc gia, điều thật hay cần thiết Chính điều đó, em chọn Chuyên đề Kết cấu Nhà cao tầng để với xu hướng đại ngày Cũng nhờ Chuyên đề này, em hiểu rõ TCVN 2737 – 1995, hiểu số bất cập, khó khăn Tiêu chuẩn này, hiểu TCVN 2737 – 2020 đến chưa lưu hành, dĩ nhiên số bất cập có liên quan đến vấn đề khác tính kinh tế, tính thực tiễn… Nhờ đó, em biết cách áp dụng tiêu chuẩn cho hợp lý tiêu chuẩn khác nước tương lai có hội Ngồi vấn đề tải trọng, vật liệu làm nên Nhà cao tầng đa dạng, trước biết đến đồ án BTCT2, nên em nghĩ đến vật liệu Bê tông cốt thép, thông qua môn học này, em hiểu để xây dựng Nhà cao tầng khơng có Bê tơng, ta cịn sử dụng loại vật liệu khác thép, gỗ… hay chí liên hợp chúng lại để tối ưu Những điều giúp em tự trả lời câu hỏi: Thiết kế tòa tháp Landmark 81 hay Petronas phải làm nào? Qua đó, em cảm ơn thầy hỗ trợ em lớp q trình học tập Dù dịch bệnh Covid-19 cịn nhiều phức tạp thầy trò ta vượt qua khó khăn để hồn thành học phần này, em xin cảm ơn thầy nhiều Chúc thầy sức khỏe! 46 ...Sầm Nhật Huy – 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng TIỂU LUẬN CHUYÊN ĐỀ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG I Giới thiệu cơng trình nhà cao tầng giới - Tháp đôi Petronas Sơ lược Petronas Tháp đôi... 17520800201 CĐ Kết cấu nhà cao tầng 10 Tầng 10 1881.92 0.582 65.7 11 Tầng 11 1864.66 0.574 65.9 12 Tầng 12 1864.66 0.566 66.2 13 Tầng 13 1864.66 0.560 66.4 14 Tầng 14 1864.66 0.554 66.6 15 Tầng 15 1845.79... dụng Nhà cao tầng để giải vấn đề diện tích Nói để thấy, nhà cao tầng xu hướng đại ngày mà quốc gia theo đuổi khơng riêng Việt Nam Hơn nữa, việc xây dựng tòa nhà chọc trời, siêu cao tầng xu để giới