Đề 81 chung cư phúc yên 19f + 2b đồ án tốt nghiệp đại học

ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH MỤC LỤC CHƯƠNG : KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH CHƯƠNG : CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 NHIỆM VỤ THIẾT KẾ 2.1.1 Kết cấu khung 2.1.2 Kết cấu móng 2.2 TIÊU CHUẨN SỬ DỤNG 2.3 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.3.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 2.3.2 Giải pháp kết cấu móng 2.4 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 2.4.1 Lớp bê tông bảo vệ 2.5 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN SÀN – DẦM – CỘT 2.5.1 Sơ chiều dày sàn 2.5.2 Sơ tiết diện cột ,vách 2.5.3 Sơ tiết diện dầm biên CHƯƠNG : THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1 MẶT BẰNG DẦM SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.2 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 3.2.1 Tiêu chuẩn thiết kế GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN 3.2.2 Vật liệu 3.2.3 Kích thước sơ bộ: 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 3.3.1 Tĩnh tải 3.3.2 Hoạt tải 10 3.4 MƠ HÌNH TÍNH TỐN 11 3.5 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 12 3.5.1 Biểu đồ gán tải trọng 12 3.5.2 Nội lực tính tốn 13 3.6 TÍNH TỐN CỐT THÉP 15 3.6.1 Lý thuyết tính tốn 15 3.6.2 Kiểm tra 15 3.6.3 Tính tốn cụ thể 25 3.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG LÀM VIỆC CỦA BẢN SÀN 26 3.7.1 Kiểm tra khả chống xuyên thủng sàn 26 CHƯƠNG : THIẾT KẾ CẦU THANG 35 4.1 CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC CỦA CẦU THANG 35 4.1.1 Chọn kích thước cầu thang 35 4.1.2 Kích thước thang 35 4.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 35 4.2.1 Vật liệu 35 4.2.2 Tải trọng tác dụng lên cầu thang 35 4.2.3 Sơ đồ tính nội lực cầu thang 38 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N 4.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP 39 4.3.1 Tính tốn cốt thép cho vế thang 39 4.3.2 Tính tốn cụ thể cốt thép cho vế thang 39 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KHUNG TRỤC F 41 5.1 MÔ HÌNH CƠNG TRÌNH 41 5.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 45 5.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn 45 5.2.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn 45 5.2.3 Tải trọng tường tác dụng lên sàn 45 5.2.4 Tải trọng thành phần tĩnh gió 45 5.2.5 Thành phần động tải gió 48 5.3 CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG 56 5.3.1 Khai báo tổ hợp tải trọng tổ hợp tải trọng 56 5.3.2 Gán tải trọng 58 5.4 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO VÁCH – KHUNG TRỤC F 60 5.4.1 Khái quát kết cấu lõi vách 60 5.4.2 Quan niệm tính tốn vách cứng 60 5.4.3 Nội lực vách 67  Tính tốn cốt thép dọc cho vách 72 5.4.4 Tính tốn bố trí cốt đai cho vách 82 5.5 KIỂM TRA KẾT CẤU 82 5.5.1 Kiểm tra ổn định chống lật 82 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN 5.5.2 Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh cơng trình 82 CHƯƠNG : PHẦN : THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 84 6.1 CẤU TẠO ĐỊA CHẤT 84 6.2 LÝ THUYẾT THỐNG KÊ 84 6.2.1 Xử lý thống kê địa chất để tính tốn móng 84 6.2.2 Phân chia đơn nguyên địa chất 84 6.2.3 Đặc trưng tiêu chuẩn 86 6.2.4 Đặc trưng tính tốn 86 6.3 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 87 6.3.1 Thống kê dung trọng tự nhiên dung trọng khô 87 6.3.2 Thống kê lực cắt góc ma sát 104 111 6.4 BẢNG TỔNG HỢP THỐNG KÊ 119 CHƯƠNG : MÓNG CỌC ÉP 120 7.1 CÁC THÔNG SỐ CỦA CỌC 120 7.1.1 Chọn cọc ly tâm theo Catalogue 120 7.2 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG TÍNH TỐN MÓNG 121 7.2.1 Truyền tải sàn hầm 121 7.2.2 Tải trọng tính tốn 122 7.2.3 Tải trọng tiêu chuẩn 122 7.2.4 Cấu tạo cọc đài cọc 123 7.3 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỌC 123 7.3.1 Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu 123 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N 7.3.2 Sức chịu tải cọc theo cường độ đất (theo phương pháp Terzaghi Peck) 124 7.3.3 Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 126 7.4 TÍNH TỐN MĨNG M1 ( TRỤC 10-C) 129 7.4.1 Mơ hình kết cấu móng cơng trình – Dùng phần mềm SAFEv16 129 7.4.2 Chọn kích thước đài bố trí cọc 134 7.4.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 135 7.4.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 136 7.4.5 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 136 7.4.6 Kiểm tra độ lún móng 139 7.4.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 142 7.4.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) 142 7.4.9 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp 146 7.4.10 Tính tốn cốt thép đài móng 147 7.5 TÍNH TỐN MĨNG M2 ( TRỤC 9-D) 149 7.5.1 Sơ số lượng cọc 149 7.5.2 Chọn kích thước đài bố trí cọc 150 7.5.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 150 7.5.4 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm 152 7.5.5 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 152 7.5.6 Kiểm tra độ lún móng 155 7.5.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 158 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN 7.5.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) Error! Bookmark not defined 7.5.9 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp 162 7.5.10 Tính tốn cốt thép đài móng 162 7.6 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG M3 164 7.6.1 Sơ số lượng cọc 164 7.6.2 Chọn kích thước đài bố trí cọc 165 7.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 165 7.6.4 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 166 7.6.5 Kiểm tra độ lún móng 170 7.6.6 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 172 7.6.7 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) 172 7.6.8 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp 176 7.6.9 Tính tốn cốt thép đài móng 176 CHƯƠNG : CỌC KHOAN NHỒI 179 8.1 CÁC THÔNG SỐ CỌC KHOAN NHỒI 179 8.1.1 Vật liệu sử dụng 179 8.1.2 Chọn kích thước sơ 179 8.1.3 Nội lực tính móng 181 8.2 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC 181 8.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 181 8.2.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất (theo phương pháp Terzaghi Peck) 181 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN 8.2.3 Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 184 8.3 TÍNH TỐN MĨNG M1 ( TRỤC 10 – C) 187 8.3.1 Mơ hình kết cấu móng cơng trình – Dùng phần mềm SAFEv16 187 8.3.2 Xác định số lượng cọc 192 8.3.3 Chọn kích thước đài bố trí cọc 192 8.3.4 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 193 8.3.5 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 194 8.3.6 Kiểm tra độ lún móng 198 8.3.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 201 8.3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) 201 8.3.9 Tính tốn cốt thép cho đài móng 206 8.4 TÍNH TỐN MĨNG M2 ( TRỤC 9-D) 208 8.1 SƠ BỘ SỐ LƯỢNG CỌC 208 8.1.1 Chọn kích thước đài bố trí cọc 208 8.1.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 209 8.1.3 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 210 8.1.4 Kiểm tra độ lún móng 213 8.1.5 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 217 8.1.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) 217 8.1.7 Tính tốn cốt thép cho đài móng 222 8.2 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG M3 224 8.2.1 Sơ số lượng cọc 224 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN 8.2.2 Chọn kích thước đài bố trí cọc 225 8.2.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc cọc đơn (Theo phương pháp Phần Tử Hữu Hạn – Dùng phần mềm SAFEv16) 225 8.2.4 Kiểm tra ổn định đất đáy khối móng quy ước 226 8.2.5 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 233 8.2.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mô hình Winkler) 233 8.2.7 Tính tốn cốt thép cho đài móng 238 CHƯƠNG : LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 241 9.1 ĐIỀU KIỆN KỸ THUẬT 241 9.2 ĐIỀU KIỆN THI CÔNG VÀ THỜI GIAN THI CÔNG 241 9.2.1 Phương án ép cọc ly tâm ứng suất trước 241 9.3 ĐIỀU KIỆN KINH TẾ 241 9.4 CÁC ĐIỀU KIỆN KHÁC 242 9.5 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 242 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N CHƯƠNG : KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Theo thiết kế, dự án khu phức hợp bao gồm trung tâm thương mại, hộ cao cấp cao ốc văn phòng cho thuê Dự án Phúc n có 360 hộ với diện tích 68-220m2 100 văn phòng cho thuê Khu hộ cịn có cơng trình cơng cộng khác nhà trẻ, nhà hàng sân thượng, phòng tập thể dục hồ bơi ngồi trời, cơng viên xanh rộng 3.600 Dự án gồm 19 tầng tầng hầm , chiều cao tầng điển hình m Dự án nằm số 31-33 Phan Huy Ích, phường 15, quận Tân Bình, TP.HCM Chung cư Phúc Yên nằm khu đô thị quy hoạch phát triển hồn chỉnh Quận Tân Bình với sở hạ tầng xã hội phát triển gồm hệ thống siêu thị, ngân hàng, trường học, bệnh viện, cao ốc văn phịng Cơng trình nằm trục đường giao thông nên thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thơng ngồi cơng trình Đồng thời, hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho cơng việc thi cơng bố trí tổng bình đồ Hình 1-1- Mặt tổng thể tầng điển hình GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN +63.600 T AÀ N G 19 +60.300 T AÀ N G 18 +57.000 T AÀ N G 17 +53.700 T AÀ N G 16 +50.400 T AÀ N G 15 +47.100 T AÀ NG 14 +43.800 T AÀ N G 13 +40.500 T AÀ N G 12 +37.200 T AÀ N G 11 +33.900 T AÀ N G 10 +30.600 T AÀ NG +27.300 T AÀ NG +24.000 T AÀ NG +20.700 T AÀ NG +17.400 T AÀ NG +14.100 T AÀ NG +10.800 T AÀ NG +7.500 T AÀ NG +4.200 T Ầ NG ±0.000 -0.700 Hình 1-2- Mặt đứng cơng trình GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Bqu  Bm   Lc  tg  7.9   60  tg3.25o  14.61m   o Lqu  Lm   Lc  tg  19   60  tg3.25  17.81m Diện tích móng khối quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  14.6117.81  260.2m2  Trọng lượng móng khối quy ước Khối lượng đất móng khối quy ước Qd  Aqu   hi  i  260.2                 k Khối lượng đất bị đài cọc chiếm chỗ Qd.dc  n  A p   h i   i    Vd  0.82  12   (             )  5.64  (7.8 11 )  3854.98kN Khối lượng đài cọc bêtông cốt thép Qd.c  (n  Ap  Lc  Vd )   bt  (12  Trọng lượng móng khối quy ước  0.82  60  19  )  25  13337.79kN Qqu  Qd  Qd.c  Qd.dc  124545.17  13337.79  3854.98  134027.98kN  Kiểm tra điều kiện làm việc đàn hồi lớp đất móng khối quy ước Tải trọng quy bên đáy móng khối quy ước tc Nqu  Qqu  N tc  134027.98  62751.28  179191.95kN Độ lệch tâm theo phương X ex  M tc y tc N qu  140.29  7.83  104 m 179191.95 Độ lệch tâm theo phương Y ey  M tc x tc Nqu  21118.51  0.12m 179191.95  Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước tc max  tc N qu Aqu  (1   ex  e y 179191.95  7.83  104  0.12  )  (1   ) Lqu Bqu 260.2 17.81 14.61  722.79(kN / m ) GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 228 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH tc min  tc Nqu A qu  ex  e y 179191.95  7.83 10 4  0.12  (1   )  (1   ) Lqu Bqu 260.2 17.81 14.61  654.55(kN / m ) tc tc max  min 722.79  654.55 tb    688.67(kN / m2 ) 2 Cường độ tiêu chuẩn đáy cọc Theo Mục 4.6.9 , TCVN 9362 – 2012 [6] cường độ tiêu chuẩn đáy móng xác định theo công thức: R tc  m1  m2  (A b  II  B h  'II  D c  II  h ) k tc Trong m1, m2 hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 , TCVN 9362 – 2012 [6], lấy m1  1.2;m2  1.1 k tc : Hệ số tin cậy, lấy theo Mục 4.6.11 , TCVN 9362 – 2012 [6] lấy k tc  1.1 A, B, D hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14, TCVN 9362 – 2012 [6] ,phụ thuộc vào giá trị tính tốn góc ma sát lớp đất bên mũi cọc A  0.42    17.65  B  2.67 D  5.26  o b bề rộng đáy móng, b = 14.61m h: chiều sâu đặt móng so với cos quy định bị bạt đắp thêm, h = 62 m  'II : Là giá trị trọng lượng thể tích trung bình lớp đất phía độ sâu đặt móng  'II   hi  i  (             )  7.98kN / m3 12.63  16.1  5.7  10.8  6.1  8.67  hi  II : Là giá trị trọng lượng thể tích lớp đất phía độ sâu đặt móng  II  9.75kN / m3 cII : Là giá trị tính tốn lực dính đơn vị lớp đất phía độ sâu đặt móng c II  29.2kN / m h o : Chiều sâu đất Tầng Hầm, h o  6m 1.2  1.1  R tc  (0.42 4.61 9.75  2.67  62  7.98  5.26  29.2  9.75  6) 1.1  1771.11(kN / m )  Điều kiện ổn định GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 229 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N tc tc max  max  722.79(kN / m )  1.2  1771.11  2125.33(kN / m )  1.2  R tc   tc tc → Kiểm tra   min  654.55(kN / m )    tc  tc tc tc  tb  688.67(kN / m )  R  1771.11(kN / m )  tb  R  Đạt yêu cầu 8.2.4.1 Kiểm tra độ lún móng Xác định độ lún móng (Độ lún móng khối quy ước) theo Phương Pháp cộng dồn độ lún phân lớp đất nằm bên đáy móng Hình 8-40 : Sơ đồ tính lún theo phương pháp cộng lớp Trong h độ sâu đặt móng kể từ cao trình quy hoạch h ' độ sâu đặt móng kể từ cao trình bề mặt địa hình tự nhiên tc p   tb   tb áp lực thực tế trung bình đáy móng pd.z  bt z áp lực thân lớp đất độ sâu z (m) bên móng gây p0.z  igl  k0.z 0gl áp lực gây lún đáy móng độ sâu z (m), ứng với vị trí tính tốn bt bt áp lực thân  z , với gl  tb  0 (Áp lực gây lún vị trí bên đáy móng) k z.0 hệ số tính đến thay đổi theo độ sâu áp lực thêm đất, lấy theo Bảng C1, TCVN 9362 – 2012 [6] Đối với móng chữ nhật, phụ thuộc vào tỉ số l z b b Điều kiện dừng tính lún: ibt   igl Chia lớp đất bên đáy móng có bề dày trung bình , h i  Bqu  14.61  1.83(m) Chọn h = 1m Áp lực thân vị trí có độ sâu z(m) bên đáy móng khối quy ước Vị trí GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 230 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH 0bt   hi  i  12.63  5.64  16.1 7.24  5.7  9.15  10.8  8.7  6.1 9.87  8.67  9.75  478.65(kN / m2 ) Các vị trí cịn lại tính tốn tương tự, i  i 1  h i   i Áp lực gây lún đáy móng khối quy ước bt bt bt gl  tb  0  688.67  478.65  210.02(kN / m ) Các vị trí cịn lại tính tốn tương tự, igl  k0.i gl e1i  e2i hi   S   8(cm)  e1i - Áp lực ban đầu (do trọng lượng thân đất gây ra) lớp đất i:  vi'   v' (i 1) -Độ lún : S   Si   P1i   e1i - Áp lực lớp đất I sau xây dựng móng: P2  P1i   gli  e2i - Chọn mẫu HK1-UD30 (ở độ sâu 59.6-60 m) Bảng 8-16 : Bảng tra hệ số rỗng e P (kN / m2 ) Hệ số rỗng e 50 0.523 100 0.518 200 0.512 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 231 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN 400 0.507 800 0.496 1600 0.477 SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Bảng 8-17 : Tính tốn độ lún cho móng lõi thang M3 Lớp Độ sâu z Lqu/2 Bqu/2 Lớp phân Điểm Lqu/Bqu 2Z/Bqu kN/m3 tố (m) (m) (m) 0.0 8.91 7.31 1.22 0.00 05 09.75 01 09.75 1.5 8.91 7.31 1.22 0.21 zigl zibt (kN/m2) (kN/m2) 1.000 210.020 478.650 0.439 0.995 209.002 493.275 0.424 g 06 09.75 02 09.75 06 09.75 03 09.75 06 09.75 04 09.75 06 09.75 05 09.75 06 09.75 06 09.75 06 09.75 07 09.75 06 09.75 09.75 08 K0 zigl/zibt 1.5 8.91 7.31 1.22 0.21 0.995 209.002 493.275 0.424 3.0 8.91 7.31 1.22 0.41 0.966 202.882 507.900 0.399 3.0 8.91 7.31 1.22 0.41 0.966 202.882 507.900 0.399 4.5 8.91 7.31 1.22 0.62 0.906 190.198 522.525 0.364 4.5 8.91 7.31 1.22 0.62 0.906 190.198 522.525 0.364 6.0 8.91 7.31 1.22 0.82 0.823 172.822 537.150 0.322 6.0 8.91 7.31 1.22 0.82 0.823 172.822 537.150 0.322 7.5 8.91 7.31 1.22 1.03 0.731 153.577 551.775 0.278 7.5 8.91 7.31 1.22 1.03 0.731 153.577 551.775 0.278 9.0 8.91 7.31 1.22 1.23 0.641 134.663 566.400 0.238 9.0 8.91 7.31 1.22 1.23 0.641 134.663 566.400 0.238 10.5 8.91 7.31 1.22 1.44 0.559 117.313 581.025 0.202 10.5 8.91 7.31 1.22 1.44 0.559 117.313 581.025 0.202 12.0 8.91 7.31 1.22 1.64 0.486 102.018 595.650 0.171 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 232 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN P1 P2 (kN/m2) (kN/m2) 485.96 695.47 0.505 0.499 0.598 500.59 706.53 0.504 0.499 0.499 515.21 711.75 0.504 0.498 0.598 529.84 711.35 0.503 0.498 0.499 544.46 707.66 0.503 0.499 0.399 559.09 703.21 0.503 0.499 0.399 573.71 699.70 0.502 0.499 0.300 588.34 698.00 0.502 0.499 0.300 SVTH : MÃ MINH ĐỨC e1 e2 Si cm ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Sau ta phân chia lớp đất đến phân tố thứ ta có: 5 gl  102.018  510.09(kN )   '8  595.65(kN )  Vậy độ lún ổn định tâm móng e e S   Si   1i 2i hi  3.592cm   S   8(cm)  e1i  Vậy ta có tốn thỏa mãn điều kiện độ lún 8.2.5 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Ở móng lõi thang sinh viên dùng phần mềm SAFE 2016 để kiểm tra xuyên thủng đài móng Chọn Display  Show Punching Shear Design - Hình 8-41 : Giá trị kiểm tra xuyên thủng đài cọc Các giá trị hiển thị hình giá trị Pxt Ta thấy giá trị nhỏ 1, tức Pcx Pxt  Pcx Vậy ta không cần kiểm tra xuyên thủng cho đài cọc 8.2.6 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (Theo mơ hình Winkler) Xác định nội lực cọc Tính tốn kiểm tra tải trọng ngang theo mơ hình Winkler chương trình máy tính, việc mơ tả đất bao quanh cọc xem môi trường đàn hồi biến dạng tuyến tính, đặc trưng hệ số C z tăng dần theo chiều sâu Theo Phụ lục A, TCVN 10304 – 2014 [5] hệ số xác định theo cơng thức Cz  kZ c Trong k(kN/ m4 ) hệ số tỉ lệ, lấy phụ thuộc vào loại đất bao quanh cọc, Tra Bảng A.1 ,TCVN 10304 – 2014 [5] z độ sâu tiết diện cọc đất, nơi xác đinh hệ số nền, kể từ mặt đất móng cọc đài cao, kể từ đáy đài móng cọc đài thấp  c  hệ số điều kiện làm việc cọc đập lập Trong Đồ Án, sinh viên dùng phần mềm SAP2000 để xác định nội lực cọc đơn thiết kế cho móng Mơ hình cọc SAP2000 lị xo có độ cứng k si Chia lớp đất có chiều dài li  (1  2) m tính tốn gán lị xo cho lớp GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 233 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH Hệ số lị xo (Độ cứng lị xo) Lớp đất thứ i D  D   li diện tích xung quanh cọc  li với 2 Q Tải trọng ngang tính tốn tác dụng vào cọc Qc  max nc Q 494.8  41.23kN Tổ hợp tải có Qmax  494.8kN → Vậy Qc  max  nc 12 ksi  Cz  Tính tốn độ cứng lò xo cọc theo độ sâu Vị trí thứ – Tại Lớp đất 01 k  Z 4000 1   1333kN c D  0.8  3.14 ks1  Cz   l1  1333    3660kN 2 Cz  Bảng 8-18 : Tính tốn hệ số lị xo cho cọc 1.00 Hệ số tỷ lệ k (kN/m4) 4.000 Z Lớp Tên đất Hệ số tính tốn Czi = k*Z/gc (kN/m3) 1.333 Hệ số lò xo Ksi (kN/m) Bùn sét, trạng thái chảy Li (m) 2.0 Bùn sét, trạng thái chảy 2.0 3.00 4.000 4.000 10.080 Bùn sét, trạng thái chảy 2.0 5.00 4.000 6.667 16.800 Bùn sét, trạng thái chảy 2.0 7.00 4.000 9.333 23.520 Bùn sét, trạng thái chảy 2.0 9.00 4.000 12.000 30.240 Bùn sét, trạng thái chảy 2.0 11.00 4.000 14.667 36.960 Bùn sét, trạng thái chảy 0.63 12.32 4.000 16.420 13.034 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 13.63 4.000 18.173 45.797 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 15.63 4.000 20.840 52.517 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 17.63 4.000 23.507 59.237 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 19.63 4.000 26.173 65.957 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 21.63 4.000 28.840 72.677 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 23.63 4.000 31.507 79.397 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 25.63 4.000 34.173 86.117 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 2.0 27.63 4.000 36.840 92.837 Sét hữu cơ,trạng thái dẻo chảy 0.1 28.68 4.000 38.240 4.818 (m) GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 234 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN 3.360 SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Cát - Cát pha, xốp tới chặt vừa 2.0 29.73 7.000 69.370 174.812 Cát - Cát pha, xốp tới chặt vừa 2.0 31.73 7.000 74.037 186.572 Cát - Cát pha, xốp tới chặt vừa 1.7 33.58 7.000 78.353 167.833 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 35.43 12.000 141.720 357.134 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 37.43 12.000 149.720 377.294 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 39.43 12.000 157.720 397.454 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 41.43 12.000 165.720 417.614 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 43.43 12.000 173.720 437.774 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 0.8 44.83 12.000 179.320 180.755 Cát- cát pha trạng thái chặt 2.0 46.23 15.000 231.150 582.498 Cát- cát pha trạng thái chặt 2.0 48.23 15.000 241.150 607.698 Cát- cát pha trạng thái chặt 2.0 50.23 15.000 251.150 632.898 Cát- cát pha trạng thái chặt 0.1 51.28 15.000 256.400 32.306 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 52.33 16.000 279.093 703.315 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 54.33 16.000 289.760 730.195 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 56.33 16.000 300.427 757.075 Sét-sét pha dẻo cứng tới nửa cứng 2.0 Mơ hình cọc tính tốn SAP2000 58.33 16.000 311.093 783.955 Hình 8-42 : Mơ hình cọc gán lò xo SAP2000 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 235 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N Kiểm tra chuyển vị đầu cọc Theo mục 11.12, TCVN 10304 – 2014 [5] chuyển vị giới hạn thông thường theo kinh nghiệm thi thiết kế a gh  20mm = 2cm Xuất kết chuyển vị cọc SAP2000 Hình 8-43 : Chuyển vị cọc đơn móng M2 Chuyển vị đầu cọc a max  0.53cm  5.3mm Kiểm tra a max  5.3mm  [a]gh  20mm → Đạt yêu cầu Kiểm tra Moment đầu cọc Xuất kết Moment cọc SAP2000 GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 236 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Hình 8-44 : Momen cọc đơn móng M3 Dựa vào kết Hình 8.44 Moment gây uốn nứt lớn cho cọc là: M max  102.05kNm Quy đổi tiết diện cọc bê tông cốt thép hình trịn cọc bê tơng cốt thép hình vng tương đương theo Moment kháng uốn Moment kháng uốn cọc khoan nhồi  D3 Wtr  32 Moment kháng uốn cọc quy đổi hình vng Wcn  Xác định tiết diện cọc quy đổi b  h a3  6  D3 a  0.83 a     a  0.67m 32 32 Tính tốn cốt thép cho cọc có tiết diện (0.67  0.67) m M m   R  b  R b  b  h 02      m    0.5    b  R b  b  h M As  (cm2 ) As  (cm2 ) Rs    h0 Rs Giả thiết a  50mm , h  670  50  620mm m  102.05 106  0.03   R 0.9 14.5  670  6202      0.03  0.031    0.5   As  102.05 106  5.09cm2 0.9  365  0.9845  620 Diện tích cốt thép thiết kế ban đầu là: As  12  2.54  30.48cm Vậy cốt thép dọc cọc đủ khả chịu Moment uốn tải trọng ngang gây GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 237 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN Kiểm tra khả chịu cắt cọc Hình 8-45 : Lực cắt cọc đơn móng M3 Từ Hình 8-45 ta thấy Qmax = 41.23 kN Kiểm tra khả chịu cắt bêtông Qb0  b3  R bt  b  h  0.6  1.05  103  0.67  0.622  261.7kN Kiểm tra: Qmax  41.23kN  Q  261.7kN → Đạt u cầu gh 8.2.7 Tính tốn cốt thép cho đài móng Dựa vào kết phần mềm SAFEv16, kết nội lực đài móng theo dải nhịp dải nhịp thể Hình 8-35 Hình 8-36 Momen theo phương Y GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 238 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Hình 8-46 : Momen max theo phương Y Momen theo phương X Hình 8-47 : Momen max theo phương X Tính tốn cốt thép  Phương Y Cắt dải móng có bề rộng 1m tính tốn dầm có kích thước (b h) m  (1.0  2) m Giả thuyết a  50mm  h o  h  a  2000  50  1950(mm) b  1000mm, R b  17MPa, R s  365MPa Tính tốn điển hình cho dải có Moment theo phương Y có M  1543.583kNm m  1543.583 106 0.9 17 1000 19502  0.0265       m     0.0265  0.027 Diện tích cốt thép tính tốn GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 239 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH 0.027  0.9 17 1000 1950  22.07cm2  2207  0.113%  max  3.48% Kiểm tra: min  0.05%    1000 1950 Chọn thép 28a200 có As = 30.79 cm2 As   Phương X Tính tốn điển hình cho dải có Moment theo phương X có M  3646.385Nm m   106 0.9 17 1000 19502  0.063       m     0.063  0.065 Diện tích cốt thép tính tốn 0.065  0.9 17 1000 1950  52.95cm2  5295  0.27%  max  3.48% Kiểm tra: min  0.05%    1000 1950 Chọn thép 28a100 có As = 61.58 cm2 As  GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 240 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN CHƯƠNG : LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Để lựa chọn loại cọc hợp lý cần phải phân tích luận chứng kinh tế kỹ thuật toàn diện phương án thiết kế Nếu nhìn khả chịu lực cọc giá thành cọc mà bỏ qua lợi ích kinh tế tổng hợp cơng trình, xét đến tốc độ thi công mà bỏ qua ảnh hưởng mơi trường hiệu ích xã hội khơng thể chọn loại cọc thực hợp lý Hơn việc so sánh phương án phải đưa “hệ số rủi ro” so sánh Chẳng hạn phương án có lợi ích kinh tế lớn “hệ số rủi ro” cao cần phải xem xét Do việc chọn lựa phương án móng cịn phụ thuộc vào tiêu mà chủ đầu tư cần thiết đặt nặng Trong đồ án, sinh viên so sánh qua tiêu chi phí cho vật liệu so sánh điều kiện thi công, độ rủi ro thời gian thi công phương án 9.1 ĐIỀU KIỆN KỸ THUẬT Cả hai phương án đủ khả chịu tải trọng cơng trình truyền xuống, điều kiện độ lún điều kiện ổn định lún lệch móng thỏa Phương án móng cọc khoan nhồi đem lại hiệu tốt chịu tải trọng cơng trình, có tính ổn định cao q trình chịu tải trọng ngang 9.2 ĐIỀU KIỆN THI CÔNG VÀ THỜI GIAN THI CÔNG 9.2.1 Phương án ép cọc ly tâm ứng suất trước Lực ép cần thiết để ép: Pép = (1.5-2)QaTK Chọn Pép = 2Qa =2 x 2728.86 = 5457.72(kN), ta thấy Pép Đảm bảo cọc khơng bị vỡ q trình ép Lực ép lý thuyết máy ép cần thiết: Pmáy = 1.4xPép = 1.4x5457.72=7639.8 (kN) => Có thể tìm máy ép cọc Robot tự hành có lực ép tối đa lên tới 800 Nhận xét : Với điều kiện kỹ thuật thi công hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng Cọc ép ly tâm: thi công đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh thường gặp cố q trình thi cơng gặp phải đá ngầm, ép qua lớp đất cứng hay đất cát… Cọc khoan nhồi: thi công phức tạp cọc ép thi cơng qua lớp đất cứng, gặp cố q trình thi cơng khơng gây chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đại giúp cho việc thi cơng nhanh xác tránh rủi ro xảy trình thi cơng Độ xác khoan cọc nhồi theo phương thẳng đứng cao so với công nghệ ép cọc, trình ép cọc dể bị gãy cọc, cọc bị nghiêng, lệch tim cọc… 9.3 ĐIỀU KIỆN KINH TẾ Dựa vào kết thống kê ta nhận thấy Phương án móng cọc ép: Phương án móng cọc ép thi cơng đơn giản khơng địi hỏi kỹ thuật cao nên giá thành hạ thấp sức chịu tải không lớn tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế, lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn Thi cơng gặp khó khăn qua lớp cát, thời gian ép lâu Đối với công trình , chiều sâu chơn cọc sâu (cao độ -58.6m) ,cọc dài (17m) địa chất cơng trình yếu ,và tải trọng lớn nên dẫn đến khó khăn cho việc vận chuyển , cẩu lắp ,và ép cọc dẫn tới việc thời gian thi công lâu đội giá thành lên Ngoài việc cọc ép có số GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 241 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN lượng cọc nhiều nhiều so với cọc nhồi nên giá thành phương án cọc ép tăng lên Phương án móng cọc khoan nhồi: có giá thành thi cơng cao địi hỏi kỹ thuật cao, cơng nhân có tay nghề cao máy móc đại Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc khoan nhồi thường phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tĩnh cọc khoan nhồi phức tạp, công nghệ thi công cọc khoan nhồi địi hỏi trình độ kỹ thuật cao Đối với cơng trình , cọc khoan nhồi có chiều sâu chôn cọc so với phương án cọc ép không lớn ( 10m) , số lượng tim cọc giảm giá thành cơng trình 9.4 CÁC ĐIỀU KIỆN KHÁC Ngoài điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình cịn phải dựa vào nhiều yếu tố khác như: qui mô cơng trình, điều kiện thi cơng, phương pháp thi cơng, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn… 9.5 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện địa chất cụ thể ( TP.Cần Thơ) qui mô 17 tầng tầng hầm cơng trình, phương án cọc khoan nhồi phương án tối ưu hơn, có nhiều ưu điểm kĩ thuật, thi cơng, tiến độ kinh tế Vì đồ án sinh viên chọn phương án cọc khoan nhồi phương án móng cơng trình GVHD KC : NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang 242 GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC ... G 16 +5 0.400 T AÀ N G 15 +4 7.100 T AÀ NG 14 +4 3.800 T AÀ N G 13 +4 0.500 T AÀ N G 12 +3 7.200 T AÀ N G 11 +3 3.900 T AÀ N G 10 +3 0.600 T AÀ NG +2 7.300 T AÀ NG +2 4.000 T AÀ NG +2 0.700 T AÀ NG +1 7.400... NGUYỄN PHÚ CƯỜNG Trang GVHD NM : VÕ NGUYỄN PHÚ HUÂN SVTH : MÃ MINH ĐỨC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC N +6 3.600 T AÀ N G 19 +6 0.300 T AÀ N G 18 +5 7.000 T AÀ N G 17 +5 3.700 T... TRÌNH ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ PHÚC YÊN CHƯƠNG : KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Theo thiết kế, dự án khu phức hợp bao gồm trung tâm thương mại, hộ cao cấp cao ốc văn phòng cho thuê Dự án Phúc Yên