Đề 91 chung cư golden mansion 19f + 2b đồ án tốt nghiệp đại học

BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG MỤC LỤC KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Quy mơ cơng trình 1.1.2 Giao thơng cơng trình 1.1.3 Chức tầng 1.1.4 Giải pháp thơng thống 1.2 KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.2.1 Mặt đứng cơng trình 1.2.2 Mặt tầng hầm 1.2.3 Mặt tầng điển hình 1.2.4 Mặt cắt cơng trình CƠ SỞ THIẾT KẾ 2.1 NHIỆM VỤ THIẾT KẾ 2.1.1 Thiết kế kết cấu khung 2.1.2 Thiết kế kết cấu móng 2.2 TIÊU CHUẨN SỬ DỤNG 2.3 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.3.1 Tải trọng 2.3.2 Chuyển vị 2.3.3 Hệ kế cấu 2.3.4 Hệ kết cấu sàn 2.3.5 Kết luận hệ kết cấu chịu lực 11 2.4 LỰA CHỌN VẬT LIỆU 11 2.4.1 u cầu vật liệu sử dụng cho cơng trình 11 2.4.2 Chọn vật liệu sử dụng cho cơng trình 12 2.4.3 Lớp bê tông bảo vệ 13 2.5 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CHO CƠNG TRÌNH 13 2.5.1 Sơ tiết diện dầm 13 2.5.2 Sơ tiết diện vách 14 THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 3.1 MẶT BẰNG ĐÁNH SỐ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 17 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 17 3.2.1 Tĩnh tải 17 3.2.2 Hoạt tải 20 3.2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn .21 3.3 TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP CỔ ĐIỂN 22 3.3.1 Sơ đồ tính sàn 22 3.3.2 Nội lực ô sàn 24 3.3.3 Tính tốn cốt thép 29 3.3.4 Kiểm tra 29 3.3.5 Tính tốn cụ thể cho ô sàn S6 35 3.3.6 Tính tốn cốt thép cho tất ô sàn 41 3.4 TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN – SỬ DỤNG PHẦN MỀM SAFE V16.2.0 .50 3.4.1 Lý thuyết tính tốn 50 3.4.2 Sơ đồ tính .50 3.4.3 Mơ hình tính tốn 50 3.4.4 Xác định nội lực sàn 51 3.4.5 Tính tốn cốt thép 54 3.4.6 Kiểm tra vết nứt độ võng sàn 61 3.5 SO SÁNH GIỮA HAI PHƯƠNG PHÁP TÍNH TAY VÀ GIẢI BẰNG PHẦN MỀM SAFE 62 THIẾT KẾ CẦU THANG .63 4.1 CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC CỦA CẦU THANG 63 4.1.1 Cấu tạo cầu thang 63 4.1.2 Chọn kích thước cầu thang 63 4.1.3 Chọn kích thước dầm chiếu nghỉ, kích thước thang 65 4.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 66 4.2.1 Các lớp cấu tạo cầu thang 66 4.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 66 4.2.3 Tải trọng tác dụng lên thang 67 4.3 SƠ ĐỒ TÍNH .68 4.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG CẦU THANG 68 4.4.1 Phương pháp học kết cấu 69 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 4.4.2 Kiếm tra nội lực phần mềm SAP2000 70 4.4.3 Nhận xét kết 72 4.4.4 Xác định nội lực dầm chiếu nghỉ D3 73 4.5 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 74 4.5.1 Lý thuyết tính tốn 74 4.5.2 Tính tốn cốt thép cho thang 75 4.5.3 Tính tốn cốt thép cho dầm chiếu nghỉ 75 THIẾT KẾ KHUNG TRUC 6’ 77 5.1 NGUN TẮC TÍNH TỐN 77 5.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CƠNG TRÌNH 77 5.2.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn 77 5.2.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn 79 5.2.3 Tải trọng thang 79 5.2.4 Tải trọng thang máy 80 5.2.5 Thành phần tĩnh tải trọng gió 81 5.2.6 Thành phần động tải trọng gió 84 5.3 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 96 5.3.1 Các trường hợp tải trọng 96 5.3.2 Các trường hợp tổ hợp tải trọng tính toán 96 5.4 MƠ HÌNH CƠNG TRÌNH TRONG ETABS 98 5.4.1 Mơ hình tổng thể kết cấu cơng trình 98 5.4.2 Khai báo vật liệu tiết diện sử dụng 99 5.4.3 Khai báo trường hợp tải trọng 101 5.4.4 Khai báo trường hợp tổ hợp tải trọng 101 5.4.5 Gán tải trọng tác dụng lên cơng trình 102 5.4.6 Khai báo khối lượng tham gia dao động 104 5.4.7 Khai báo tuyệt đối cứng cho sàn 105 5.4.8 Chia nhỏ ô sàn 105 5.4.9 Gán tải trọng gió vào tâm cơng trình 105 5.4.10 Kiểm tra mơ hình 107 5.4.11 Giải mô hình 108 5.5 KIỂM TRA KẾT CẤU CÔNG TRÌNH 108 5.5.1 Kiểm tra chuyển vị ngang đỉnh cơng trình 108 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 5.5.2 Kiểm tra ổn định chống lật cơng trình 108 5.5.2 Kiểm tra chuyển vị lệch tầng 108 5.5.3 Kiểm tra võng cho dầm 110 5.6 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO DẦM – KHUNG TRỤC 6’ 113 5.6.1 Nội lực tính toán 113 5.6.2 Tính cốt thép dọc 114 5.6.3 Tính tốn cốt đai 128 5.6.4 Tinh cốt treo vị trí dầm phụ gác lên dầm 130 5.7 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP VÁCH - KHUNG TRỤC 6’ 133 5.7.1 Giới thiệu tổng quát 133 5.7.2 Lý thuyết tính tốn 133 5.7.3 Nội lực vách 139 5.7.4 Tính tốn cụ thể cho cho vách 139 5.7.5 Kết tính tốn thép vách khung trục 6’ 140 5.7.6 Tính tốn bố trí cốt đai cho vách 153 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 154 6.1 CẤU TẠO ĐỊA CHẤT 154 6.1.1 Địa điểm cơng trình 154 6.1.2 Cấu tạo địa chất 154 6.2 LÝ TUYẾT THỐNG KÊ 156 6.2.1 Xử lý thống kê địa chất để tính tốn móng 156 6.2.2 Phân chia đơn nguyên lớp đất 156 6.2.3 Thống kê đặc trưng tiêu chuẩn 156 6.2.4 Thống kê đặc trưng tính tốn 157 6.3 TÍNH TOÁN THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 159 6.3.1 Lớp 1: Sét dẻo cứng 159 6.3.2 Lớp 1a: Sét dẻo mềm 159 6.3.3 Lớp 2: Bùn sét 162 6.3.4 Lớp 3: Bùn sét pha cát 162 6.3.5 Lớp 4: Sét pha dẻo mềm 163 6.3.6 Lớp 4a: Sét pha dẻo cứng 164 6.3.7 Lớp 5: Sét dẻo mềm 164 6.3.8 Lớp 6: Cát pha dẻo 165 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CÔNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 6.3.9 Lớp 7: Sét nửa cứng 165 6.3.10 Lớp 7a: Sét pha dẻo 165 6.3.11 Lớp 8: Sét dẻo cứng 166 6.3.12 Lớp 9: Sét nửa cứng 166 6.3.13 Lớp 10: Sét dẻo mềm 166 6.3.14 Lớp 11: Sét dẻo cứng 166 6.3.15 Lớp 12: Sét cứng 167 6.3.16 Hiệu chỉnh số búa SPT 169 TÍNH TỐN MĨNG CỌC ÉP 172 7.1 CÁC THÔNG SỐ CỦA CỌC ÉP 172 7.1.1 Thông số cọc theo nhà sản xuất 172 7.1.2 Vật liệu sử dụng 173 7.1.3 Chọn kích thước sơ 173 7.2 TÍNH TỐN MĨNG M1 174 7.2.1 Nội lực tính tốn 174 7.2.2 Tính tốn sức chịu tải cọc 174 7.2.3 Tính tốn sơ số lượng cọc 183 7.2.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 184 7.2.5 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 186 7.2.6 Kiểm tra độ lún móng cọc 188 7.2.7 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker 192 7.2.8 Kiểm tra xuyên thủng 198 7.2.9 Tính cốt thép đài móng 199 7.3 TÍNH TỐN MĨNG M2 208 7.3.1 Chọn kích thước sơ 208 7.3.2 Nội lực tính tốn móng 208 7.3.3 Tính tốn sức chịu tải cọc 209 7.3.4 Tính tốn sơ số lượng cọc 209 7.3.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 210 7.3.6 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 211 7.3.7 Kiểm tra độ lún móng cọc 214 7.3.8 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker 218 7.3.9 Kiểm tra xuyên thủng 219 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 7.3.10 Tính cốt thép đài móng 220 7.3.11 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 221 7.4 TÍNH TỐN MĨNG LỖI THANG 226 7.4.1 Chọn kích thước sơ 226 7.4.2 Nội lực tính tốn móng 226 7.4.3 Tính tốn sức chịu tải cọc 227 7.4.4 Tính tốn sơ số lượng cọc 232 7.4.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 233 7.4.6 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 235 7.4.7 Kiểm tra độ lún móng cọc 238 7.4.8 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mô hình Winker 241 7.4.9 Kiểm tra xuyên thủng 242 7.4.10 Tính cốt thép đài móng 243 TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI 248 8.1 CÁC THÔNG SỐ CỦA CỌC KHOAN NHỒI 248 8.1.1 Vật liệu sử dụng 248 8.1.2 Chọn kích thước sơ 248 8.2 TÍNH TỐN MĨNG M1 248 8.2.1 Nội lực tính tốn 248 8.2.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 259 8.2.3 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 260 8.2.4 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 261 8.2.5 Kiểm tra độ lún móng cọc 263 8.2.6 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker 267 8.2.7 Kiểm tra xuyên thủng 271 8.2.8 Tính cốt thép đài móng 272 8.3 TÍNH TỐN MĨNG M2 275 8.3.1 Nội lực tính tốn móng 275 8.3.2 Tính tốn sức chịu tải cọc 276 8.3.3 Tính tốn sơ số lượng cọc 276 1.1.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 277 1.1.2 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 278 8.3.4 Kiểm tra độ lún móng cọc 280 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 1.1.3 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker 284 8.3.5 Kiểm tra xuyên thủng 285 8.3.6 Tính cốt thép đài móng 286 8.4 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG 290 8.4.1 Chọn kích thước sơ 290 8.4.2 Nội lực tính tốn móng 290 8.4.3 Tính tốn sơ số lượng cọc 295 8.4.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng 297 8.4.5 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước 298 1.1.4 Kiểm tra độ lún móng cọc 300 1.1.5 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker 303 8.4.6 Kiểm tra xuyên thủng 304 8.4.7 Tính cốt thép đài móng 306 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG DANH MỤC HÌNH Hình 1.1-Mặt đứng cơng trình trục 5’-13’ .2 Hình 1.2- Mặt đứng phụ cơng trình trục C-A Hình 1.3- Mặt tầng hầm Hình 1.4-Mặt tầng điển hình 3-19 Hình 1.5- Mặt cắt A-A Hình 1.6- Mặt cắt B-B Hình 2.1- Mặt bố trí vách cho sàn tầng điển hình 15 Hình 3.1 Mặt đánh số sàn tầng điển hình 17 Hình 3.2 Mặt cắt cấu tạo lớp sàn hộ 17 Hình 3.3 Mặt cắt cấu tạo lớp sàn nhà vệ sinh 17 Hình 3.4 Sơ đồ tính số ứng với sàn có liên kết ngàm cạnh 23 Hình 3.5 Mơ hình 3D xuất từ ETABS SAFE 50 Hình 3.6 Mặt gán tĩnh tải sàn tầng điển hình (kN/m2) 51 Hình 3.7 Mặt gán hoạt tải sàn tầng điển hình (kN/m2) 52 Hình 3.8 Dãy STRIP theo phương X bề rộng 1m 52 Hình 3.9 Dãy STRIP theo phương Y bề rộng 1m 52 Hình 3.10 Biểu đồ chuyển vị sàn (mm) 53 Hình 3.11 Biểu đồ Moment theo phương X (kN.m) 53 Hình 3.12 Biểu đồ Moment theo phương Y (kN.m) 53 Hình 3.13 Độ võng ô sàn SAFE (mm) 61 Hình 4.1 Mặt bẳng cầu thang 64 Hình 4.2 Mặt cắt cầu thang .65 Hình 4.3 Mặt cắt cấu tạo cầu thang 66 Hình 4.4 Sơ đồ tính vế thang .68 Hình 4.5 Sơ đồ tính vế thang .68 Hình 4.6 Sơ đồ tính vế thang .70 Hình 4.7 Sơ đồ tính vế thang .71 Hình 4.8 Biểu đồ moment vế thang 71 Hình 4.9 Biểu đồ lực cắt vế thang 72 Hình 4.10 Phản lực gối vế thang .72 Hình 4.11 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ .74 Hình 4.12 Biểu đồ moment dầm chiếu nghỉ 74 Hình 4.13 Biểu đồ lực cắt dầm chiếu nghỉ 74 Hình 5.1 Catalogue thông số thang máy 81 Hình Đồ thị xác định hệ số động lực  i 85 Hình 5.3 Sơ đồ tình consol có hữu hạn khối lượng tập trung 86 Hình 5.4 Sơ đồ tình tốn động lực tải trọng gió lên cơng trình 87 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Hình 5.5 Dạng dao động thứ – Theo phương X ( Mode ) 90 Hình 5.6 Dạng dao động thứ – Theo phương Z ( Mode ) 91 Hình 5.7 Dạng dao động thứ – Theo phương Y ( Mode ) 92 Hình 5.8 Mơ hình tổng thể kết cấu cơng trình 98 Hình 5.9 Mặt sàn tầng điển hình ETABS 99 Hình 10 Khai báo vật liệu sử dụng bêtông B30 99 Hình 5.11 Khai báo tiết diện dầm 400x80 100 Hình 5.12 Khai báo tiết diện sàn dày 140mm 100 Hình 5.13 Khai báo tiết diện vách 400mm 101 Hình 5.14 Khai báo trường hợp tải trọng 101 Hình 5.15 Khai báo trường hợp tổ hợp tải trọng 102 Hình 5.16 Trọng lượng lớp hoàn thiện cấu tạo lên sàn( kN/m2) 102 Hình 5.17 Trọng lượng tường tác dụng lên sàn ( kN/m2) 103 Hình 5.18 Tải trọng tường tác dụng lên dầm (kN/m) 103 Hình 5.19 Hoạt tải tác dụng lên sàn ( kN/m2) 104 Hình 5.20 Khai báo Mrss Source khối lượng tham gia dao dộng 104 Hình 5.21 Gán tâm cứng Diapharagms 105 Hình 22 Chia nhỏ sàn bách Mesh ảo 105 Hình 5.23 Thành phần tĩnh gió theo phương X (GTX) 106 Hình 5.24 Thành phần tĩnh gió theo phương Y (GTY) 106 Hình 5.25 Thành phần động gió theo phương X (GDX) 107 Hình 5.26 Thành phần động gió theo phương Y (GDY) 107 Hình 5.27 Mơ hình kBảng 1iểm tra khơng có lỗi 107 Hình 5.28 Khung trục 6' mơ hình etabs 114 Hình 5.29 Sơ đồ tính tốn cốt đai 130 Hình 5.30 Nội lực tác dụng lên vách 133 Hình 5.31 Chia vách thành phần tử nhỏ 134 Hình 5.32 Sơ đồ tính vách 136 Hình 5.33 Trình tự thiết lập biểu đồ tương tác 138 Hình 5.34 Biểu đồ tương tác 139 Hình 6.1 Mặt định vị hố khoan 154 Hình 7.1 Thơng số cọc bêtông ly tâm ứng suất trước 172 Hình 7.2 Thơng số tiết diện ngang cọc D800 174 Hình 7.3 Biểu đồ xác định hệ số p fL 180 Hình 7.4 Kích thước móng M1 184 Hình 7.5 Khai báo vật liệu cọc 193 Hình 7.6 Khai báo tiết diện cọc 194 Hình 7.7 Khai báo liên kết gối cố định mũi cọc 194 Hình 7.8 Khai báo liến kết ngàm trượt cho đầu cọc 195 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Hình 7.9 Khai báo độ cứng lò xo 195 Hình 7.10 Biểu đồ lực cắt đầu cọc Hình 7.11 Biểu đồ Moment đầu cọc .196 Hình 7.12 Biểu đồ lực cắt Hình 7.13 Biểu đồ Moent 196 Hình 7.14 Gán lực ngang đầu cọc 197 Hình 7.15 Chuyện vị đầu cọc 197 Hình 7.16 Tháp xuyên thủng đài móng M1 199 Hình 7.17 Xuất nội lực từ ETABS sang phần mềm SAFE 199 Hình 7.18 Chọn tầng tải trọng xuất sang SAFE 200 Hình 7.19 Import file F2K vào phần mềm SAFE 200 Hình 7.20 Khai báo vật liệu bêtông B30 .201 Hình 7.21 Khai báo chiều dày đài móng M1 201 Hình 7.22 Khai báo độ cứng lị xo 203 Hình 7.23 Đài móng gắn lị xo vị trí cọc .203 Hình 7.24 Khai báo trường hợp tải trọng 204 Hình 7.25 Kích thước bề rộng dãy STRIP 204 Hình 7.26 Bề rộng dãy STRIP theo phương X,Y .204 Hình 7.27 Chạy tốn .205 Hình 7.28 Moment (Combo Bao Max) theo dãy STRIP phương X 205 Hình 7.29 Moment (Combo Bao Min) theo dãy STRIP phương X 206 Hình 7.30 Moment (Combo Bao Max) theo dãy STRIP phương Y 206 Hình 7.31 Moment (Combo Bao Min) theo dãy STRIP phương Y 207 Hình 7.32 Thơng số tiết diện cọc ngang D800 208 Hình 7.33 Kích thước móng M2 209 Hình 7.34 Chuyện vị đầu cọc 219 Hình 7.35 Tháp xuyên thủng đài móng M2 220 Hình 7.36 Đài móng gắn lị xo vị trí cọc .222 Hình 7.37 Bề rộng dãy STRIP theo phương X,Y .223 Hình 7.38 Chạy toán .223 Hình 7.39 Moment (Combo Bao Max) theo dãy STRIP phương X 224 Hình 7.40 Moment (Combo Bao Min) theo dãy STRIP phương X 224 Hình 7.41 Moment (Combo Bao Max) theo dãy STRIP phương Y 225 Hình 7.42 Moment (Combo Bao Min) theo dãy STRIP phương Y 225 Hình 7.43Kết tính tốn đài móng M2 .226 Hình 7.44 Mặt móng lỗi thang .232 Hình 7.45 Đài cọc gắn lò xo 234 Hình 7.46 Phản lực đầu cọc MAX 234 Hình 7.47 Phản lực đầu cọc MIN 235 Hình 7.48 Chuyện vị đầu cọc 242 Hình 7.49 Tháp xuyên thũng lỗi thang 243 Hình 7.50 Đài cọc gắn lị xo 244 Hình 7.51 Bề rộng dãy STRIP theo phương X,Y .245 Hình 7.52 Moment( Combo Bao Max ) Theo dãy STRIP phương X .245 Hình 7.53 Moment ( Combo Bao Min ) Theo dãy STRIP phương X 245 MỤC LỤC BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 𝑄𝑛ℎ = 𝜂 × 𝑛 × 𝑅𝑐,𝑑 = 0.735 × 16 × 10997 = 129325(𝑘𝑁) > 𝑁 𝑡𝑡 = 128450(𝑘𝑁) Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm cọc 8.4.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng - Điều kiện kiểm tra ( theo mục 7.1.11 TCVN 10304 – 2014)  max   N c,d   R c,d n   N   c,d Trong đó:  Nc,d : trị tính tốn tải trọng nén tác dụng lên cọc  𝛾0 : hệ số điều kiện làm việc, kể đến yếu tố tăng mức độ đồng sử dụng móng cọc, lấy 𝛾0 = cọc đơn 𝛾0 = 1.5 móng nhiều cọc  𝛾𝑛 : hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình, lấy 1.2; 1.15; 1.1 tương ứng với tầm quan trọng cấp I, II, III (xem phụ lục F - TCVN 10304 – 2014) Với cơng trình 𝛾𝑛 = 1.5 - Chiều cao đài giả thiết: ℎ𝑑 = 2.2𝑚 - Trọng lượng tính tốn đài: 𝐺𝑑 = 𝑛𝛾𝑏𝑡 ℎ𝑑 𝐹𝑑 = 1.1 × (25 − 10) × 2.2 × (13.2 × 13.2) = 6325(𝑘𝑁) - Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta được:  N tt  N tt  G d M ttx  M x  Q y  h d M tty  M y  Q x  h d Bảng 8.19 Các lực từ chân cột dời trọng tâm đáy đài tt M ttx (kN) Trường hợp tải trọng  N (kN) M tty (kN) tu N max , M xtu , M , Q tu x , Qy -134775 -2876.12 502.1056 tu tu tu N tu , M max x , M y , Qx , Qy -111023 35762.21 7241.88 tu tu tu N tu , M x , M y , Qx , Q y -97243.2 -87234.8 -12357.4 tu tu N tu , M xtu , M max y , Qx , Qy -109700 -24858.6 3347.082 tu tu N tu , M xtu , M y , Qx , Q y -98566.1 -26613.9 -8462.59 - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc: max,min N c,d N tt M ttx yi M tty x i    n  n n  yi  xi2 i 1 i 1 Trong đó:   N tt : tổng lực tập trung   n : số lượng cọc đài x i , yi : tọa độ tim cọc thứ “i” cao trình đáy đài CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 297 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH  SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Mx ,My : moment uốn, tương ứng với trục trọng tâm x, y mặt cọc cao trình đài móng Bảng 8.20 Giá trị phản lực đầu cọc max xi yi N c,d N c,d Cọc x i2 yi2  x i2  yi2 -5.4 -5.4 29.16 29.16 8353.1 8493.8 -1.8 -5.4 3.24 29.16 8360.0 8486.8 1.8 -5.4 3.24 29.16 8367.0 8479.9 5.4 -5.4 29.16 29.16 8374.0 8472.9 -5.4 -1.8 29.16 3.24 8393.0 8453.9 -1.8 -1.8 3.24 3.24 8400.0 8446.9 1.8 -1.8 3.24 3.24 8407.0 8439.9 5.4 -1.8 29.16 3.24 8413.9 8433.0 259.2 259.2 -5.4 1.8 29.16 3.24 8433.0 8413.9 10 -1.8 1.8 3.24 3.24 8439.9 8407.0 11 1.8 1.8 3.24 3.24 8446.9 8400.0 12 5.4 1.8 29.16 3.24 8453.9 8393.0 13 -5.4 5.4 29.16 29.16 8472.9 8374.0 14 -1.8 5.4 3.24 29.16 8479.9 8367.0 15 1.8 5.4 3.24 29.16 8486.8 8360.0 16 5.4 5.4 29.16 29.16 8493.8 8353.1 1.15 𝑁 𝑀𝑎𝑥 = 8493.8(𝑘𝑁) ≤ 𝑅𝑐,𝑑 = × 10997 = 10997(𝑘𝑁) => { 𝑐,𝑑 1.15 𝑀𝑖𝑛 𝑁𝑐,𝑑 = 8353.1(𝑘𝑁) > => Vậy cọc đạt yêu cầu khả chịu tải 8.4.5 Kiểm tra ứng suất móng khối quy ước - Xác định móng khối quy ước:  Chiều rộng móng khối quy ước: 𝜑𝑡𝑏 6° 50′ 𝐵𝑞𝑢 = 𝑋 + ∑ 𝑙𝑖 × tan ( ) = 12 + × (75 − 8.7) × tan ( ) = 16(𝑚) 4 Với X = 12m khoảng cách hai mép cọc biên theo phương X  Chiều rộng móng khối quy ước: 𝜑𝑡𝑏 6° 50′ 𝐿𝑞𝑢 = 𝑌 + ∑ 𝑙𝑖 × tan ( ) = 12 + × (75 − 8.7) × tan ( ) = 16(𝑚) 4 Với Y = 12m khoảng cách hai mép cọc biên theo phương Y  Diện tích móng khối quy ước: 𝐴𝑞𝑢 = 𝐵𝑞𝑢 × 𝐿𝑞𝑢 = 16 × 12 = 256(𝑚2 ) - Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đáy móng:  Trọng lượng đất bêtơng từ đáy móng trở lên: 𝑊1 = 𝛾𝑡𝑏 𝐴𝑞𝑢 ℎ𝑑 = (22 − 10) × 256 × 2.2 = 6758(𝑘𝑁)  Trọng lượng đất móng khối quy ước từ đáy móng trở xuống mũi cọc ( không kể trọng lượng thân cọc) với  i' tính tốn TTGH II cận dưới: ′ 𝑊2 = (𝐴𝑞𝑢 − 𝑛𝐴𝑏 )𝐿𝑐 𝛾𝑡𝑏 = (256 − 16 × 1.13) × (75 − 8.7) × 7.97 = 125720(𝑘𝑁) CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 298 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH Lớp (m)   i' li  i' li  i' li SVTH: HUỲNH NHẤT LONG (kN / m ) (kN / m )  li (kN / m ) (m)  'tb   i' li  li (kN / m3 ) 1a 1a 10 11 12 0.32 17.91 5.73 2.08 7.91 16.45 16.1 5.78 93.06 21.5 7.56 162.54 9.18 55.08 608.26 75 7.97 9.5 19.00 8.2 24.60 5.5 7.8 42.90 5.5 9.29 51.10 13 10.6 137.8  Trọng lượng cọc (có xét đến đẩy tồn cọc nằm mực nước ngầm): 𝑊3 = 𝑛𝐴𝑐 𝐿𝑐 (𝛾𝑏𝑡 − 𝛾𝑤 ) = 16 × 1.13 × (75 − 8.7) × (25 − 10) = 17981(𝑘𝑁)  Tổng khối lượng móng khối quy ước: 𝑊𝑞𝑢 = 𝑊1 + 𝑊2 + 𝑊3 = 6758 + 125720 + 17981 = 150459(𝑘𝑁) - Tải trọng quy đáy móng khối quy ước: 𝑡𝑐 ∑ 𝑁𝑞𝑢 = 𝑁 𝑡𝑐 + 𝑊𝑞𝑢 = 111696 + 150459 = 262155(𝑘𝑁) tc N qu M tc M tc  x,qu y,qu     Nqutc tc 6M x,qu 6M tc y,qu    Wqu Wqu Bqu  Lqu Bqu  Lqu Bqu  L2qu 262155 × 2454.54 × 2380.82 𝑡𝑐 ⇒ 𝑃𝑚𝑎𝑥 = + + = 1031(𝑘𝑁) 256 162 × 16 16 × 162 262155 × 2454.54 × 2380.82 𝑡𝑐 ⇒ 𝑃𝑚𝑖𝑛 = − − = 1017(𝑘𝑁) 256 162 × 16 16 × 162 1031+1017 𝑡𝑐 ⇒ 𝑃𝑡𝑏 = = 1024(𝑘𝑁) - Sức chịu tải đất đáy móng khối quy ước: (Tính theo Mục 4.6.9 TCVN 9362 – 2012) tc Pmax,min A qu R IItc  m1m2 (A.Bqu  II  h i  'II B cII D) k tc  Tính toán cụ thể: - Đất mũi cọc: Lớp 12 có   II  20.6(kN / m3 )  cII  49.2(kN / m )   1834 '  II  m1  m2  k tc   m1m2 1 k tc A  0.45   II  1834'  B  2.82 (tra Bảng 14 TCVN 9362 – 2012) D  5.41  CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 299 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG  ∑ ℎ𝑖 𝛾𝐼𝐼′ = 608.26(𝑘𝑁⁄𝑚2 ) ứng suất có hiệu (áp lực) trọng lượng thân đất gây mũi cọc Độ sâu  i' h i  i'   i' h i Lớp Chiều dài đất Từ (m) Đến(m) đoạn cọc hi (kN / m3 ) (kN / m2 ) (kN / m2 ) 1a 1a 10 11 12 -0.32 0.32 17.91 5.73 -0.32 -2.4 2.08 7.91 16.45 -2.4 -18.5 16.1 5.78 93.06 -18.5 -40 21.5 7.56 162.54 -40 -46 9.18 55.08 608.26 -46 -48 9.5 19.00 -48 -51 8.2 24.60 -51 -56.5 5.5 7.8 42.90 -56.5 -62 5.5 9.29 51.10 -62 -75 13 10.6 137.8 𝑚 𝑚 ⇒ 𝑅𝐼𝐼𝑡𝑐 = (𝐴 𝐵𝑞𝑢 𝛾𝐼𝐼 + ℎ𝑖 𝛾𝐼𝐼′ 𝐵 + 𝑐𝐼𝐼 𝐷𝑑) 𝑘𝑡𝑐 1×1 = × [0.45 × 16 × (20.6 − 10) + 608.26 × 2.82 + 49.2 × 5.41] = 2058(𝑘𝑁⁄𝑚2 ) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 1031(𝑘𝑁) ≤ 1.2𝑅𝐼𝐼𝑡𝑐 = 1.2 × 2058 = 2470(𝑘𝑁) 𝑡𝑐 Vậy ta có :{𝑃𝑚𝑖𝑛 = 1017(𝑘𝑁) > (Thỏa mãn) 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 = 1024(𝑘𝑁) < 𝑅𝐼𝐼 = 2058(𝑘𝑁) 1.1.4 Kiểm tra độ lún móng cọc Độ lún móng riêng lẽ theo sơ đồ tính tốn dạng lớp dàn hồi biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn H, xác định theo công thức: 𝑛 𝑆 =𝑏×𝑝×𝑀×∑ 𝑘𝑖 − 𝑘𝑖−1 ≤ [𝑆] 𝐸𝑖 Trong         b chiều rộng móng hình chữ nhật hay đường kính móng trịn ; p áp lực trung bình đất đáy móng ; M hệ số điều chỉnh theo bảng C.2 phụ thuộc vào m ; m tỷ số chiều dày lớp dàn hồi H chiều rộng bán kính móng chiều rộng 10 đến 15m; n số lớp phân chia theo tính chịu nén phạm vi lớp đàn hồi H; k hệ số xác dịnh theo bảng C.3 lớp i, phụ thuộc vào hình dáng đáy móng, tỷ số cạnh móng chữ nhật n = l / b tỷ số độ sâu lớp z với nửa chiều rộng móng m = 2z / b hay bán kính m = z / r ; 𝐸𝑖 = mô đun biến dạng lớp đất thứ i [𝑆]: Độ lún cho phép tra theo (Phụ lục E – TCVN 10304:2014) lấy [S]=10cm CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 300 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Chiều dày tính tốn lớp biến dạng tuyến tính H móng theo Mục C.1.9 TCVN 9362:2012 có 𝐵𝑞𝑢 > 10𝑚 chọn tới lớp có mơ đun biến dạng E > 10000Kpa xác định theo công thức: 𝐻𝑡𝑡 = 𝐻𝑜 + 𝑡 + 𝑏 = + 0.15 × 16 = 11.4𝑚 Với 𝐻𝑜 t 9m 0.15 sét  Xác định tỷ số 𝑚′ 2𝐻𝑡𝑡 × 11.4 𝑚′ = = = 1.425 => 𝑀 = 0.9 𝑏 16  Ứng suất mũi cọc 𝑡𝑐 ∑ 𝑁𝑞𝑢 262155 𝑡𝑐 𝜎𝑡𝑏 = = = 1024(𝑘𝑁⁄𝑚2 ) 𝐴𝑞𝑢 256  Ứng suất trọng lượng thân đất đáy móng khối quy ước (TTGH II cận dưới): 𝜎𝑏𝑡 = 608.26(𝑘𝑁⁄𝑚2 )  Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước 𝑡𝑐 𝜎𝑔𝑙 = 𝜎𝑡𝑏 − 𝜎𝑏𝑡 = 1024 − 608.24 = 415.76(𝑘𝑁⁄𝑚2 )  Ứng suất trọng lượng thân đất độ sau Z: 𝑧 𝜎𝑏𝑡 = 𝜎𝑏𝑡 + 𝛾 × ℎ𝑖  Ứng suất gây lún độ sâu Z: 𝑧 𝜎𝑔𝑙 = 𝜎𝑔𝑙 × 𝐾𝑜 𝐾𝑜 : hệ số tính đến thay đổi theo độ sâu áp lực thêm đất lấy theo Bảng C.1 (TCVN 9362:2012)  Chia lớp đất mũi cọc thành lớp nhỏ có bề dầy nhỏ : 0.4𝐵𝑞𝑢 = 0.4 × 16 = 6.4(𝑚) CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 301 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Bảng 8.21 Tính lún móng lỗi thang Vị trí Chiều dày hi(m) 0 Độ sâu Zi (m) i L qu (kN / m ) 10.6 𝑍 2𝑍 𝐵 Bqu 𝐾𝑖 𝐵 0 Si (m) 𝑧 ( 𝑧 ( 𝑘𝑁⁄𝑚2 ) 𝜎𝑏𝑡 𝑘𝑁⁄𝑚2 ) 𝜎𝑔𝑙 𝐾𝑜 1024 415.76 0.0305 6.4 -6.4 10.6 0.8 0.4 0.195 0.958 1091.84 410.8 0.0281 6.4 -12.8 10.6 1.6 0.8 0.375 0.793 1159.68 325.7 0.0184 6.4 -19.2 10.6 2.4 1.2 0.493 0.596 1227.52 194.1 0.012 6.4 -25.6 10.6 3.2 1.6 0.57 0.44 1295.36 85.2 0.0081 6.4 -32 10.6 0.622 0.325 1363.2 27.7 ∑ 𝑠 = 0.09723  Tại z =-32m, ta có 𝜎𝑔𝑙 = 27.7(𝑘𝑁⁄𝑚2 ) < 0.1𝜎𝑔𝑙 = 0.1 × 415.76 = 41.57(𝑘𝑁⁄𝑚2 ) => Dừng tính lún Kiểm tra độ lún theo phương pháp tổng phân tố, ta có kết sau: S =0.09723(𝑚) = 9.723(𝑐𝑚) < [𝑆] = 10𝑐𝑚 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 302 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 1.1.5 Kiểm tra cọc chịu tải ngang theo mơ hình Winker - Ta lấy tổ hợp nội lực có lực xơ ngang lớn để kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: Trường hợp tải trọng tu N tu , M xtu , M , Q max x , Qy N tt M tty M ttx -104698.1 35847 -2457 Q ttx Q tty 4408.7 -38.63 Qmax  (Qttx )2  (Qtty )2 4409 N tu , M xtu , M , Q xtu , Q max y -103375.3 25035 3363.1 -7.267 80.117 80.45 - Lực ngang tác dụng lên cọc ( xem móng tuyệt đối cúng cọc chịu tải tác dụng ngang moment): 𝑄 4409 𝐻𝑜𝑡𝑐 = 𝑚𝑎𝑥 = = 240(𝑘𝑁) 𝑛×1.15 16×1.15 (Với n số cọc đài) - Khi tính tốn cọc chịu tải ngang, đất xung quanh cọc xem mơi trường đàn hồi dạng tuyến tính đặc trưng hệ số Cz (theo mơ hình Winkler) Hệ số Cz đất tính tốn theo cơng thức: Cz  - - - - kz (Phụ lục A, mục A.2 TCVN 10304 – 2014) c Trong đó:  z : độ sâu tính từ đáy đài tiết diện cọc đến hết lớp đất thứ “i"   c : hệ số điều kiện làm việc (đối với cọc làm việc độc lập  c   k: hệ tỷ lệ, tra bảng theo A.1 TCVN 10304 – 2014 Nhận xét:  Do Cz thay đổi tuyến tính theo độ sâu z, để thuận tiện q trình mơ hình SAP2000, ta lấy giá trị trung bình Cz lớp đất để tính cho độ cứng lị xo  Chọn khoảng cách lò xo x  0.1m Độ cứng lò xo: Ki  Cz,i  Ai (với A i diện tích hai lị xo) Diện tích lị xo: 𝐴𝑖 = 1.2 × 0.1 = 0.12(𝑚2 ) Bảng 22 Tính độ cứng lị xo cho lớp đất Độ cứng Bề dày Độ sâu Cz ki Lớp Trạng thái Ki (m) z(m) Bùn sét, dẻo cứng 18000 14.4 14.4 84600 8460 Bùn sét pha, dẻo 12000 21.5 35.6 mềm 142400 14240 Sét pha, dẻo mềm 12000 41.6 166400 16640 Sét, nửa cứng 18000 43.6 261600 26160 Sét, dẻo cứng 18000 46.6 279600 27960 10 Sét dẻo mềm 12000 5.5 52.1 208400 20840 11 Sét dẻo cứng 18000 5.5 57.6 345600 34560 Dùng phần mềm SAP2000 để xác định moment, lực cắt, chuyển vị góc xoay đầu cọc: ( Trình tự mơ hình thực tương tự phần móng M1 cọc khoan nhồi) Giá trị nội lực:  Lực cắt lớn nhất: Qmax  104.3(kN)  Moment lớn nhất: M max  154.9(kN.m) CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 303 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG - Kiểm tra chuyển vị đầu cọc: Hình 8.26 Chuyện vị đầu cọc (m)  Chuyển vị lớn nhất: x  4.4 104 m  0.044cm  Chuyển vị cho phép: gh  2cm (Theo mục 11.12 TCVN 10304 -2014)  So sánh: x  0.044cm  gh  2cm => Cọc đảm bảo điều kiện chuyển vị - Góc xoay:   ( Đảm bảo điều kiện chống xoắn cho cơng trình) - Kiểm tra điều kiện bêtông chịu cắt:  Giá trị lực cắt lớn (từ SAP2000): Qmax  104.3(kN)  Tiết diện cọc hình vành khuyên, để đơn giản trình tính tốn, ta quy đổi tiết diện hình vng có cạnh: = √𝐴𝑡𝑟𝑜𝑛 = √ 𝜋𝐷2 =√ 𝜋×1.22 = 1.06(𝑚)  Khả chịu cắt bêtông :  𝑄𝑏0 = 0.5𝜑𝑏4 (1 + 𝜑𝑛 )𝑅𝑏𝑡 𝑏ℎ𝑜 = 0.5 × 1.5 × 1.65 × 1060 × 1060 = 1390455(𝑁) = 1390(𝑘𝑁) Trong đó: b4  1.5 : bê tông nặng n  : tiết diện chữ nhật So sánh: 𝑄𝑏0 = 1390(𝑘𝑁) > Q max = 104.3(kN)=> Vậy bêtông đủ khả chịu cắt 8.4.6 Kiểm tra xuyên thủng - Tác nhân gây xuyên thủng đài cọc phản lực cọc nằm đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc nằm đáy tháp xun thủng khơng cần kiểm tra xuyên thủng - Tháp xuyên thủng xuất phát từ mép vách mở rộng phía góc 45 Bxt  b v  2h  X L xt  h v  2h  Y - Điều kiện kiểm tra xuyên thủng:  - Trong đó:  b v , h v : kích thước tiết diện vách  h : chiều cao làm việc đài móng Chọn lớp bêtơng bảo vệ: 𝑎 = 150𝑚𝑚 => ℎ0 = ℎ − 𝑎 = 2200 − 150 = 2050𝑚𝑚  X = 12m : khoảng cách hai mép biên cọc theo phương X  Y = 12m : khoảng cách hai mép biên cọc theo phương Y - Kích thước đáy tháp xun thủng: CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 304 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 𝐵𝑥𝑡 = 𝑏𝑣 + 2ℎ𝑜 = 0.65 + 2.8 + × 2.05 = 7.55 < 𝑋 = 12𝑚 𝐿𝑥𝑡 = ℎ𝑣 + 2ℎ𝑜 = 9.4 + × 2.05 = 13.5 > 𝑌 = 12𝑚 Vì phần nằm ngồi tháp xun thủng nên ta tính tồn xun thủng { Hình 8.27 Tháp xun thủng móng lỗi thang - Dưới tác dụng lực dọc, chiều cao đài cọc không đủ bị xuyên thủng Để không bị xuyên thủng chiều cao đài phải thỏa mãn điều kiện sau: Pxt  Pcx  Pxt : lực gây xuyên thủng  Pcx : lực chống xuyên thủng - Lực gây xuyên thủng xác định: Pxt  N tt   Pi(xt) Trong đó:  N tt : lực dọc tính tốn chân vách ( lấy tổ hợp N max )  Pi(xt) : phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng lực dọc gây ( không xét đến moment, lực ngang, trọng lượng thân đài đất đài) - Lực chống xuyên thủng chia hai trường hợp (Theo điều 6.2.5.4 TCVN 5574 – 2012)  Trường hợp 1: Khi cọc nằm đáy lớn tháp xuyên thủng: Pcx  R bt u m h  Trường hợp 2: Khi đáy lớn tháp xuyên 45 bao phủ phần đầu cọc: CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 305 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Pcx  R bt u m h h0 Trong đó: o  : hệ số lấy bêtông nặng   o R bt : cường độ chịu kéo tính tốn bêtơng B30, o h o : chiều cao làm việc đài móng, ℎ0 = ℎ − 𝑎 = 2000 − 150 = 1850𝑚𝑚 o c: khoảng cách từ mép vách đến mép cọc o u m : giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vị chiều cao làm việc tiết diện: u m  2(h v  b v  2c)  Tính toán cụ thể: - Lực gây xuyên thủng cọc nằm ngồi tháp xun thủng phản lực đầu cọc cọc : Pxt   Nc,di ( giá trị Ncd,i lấy mục 7.3.4) Tên cọc Nc,di (kN) Pxt   Nc,di (kN) 8353.1 8360.0 8367.0 8374.0 8393.0 8400.0 8407.0 8413.9 134775.1 8433.0 10 8439.9 11 8446.9 12 8453.9 13 8472.9 14 8479.9 15 8486.8 16 8493.8 - Lực chống xuyên thủng: Trường hợp cọc nằm tháp xuyên thủng: Pcx  R bt u m h 𝑃𝑐𝑥 = × (1.2 × 103 ) × × 49.3 × 2.05 = 242556(𝑘𝑁) 𝑃𝑐𝑥 = 24255(𝑘𝑁) > 𝑃𝑥𝑡 = 134775.1(𝑘𝑁) Kết luận đài móng đảm bảo điều kiện chống xuyên thủng 8.4.7 Tính cốt thép đài móng Sử dụng phần mềm SAFEv16 để tính tốn cốt thép đài móng vách cứng Trình tự tính tốn tình bày sau: (Các bước mơ hình thực giống phần tính móng M1 cọc ép) - Bước 1: Xuất nội lực từ ETABS sang phần mềm SAFE - Bước 2: Khởi dộng phần mềm SAFE, import file (.F2K) - Bước 3: Khai báo vật liệu bêtơng B30 chiều cao đài móng ℎ𝑑 = 2𝑚 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 306 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH - SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Bước 4: Khai báo độ cứng cọc (Giá trị độ cứng lò xo cọc gán với giá trị tính tốn móng M1 cọc khoan nhồi) 𝑃𝑡𝑘 10997 𝐾= = = 379.2(𝑘𝑁⁄𝑚𝑚 ) 𝑠 0.029 Hình 8.28 Đài móng gắn lị xo vị trí cọc - Bước 5: Khai báo lại trường hợp tổ hợp tải trọng (vì file xuất từ bên ETABS qua không chứa Combo khai báo trước đó) - Bước 6: Vẽ dãy STRIP có bề rộng 1m mặt đài Hình 8.29 Bề rộng dãy STRIP theo phương X,Y - Bước 7: Chạy toán ( Vào Run -> Run Analysis $ Design bấm phím F5) - Bước 8: Xuất giá trị moment để tính tốn cốt thép cho đài móng CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 307 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Hình 8.30 Moment ( Combo Bao Max ) Theo dãy STRIP phương X Hình 8.31 Moment ( Combo Bao Min ) Theo dãy STRIP phương X CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 308 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG Hình 32 Moment ( Combo Bao Max ) Theo dãy STRIP phương Y Hình 8.33 Moment ( Combo Bao MIN ) Theo dãy STRIP phương Y - Bước 9: Tính tốn cốt thép cho đài móng  Cắt dãy móng có bề rộng b  1m tính tốn dầm có kích thước: (𝑏 × ℎ = 1000 × 2200)𝑚𝑚  Giả thuyết: 𝑎 = 150𝑚𝑚 => ℎ𝑜 = ℎ − 𝑎 = 2200 − 150 = 2050𝑚𝑚 𝑅𝑏 = 17 𝑀𝑃𝑎, 𝑅𝑠 = 365 𝑀𝑃𝑎 o Tính tốn cốt thép phương X : (thép lớp dùng moment Combo BAO Max)  Tính tốn cốt thép điển hình cho dãy theo phương X có: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 4912.3(𝑘𝑁 𝑚) 4912.3 × 106 𝛼𝑚 = = 0.069 × 17 × 1000 × 20502 𝜉 = − √1 − × 0.069 = 0.071 0.071 × 17 × 1000 × 2050 𝐴𝑠 = = 6808𝑚𝑚2 365  Kiểm tra CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 309 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH  μmin = 0.05 < μtt = SVTH: HUỲNH NHẤT LONG 6808 1000×2050 = 0.33% < μmax = 2.52% → Chọn thép Ø30a100 có 𝐴𝑠 = 7069𝑚𝑚 có 𝜇𝑐 = 7069 1000×2050 = 0.34% Bảng 8.23 Kết tính thép cho đài móng lỗi thang Phương Combo Cạnh X Cạnh Y BAO MAX BAO MIN BAO MAX BAO MIN Vị trí Lớp Lớp Lớp Lớp M (kN.m)   tt As Chọn thép A sc c (mm2 ) (%) (mm ) (%) Bố trí 4912.3 0.069 0.071 6808 0.33 Ø30a100 7069 0.34 -2390.7 0.033 0.034 3250 0.16 Ø22a100 3800 0.19 3843.1 0.054 0.055 5282 0.26 Ø28a100 6158 0.30 -2948.5 0.041 0.042 4025 0.20 Ø25a100 4909 0.24 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 310 BÁO CÁO THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH SVTH: HUỲNH NHẤT LONG TÀI LIỆU THAM KHẢO Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Kết cấu bê tơng cốt thép (Phần cấu kiện bản), Hà Nội: NXB Khoa học kỹ thuật, 2008 Bộ Xây Dựng, TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2012 Bộ Xây Dựng, TCVN 10304 : 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2014 Bộ Xây Dựng, TCXD 2737 : 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, Hà Nội: NXB Xây dựng, 1995 TCVN 229 – 1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 – 1995 TCXD 195-1997 Nhà Cao Tầng - Thiết Kế Cọc Khoan Nhồi TCVN 198-1997 Nhà cao tầng Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối TCVN 9362 - 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình Nguyễn Đình Cống, Sàn sườn bê tơng tồn khối, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2008 10 Võ Phán Phan Lưu Minh Phượng, Cơ học đất, Hà Nội: NXB Xây dựng, 2011 11 Võ Phán Hồng Thế Thao, Phân tích tính tốn móng cọc, TPHCM: NXB Đại học quốc gia, 2012 12 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép tập (các cấu kiện đặc biệt), TP Hồ Chí Minh: NXB Đại học Quốc Gia, 2008 13 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, Hà Nội: NXB Xây Dựng, 2011 14 Nền Móng - Châu Ngọc Ẩn (NXB đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh) 15 Nền Móng – Lê Anh Hồng ( NXB xây dựng Hà Nội 2004) 16 Tiêu Chuẩn Mỹ ACI 318-2014 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Trang 311 ... 61.88 m2 2BS-1 GM1-11 70.27 m2 2BL-1 GM1-02 62.79 m2 2BS-1 GM1-03 97.60 m2 3BL-2 GAS T? PCCC HÀNH LANG GM1-09 79.49 m2 3BS-2 GM1-07 70.02 m2 2BL-1 GM1-08 70.35 m2 2BL-1 GM1-06 70.02 m2 2BL-1 HÀNH... xo 195 Hình 7.10 Biểu đồ lực cắt đầu cọc Hình 7.11 Biểu đồ Moment đầu cọc .196 Hình 7.12 Biểu đồ lực cắt Hình 7.13 Biểu đồ Moent 196 Hình 7.14 Gán lực ngang đầu cọc 197... GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 Quy mơ cơng trình Dự án hộ Golden Mansion toạ lạc số 119 Phổ Quang, phường 9, quận Phú Nhuận, TP HCM Golden Mansion quận Phú Nhuận sở hữu vị trí chiến lược toạ