Đề 57 cao ốc 19f + 1b đồ án tốt nghiệp đại học

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B MỤC LỤC KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH QUY MƠ CƠNG TRÌNH THIẾT KẾ SƠ BỘ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ LỰA CHỌN KẾT CẤU PHẦN THÂN  Giải pháp kết cấu phần thân  Giải pháp kết cấu theo phương ngang GIẢI PHÁP VẬT LIỆU  Lớp bê tông bảo vệ CHỌN SƠ BỘ VÀ BỐ TRÍ TIẾT DIỆN CỘT DẦM SÀN  Nguyên tắc bố trí hệ kết cấu  Lựa chọn sơ kích thước tiết diện cấu kiện THIẾT KẾ SÀN PHẲNG BÊ TƠNG CỐT THÉP, SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH ( TẦNG ) 11 MẶT BẰNG KẾT CẤU SÀN 11 THÔNG SỐ THIẾT KẾ 11  Vật liệu 11  Kích thước sơ 12 Tải trọng tác động 12  Tĩnh tải 12  Tải trọng tường sàn 13  Hoạt tải 13 Xác định nội lực phương pháp phần tử hữu hạn 14 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Các trường hợp tải trọng 16  Chia dải strip 16 Kiểm tra độ võng sàn 19 Tính tốn cốt thép 20  Cơ sở tính tốn 20  Kết tính toán 20 Tính tốn chọc thủng sàn 24  Cơ sở tính tốn 24  Áp dụng tính tốn 24 THIẾT KẾ CẦU THANG TRỤC 26 Số liệu tính tốn 26  Kích thước sơ 26  Vật liệu 26  Tải trọng 27 Tính toán thang 29  Sơ đồ tính tốn 29  Kết nội lực 30  Tính tốn cốt thép 30  Kiểm tra khả chịu cắt thang 32 THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 33 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 33  Tiêu chuẩn thiết kế 33  Vật liệu thiết kế 33 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG NGANG 33  Nguyên tắc tính tốn thành phần tải trọng gió (Theo mục TCVN 2737 : 1995) 33  Thành phần tĩnh gió 34 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Thành phần động gió 37  Tổ hợp tải trọng gió 44 MƠ HÌNH TÍNH TỐN 45  Khai báo vật liệu 46  Khai báo trường hợp tải trọng 46  Gắn hoạt tải 47  Gắn tải hoàn thiện 47  Gắn tải tường 48  Khai báo khối lượng dao động 48  Mơ hình 3D 49  Gắn tải gió tỉnh 50  Gắn tải gió động 50  Kí hiệu tiết diện dầm khung trục 51  Kí hiệu Pier khung trục 52 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 53 GIẢI MƠ HÌNH 55  Biểu đồ baomomen dầm 55  Biểu đồ bao lực cắt dầm 55  Biểu đồ bao momen vách 56  Biểu đồ bao lực dọc vách 56 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CƠNG TRÌNH 57  Cơ sở tính toán 57  Áp dụng tính tốn 57 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM 58  Tính tốn thép dầm B29 – T2 58  Tính tốn cốt đai cho dầm 66 TÍNH TỐN CỐT THÉP VÁCH 68 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Tính toán thép dọc cho vách 68  Tổng hợp cốt thép dọc 79  Tính tốn cốt đai cho vách 80 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 82 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 82 GIẢI PHÁP KẾ CẤU NỀN MÓNG 84 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 84 BẢNG TỔNG HỢP 97 MÓNG CỌC LY TÂM DỰ ỨNG LỰC TRƯỚC 98 THÔNG SỐ CỦA CỦA LY TÂM DỰ ỨNG LỰC TRƯỚC 98  Vật liệu sử dụng 98  Sơ kích thước đài móng M1 100 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 101  Tải trọng tính toán 102  Tải trọng tiêu chuẩn 103 KHẢO SÁT SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 103  Các tiêu lý mẫu đất 103  Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu 105  Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 106  Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 108  Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp 111  Tổng hợp sức chịu tải cọc 111 MƠ HÌNH MẶT BẰNG MĨNG TRONG PHẦN MỀM SAFEV16 112 TÍNH TỐN MĨNG M1 114  Nội lực tính tốn 114  Tính toán sơ số lượng cọc 114  Bố trí cọc đài 115 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Kiểm tra phản lực đầu cọc 115  Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 116  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 118  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 119  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 122  Kiểm tra độ lún móng theo cơng thức kinh nghiệm 125  Kiểm tra xuyên thủng 126  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 127  Tính tốn thép đài 132 TÍNH TỐN MĨNG M2 134  Nội lực tính tốn 134  Tính tốn sơ số lượng cọc 135  Bố trí cọc đài 135  Kiểm tra phản lực đầu cọc 136  Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 137  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 139  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 140  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 143  Kiểm tra độ lún móng theo công thức kinh nghiệm 146  Kiểm tra xuyên thủng 147  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 147  Tính tốn thép đài 153 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG M3 155  Sức chịu tải cọc theo vật liệu 155  Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 155  Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 156 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Nội lực tính tốn 158  Tính tốn sơ số lượng cọc 158  Bố trí cọc đài 159  Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 160  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 164  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 165  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 168  Kiểm tra độ lún móng theo cơng thức kinh nghiệm 171  Kiểm tra xuyên thủng 172  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 174  Tính tốn thép đài 179 MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 184 THÔNG SỐ CỌC KHOAN NHỒI 184  Vật liệu sử dụng 184  Sơ kích thước đài móng M1 184  Sức chịu tải cọc theo vật liệu 186  Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 187  Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 190  Tổng hợp sức chịu tải cọc 192 MƠ HÌNH MẶT BẰNG MÓNG TRONG PHẦN MỀM SAFEV16 192 TÍNH TỐN MĨNG M1 195  Nội lực tính toán 195  Tính tốn sơ số lượng cọc 195  Bố trí cọc đài 196  Kiểm tra phản lực đầu cọc 196 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD  ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 197  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 199  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 200  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 204  Kiểm tra độ lún móng theo cơng thức kinh nghiệm 207  Kiểm tra xuyên thủng 208  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 209  Tính tốn thép đài 215 TÍNH TỐN MÓNG M2 217  Nội lực tính tốn 217  Tính tốn sơ số lượng cọc 217  Bố trí cọc đài 218  Kiểm tra phản lực đầu cọc 218  Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 219  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 221  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 222  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 225  Kiểm tra độ lún móng theo cơng thức kinh nghiệm 227  Kiểm tra xuyên thủng 228  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 229  Tính tốn thép đài 235 TÍNH TỐN MĨNG LÕI THANG M3 237  Sức chịu tải cọc theo vật liệu 237  Sức chịu tải cọc theo cường độ đất 237  Sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT 239  Nội lực tính tốn 240 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  Tính tốn sơ số lượng cọc 241  Bố trí cọc đài 241  Kiểm tra phản lực đầu cọc phương pháp phần tử hữu hạn SAFEv16 242  Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 245  Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 246  Kiểm tra độ lún móng theo phương pháp cộng lún lớp 249  Kiểm tra độ lún móng theo công thức kinh nghiệm 252  Kiểm tra xuyên thủng 253  Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler ) 255  Tính tốn thép đài 261 SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN 265 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 265  ĐIỀU KIỆN THI CÔNG 265  ĐIỀU KIỆN KINH TẾ 265 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 266  ĐIỀU KIỆN THI CÔNG 266  ĐIỀU KIỆN KINH TẾ 266 KẾT LUẬN 267 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B MỤC LỤC BẢNG Bảng : Bê tông Bảng 2 : Cốt thép Bảng : Sơ bề dày sàn Bảng : Bảng sơ lực dọc vách góc A1,A4,D1,D4 Bảng : Bảng thống kê chu kì dao động 39 Bảng : Tải trọng ô sàn điển hình 12 Bảng : Hoạt tải sử dụng cơng trình 13 Bảng 3 : Hoạt tải trung bình sàn 14 Bảng : Các trường hợp tải trọng 16 Bảng : Tổ hợp trung gian 16 Bảng : Các tổ hợp tải trọng 16 Bảng : Bảng tính tốn cốt thép sàn 22 Bảng : Tải trọng tác dụng lên nghiêng 28 Bảng : Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ 29 Bảng : Đặc điểm cơng trình 34 Bảng : Bảng giá trị áp lực gió theo đồ phân vùng áp lực gió 35 Bảng : Độ cao Grandient hệ số mt 35 Bảng : Tải trọng gió theo phương X 36 Bảng 5 : Bảng tải trọng gió theo phương Y 37 Bảng : Đặc điểm cơng trình 42 Bảng : Các thông số dẫn xuất 42 Bảng : Bảng giá trị tính tốn thành phần động tải trọng gió theo phương X ứng với dạng dao động thứ ( Mode ) 43 Bảng : Các thơng số tính tốn thành phần động theo phương X 43 Bảng 10 : Bảng giá trị tính tốn thành phần độ tải trọng gió theo phương Y ứng với dạng dao động thứ ( Mode ) 44 Bảng 11 : Các thơng số tính tốn thành phần động theo phương Y 44 Bảng 12 : Bảng tổ hợp giá trị tính tốn gió tác dụng lên cơng trình 45 Bảng 13 : Các trường hợp tải trọng 53 Bảng 14 : Tổ hợp trung gian 53 Bảng 15 : Các trường hợp tổ hợp tải trọng 53 Bảng 16 : Tính tốn cốt thép dọc dầm B29 B32 62 Bảng 17 : Tính tốn bố trí cốt đai cho dầm B29 B32 68 Bảng 18 : Kết tính cốt thép COMBO14 – BOTTOM dùng EXCEL 76 Bảng 19 : Bảng tính tốn cốt thép vách SW1 trục 1-D ( Pier ) 76 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Bảng 20 : Bảng tính tốn cốt thép vách SW2 trục 1-C ( Pier ) 77 Bảng 21 : Tổng hợp cốt thép vách SW1 trục 1-D 79 Bảng 22 : Tổng hợp cốt thép vách SW2 trục 1-C 80 Bảng : Số liệu tính tốn dung trọng tự nhiên 84 Bảng : Số liệu tính tốn dung trọng khô 86 Bảng : Số liệu tính toán dung trọng đẩy 89 Bảng : Số liệu tính tốn lực dính góc ma sát 92 Bảng : Bảng tổng hợp tiêu theo trạng thái giới hạn I II 97 Bảng : Tĩnh tải sàn hầm 101 Bảng : Hoạt tải tra theo TCVN 2737 : 1995 101 Bảng : Nội lực ETABS móng vách trục 1-D ( M1) 102 Bảng : Nội lực ETABS móng vách trục 1-C (M2) 102 Bảng : Tải trọng tính tốn kể đến sàn hầm vách trục 1-D (M1) 102 Bảng : Tải trọng tính tốn kể đến sàn hầm vách trục 1-C (M2) 103 Bảng 7 : Tải trọng tiêu chuẩn kể đến sàn hầm vách trục 1-D (M1) 103 Bảng : Tải trọng tính tốn kể đến sàn hầm vách trục 1-C (M2) 103 Bảng : Thống kê số búa SPT lớp mà cọc qua 105 Bảng 10 : Bảng thống kê tiêu tính sức chịu tải đất 105 Bảng 11 : Bảng tính tốn sức kháng ma sát bên theo cường độ đất 108 Bảng 12 : Bảng tính tốn sức kháng ma sát bên theo SPT 110 Bảng 13 : Bảng tổng hợp sức chịu tải cọc ly tâm ứng suất trước 111 Bảng 14 : Nội lực tính của móng M1 114 Bảng 15 : Tải trọng đầu cọc móng M1 116 Bảng 16 : Bảng giá trị tính tốn theo trạng thái giới hạn II 119 Bảng 17 : Bảng tính ứng suất thân móng M1 123 Bảng 18 : Bảng tính ứng suất gây lún móng M1 123 Bảng 19 : Hệ số rỗng thí nghiệm nén lún 124 Bảng 20 : Bảng tính lún theo phương pháp cộng lớp móng M1 125 Bảng 21 : Tải trọng tính trường hợp Q max 127 Bảng 22 : Tải trọng tiêu chuẩn trường hợp Q max 128 Bảng 23 : Bảng tính tốn hệ số lị xo đất móng M1 128 Bảng 24 : Nội lực tính của móng M2 135 Bảng 25 : Tải trọng đầu cọc móng M2 137 Bảng 27 : Bảng tính ứng suất thân móng M2 143 Bảng 28 : Bảng tính ứng suất gây lún móng M2 144 Bảng 29 : Hệ số rỗng thí nghiệm nén lún 145 Bảng 30 : Bảng tính lún theo phương pháp cộng lớp móng M2 145 Bảng 31 : Tải trọng tính tốn trường hợp Q max 148 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD A tron    0.82 ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  0.5 m b vuong  A tron  0.5  0.71m Tại cọc có phản lực lớn vị trí biên có P = 3693.284 kN Hình 49 : Cọc có phản lực lớn Hình 50: Tính tốn xun thủng cho cọc biên Lực gây xun thủng : Pxt = 3693.284 kN Lực chống xuyên thủng : Pcxt  0.75  Rbt  um  ho GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 254 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD um  ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B  0.71 0.71   (2.91  5.11)  8.5 m  Pcxt  0.75  1.2  103  8.5  2.15  16447.5  Pxt ( Đạt yêu cầu ) Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( Theo mơ hình Winkler )  Xác định nội lực cọc Tính tốn kiểm tra kiểm tra theo mơ hình Winkler phần mềm việc mơ tả đất bao quanh cọc xem môi trường đàn hồi tuyến tính, đặc trưng hệ số Cz tăng dần theo độ sau Theo phụ lục A, TCVN 10304–2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, hệ số xác định theo công thức Cz  kZ c Trong  K ( kN/m4 ) hệ số tỉ lệ , lấy phụ thuộc vào đất bao quanh cọc Tra bảng A.1 TCVN 10304–2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế  Z độ sâu tiết diện cọc đất, nơi xác định hệ số nền, kể từ mặt đất móng cọc đài cao,kể từ đáy đài móng cọc đài thấp   c  hệ số điều kiện làm việc cọc độc lập Trong đồ án, sinh viên dùng phần mềm SAP2000 để xác định nội lực cọc đơn thiết kế cho móng Mơ hình cọc SAP2000 lị xo có độ cứng ksi Chia lớp đất có chiều dài từ đến 2m tính tốn gán lị xo cho lớp Hệ số lò xo ( Độ cứng lò xo ) lớp đất thứ i k si  Cz  D  li  Tải ngang tính tốn tác dụng vào cọc Dùng tổ hợp có lực ngang lớn để kiểm tra, thiên an toàn sinh viên bỏ qua lực dọc cọc chịu tác dụng lực ngang GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 255 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Bảng 34 : Tải trọng tính tốn trường hợp Qmax Ntt Mttx Mtty Qttx Qtty kN kN.m kN.m kN kN -10.38 Trường hợp tải trọng Tổ hợp Qxmax CB4 -51499.47 Qymax CB7 -51436.13 -27461.73 34681.96 1656.94 293.21 6.99 -4.35 -1511.37 Bảng 35 : Tải trọng tiêu chuẩn trường hợp Qmax Trường hợp tải trọng Tổ hợp Ntc Mtcx Mtcy Qtcx Qtcy kN kN.m kN.m kN kN Qmax kN Qxmax CB4 -44782.14 -9.03 30158.23 1440.82 -3.78 1440.82 Qymax CB7 -44727.07 -23879.77 254.96 6.08 -1314.24 1314.25 Vậy Qc   1440.82  65.49 kN 22 Tính tốn lị xo cọc theo độ sâu Vị trí thứ lớp đất Cz  kZ c  4000   1333.33 kN/m3 k1  Cz  D  li  1333.33  0.8   1067 kN/m Bảng 36 : Bảng tính tốn hệ số lị xo đất móng M3 Lớp 1 1 1 1 1 1 Tên đất Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Bùn sét Li Z Hệ số tỉ lệ k m 1 1 1 1 1 1 m 10 11 12 13 kN/m4 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 256 Hệ số tính tốn Cz kN/m3 1333 2667 4000 5333 6667 8000 9333 10667 12000 13333 14667 16000 17333 Hệ số lò xò kN/m 1067 2133 3200 4267 5333 6400 7467 8533 9600 10667 11733 12800 13867 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD Lớp 1 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3  Tên đất Bùn sét Bùn sét Bùn sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha Cát pha ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Li Z Hệ số tỉ lệ k m 1 1.3 1 1 1 1 1.8 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.7 m 14 15 16.3 17.3 18.3 19.3 20.3 21.3 22.3 23.3 24.3 26.1 27.1 28.1 29.1 30.1 31.1 32.1 33.1 34.1 35.1 36.1 37.1 38.1 39.1 40.1 41.1 42.1 43.1 44.1 45.1 46.1 46.8 kN/m4 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 Hệ số tính tốn Cz kN/m3 18667 20000 21733 23067 24400 25733 27067 28400 29733 31067 32400 34800 36133 37467 38800 40133 41467 42800 44133 45467 46800 48133 49467 50800 52133 53467 54800 56133 57467 58800 60133 61467 62400 Hệ số lò xò kN/m 14933 16000 22603 18453 19520 20587 21653 22720 23787 24853 25920 50112 28907 29973 31040 32107 33173 34240 35307 36373 37440 38507 39573 40640 41707 42773 43840 44907 45973 47040 48107 49173 34944 Mơ hình tính tốn cọc SAP2000 Gán tải lị xo vào điểm chia SAP2000 Gắn phần đầu mũi cọc liên kết với đất khớp, đầu cọc liên kết với đài ngàm trượt GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 257 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Hình 51 : Mơ hình cọc phần mềm SAP2000  Kiểm tra chuyển vị đầu cọc Theo mục 11.12 - TCVN 10304–2014: Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kếchuyển vị thông thường theo kinh nghiệm thiết kế [a]gh  20mm  2cm Sau hình mơ hình, gán lị xo cho điểm chia, chạy chương trình xem chuyển vị đầu cọc SAP Hình 52 : Chuyển vị phần mềm SAP2000 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 258 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Như ta thấy chuyển vị đầu cọc 0.00444 m  a  0.00444m  0.444cm  4.44mm  [a]gh  20mm  2cm  Đạt yêu cầu  Kiểm tra momen đầu cọc Hình 53 : Biểu đờ momen SAP2000 Như ta thấy momen gây uốn lớn cho đầu cọc M max  220.21 kNm Quy đổi tiết diện cọc hình trịn cọc bê tơng cốt thép hình vng tương đương theo momen kháng uốn  Momen kháng uốn cọc khoan nhồi Wtr     D3 32 Momen kháng uốn quy đổi cọc hình vng Wcn  b  h3 a  6  Xác định tiết diện cọc quy đổi   D3 32  a3   0.83 a3    a  0.67 32  Tính tốn cốt thép cho cọc có tiết diện 0.67 x 0.67 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 259 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Giả thiết a = 50 mm  ho = h – a = 670 - 50 = 620 mm Xác định hệ số  m :  M 220.21106   0.05   R  0.395  b Rbbho2 17  670  6202  Bài toán cốt đơn      2     0.02  0.051 Diện tích cốt thép: Att s   b Rbbh0 Rs  0.051117  670  620  986.72 mm2 365 Diện tích cốt thép ban đầu : As = 2814 mm2 Vậy cột thép trong chịu đủ khả momen uốn tải trọng ngang gây  Kiểm tra khả chịu cắt cọc Hình 54 : Biểu đờ lực cắt cọc Như ta thấy, lực cắt lớn Qmax  65.49 kN Giả thiết a = 50 mm GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 260 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Q  0.6  R bt  b  h o  0.6  1.65  103  0.67  0.672  445.74 kN Qmax  65.49  [Q]gh  445.74 kN  Đạt yêu cầu Tính toán thép đài Như mục 8.2, sinh viên mơ hình móng M3 phần mềm SAFEv16,tiến hành vẽ strip 1m theo phương X phương Y đài để lấy nội lực tính tốn cho đài móng M3 Hình 55 : Mơ hình từ 3D từ phần mềm SAFE Hình 56 : Vẽ strip theo phương X Y Momen strip theo phương X Y thể hình sau GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 261 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Hình 57 : Momen bao max theo phương X Hình 58 : Momen bao theo phương X Hình 59 : Momen bao max theo phương Y Hình 60 : Momen bao theo phương Y GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 262 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD  ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Nội lực tính tốn cốt thép Phương nội lực X Y  Moment Tên strip (kNm ) CSA1 Max 2344.28 CSA2 Min -660.83 MSB6 Max 1374.5 CSB4 Min -452.46 Tính tốn cốt thép Cắt dải có bề rộng 1m tính tốn dầm có kích thước ( bxh ) = (1x2.2)m Giả thiết a = 50 mm  ho = h – a = 2200 – 50 = 2150 mm Tính tốn thép lớp theo phương X với Mmax = 2344.28 kNm Xác định hệ số  m : M 2344.28 106    0.03   R  0.395  b Rbbho2 17 1000  21502  Bài toán cốt đơn      2     0.03  0.03 Diện tích cốt thép: Att s   b Rbbh0 Rs  0.031117 1000  2150  3033 mm2 365  Chọn 25a150,As = 3463, bố trí cho bề rộng 6.2m Kiểm tra hàm lượng thép:  As 3033   100  0.16% bho 1000  2150 min  0.05%    0.16%  max  2.52% Tính tốn tương tự cho vị trí khác, ta có bảng cốt thép sau GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 263 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Bảng 37 : Bảng tính tốn cốt thép đái móng M3 Mmax b h a h0 m Phương bố trí thép kN.m a 0.030 3033 25 150 3436 0.008 0.008 846 16 200 1206 2150 0.017 0.018 1767 22 200 2280 2150 0.006 0.006 578 16 200 1206 mm mm Phương X lớp 2344.28 1000 2200 50 2150 0.030 Phương X lớp 660.83 1000 2200 50 2150 Phương Y lớp 1374.50 1000 2200 50 Phương Y lớp 452.46 2200 50 Trang 264 As  mm GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI  mm mm 1000 Cốt thép chọn As ( mm2) SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP ĐIỀU KIỆN THI CÔNG  Ưu điểm - Chất lượng cọc đảm bảo thiết kế chế tạo theo dây chuyền nhà máy - Thời gian thi cơng ngắn, có thẻ dùng giàn ép dùng robot - Tận dụng hết ưu điểm kết cấu bê tông ứng suất trước nên hạn chết vết nứt  Chất lượng cọc tương đối định Nhược điểm - Thiết bị, đội ngũ thi công chuyên nghiệp, thông số thiết bị máy phải phù hợp - Khó khăn q trình vận chuyển, chi phí vận chuyển, cẩu lắp thị - Chiều sâu ép cọc không lớn hạn chế độ mảnh - Khó thi cơng gặp lớp đất cứng - Chất lượng mối nối khó đảm bảo theo thời gian nằm mơi trường đất ẩm ướt ĐIỀU KIỆN KINH TẾ Ở mức độ đồ án này, sinh viên thống kê móng M1, M2 M3 Hiện giá thành cọc ly tâm ứng suất trước D500 khoảng 400.000 ngàn /1m cọc Với đài móng M1, đài móng M2, móng M3 Bảng : Thống kê giá tiền cọc ép Móng M1 M2 M3 Số lượng Số lượng cọc 1 18 15 132 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Chiều dài m 270 225 1980 Trang 265 Thành tiền Ngàn đồng 108000000 90000000 792000000 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Bảng : Thống kê khối lượng bê tơng cốt thép đài móng phương án cọc ly tâm Móng Số lượng M1 M2 M3 1 Khối lượng thép Kg 729.55 589.21 9406.22 Khối lượng bê tông m3 13 11.7 193.6 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI ĐIỀU KIỆN THI CÔNG  Ưu điểm - Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn cọc ly tâm - Có thể xuyên qua lớp địa tầng khác dùng phương pháp thi cơng khoan đổ bê tơng du dịch betonite  Đất bị đẩy ngang nên bị ảnh hưởng đến cơng trình lân cận Khuyết điểm - Giá thành cao biện pháp thi công phức tạp, phải dụng du dịch betonite để giữ thành hố khoan - Thời gian thi công dài - Kiểm tra chất lượng bê tông cọc phức tạp - Chất lượng bê tơng khó kiểm sốt đổ đất mơi trường bùn đất ĐIỀU KIỆN KINH TẾ Ở mức độ đồ án này, sinh viên thống kê móng M1, M2 M3 Bảng : Bảng thống kê bê tông cốt thép cọc khoan nhồi Khối lượng thép Khối lượng bê tông Kg m3 M1 5434.43 71.63 M2 3624.32 47.76 M3 39213.02 517.54 Bảng : Bảng thống kê bê tông cốt thép đài móng phương án cọc khoan nhời Móng Số lượng Móng Số lượng M1 M2 M3 1 GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Khối lượng thép Kg 950.33 594.75 9995.16 Trang 266 Khối lượng bê tông m3 14.01 7.98 215.52 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B KẾT LUẬN - Việc sản xuất cọc ly tâm dự ứng lực trước phổ biến chất lượng cọc đảm bảo - Sử dụng cọc BTCT ứng lực mang lại hiệu kinh tế cao, rút ngắn thời gian thi công - Nhưng cơng trình sinh viên làm, với chiều dài 20.4m, chiều rộng 17.9, việc ép cọc di chuyển khó khăn số cọc nhiều, chiều dài cắm sâu, đoạn cọc dài 15m, việc vận chuyển khó khăn xung quanh có nhà  Vì lý trên, nên sinh viên chọn phương án móng cọc khoan nhời để thiết kế móng cho cơng trình GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI Trang 267 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KC : TS TRẦN TRUNG DŨNG GVHD NM : TS ĐỖ THANH HẢI ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B Trang 268 SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ... TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B +5 8.600 2900 2900 MAÙI +5 5.700 2400 2400 3300 3300 TẦNG KỸ THUẬT +5 3.300 SÂN THƯNG +5 0.000 2900 2900 TẦNG 18 +4 7.100 2900 2900 TẦNG 17 +4 4.200... TS ĐỖ THANH HẢI SVTH: TRẦN HIỀN TRUNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI: CAO ỐC 19F + 1B KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Cao ốc 19F + 1B khu chung cư tọa lạc quận Bình Thạnh,... 16 +4 1.300 TAÀNG 15 +3 8.400 TAÀNG 14 +3 5.500 TAÀNG 13 +3 2.600 TAÀNG 12 +2 9.700 TAÀNG 11 +2 6.800 TAÀNG 10 +2 3.900 TAÀNG +2 1.000 TAÀNG +1 8.100 TAÀNG +1 5.200 TAÀNG +1 2.300 TAÀNG +9 .400 TAÀNG +6 .500