Thiết kế chung cư cao tầng lý thường kiệt 2

Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD:ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn LỜI NÓI ĐẦU  Ngành xây dựng ngành xưa lịch sử lồi người Có thể nói đâu trái đất có bóng dáng ngành xây dựng Để đánh giá phát triển thời kỳ lịch sử hay quốc gia thường dựa vào cơng trình xây dựng quốc gia Nó ln ln với phát triển lịch sử Đất nước ta thời kỳ cơng nghiệp hóa đại hóa nay, việc phát triển sở hạ tầng, nhà máy, xí nghiệp, điện, đường, trường trạm phần tất yếu nhằm mục đích xây đất nước ta trở nên phát triển, có sở hạ tầng vững chắc, tạo điều kiện cho phát triển đất nước Từ lâu ngành xây dựng góp phần quan trọng đời sống người chúng ta, từ việc mang lại mái ấm cho gia đình đến việc xây dựng mặt đất nước ngành xây dựng chứng tỏ cần thiết Trong xu hoạt động xây dựng diễn với tốc độ khẩn trương, ngày rộng khắp với quy mô xây dựng ngày lớn cho lớn mạnh ngành xây dựng nước ta Có hội ngồi ghế giảng đường đại học, em thầy cô truyền đạt kiến thức chuyên ngành khó lại thú vị bổ ích giúp thân hiểu thêm yêu ngành xây dựng mà theo học Đồ án tốt nghiệp tổng kết trình học tập sinh viên suốt trình học ghế giảng đường đại học, nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp kiến thức học vào thực tế, trường người kỹ sư có trách nhiệm, có đủ lực để đảm trách tốt cơng việc mình, góp phần tích cực vào phát triển đất nước Hoàng Quang Tiệp MSSV:207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD:ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp tổng kết đánh dấu kết thúc trình học tập nghiên cứu sinh viên giảng đường đại học Đây môn học nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp tất kiến thức tiếp thu trình học tập đem áp dụng vào thiết kế cơng trình thực tế Hơn nữa, đồ án tốt nghiệp xem cơng trình đầu tay sinh viên ngành Xây Dựng, giúp cho sinh viên làm quen với cơng tác thiết kế cơng trình thực tế từ lý thuyết tính tốn học trước Với lòng biết ơn trân trọng nhất, em xin cảm ơn thầy cô Trường Đại Học Mở TPHCM dạy em kiến thức chuyên môn kinh nghiệm thực tế cần thiết phục vụ cho trình thực đồ án tốt nghiệp trình làm việc sau Đặc biệt em xin chân thành cảm ơn Thầy Đồng Tâm Võ Thanh Sơn hướng dẫn bảo tận tình kiến thức chun mơn bổ ích giúp em hồn thành đồ án thời hạn hoàn thành nhiệm vụ giao Mặc dù có nhiều cố gắng kiến thức cịn hạn chế, kiến thức thực tế cơng trường không nhiều đồ án em không tránh khỏi sai sót, mong q thầy dẫn thêm Em xin chân thành cảm ơn.! Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng năm 2012 Sinh viên thực Hoàng Quang Tiệp Hoàng Quang Tiệp MSSV:207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn MỤC LỤC CHƯƠNG : THIẾT KẾ SÀN LẦU Sơ kích thước sàn 1.1.1 Tĩnh tải sàn: 1.1.2 Hoạt tải: 1.1.3 Xác định nội lực ô sàn: .7 1.1.4 Bảng tổ hợp kết nội lực ô sàn: 23 1.2 Tính cốt thép sàn: 23 1.3 Kiểm tra độ võng sàn: 25 CHƯƠNG : KẾT CẤU CẦU THANG 27 2.1 Kết cấu cầu thang 27 2.1.2 Tải trọng .28 2.1.2.1 Tĩnh tải: 28 2.1.2.2 Hoạt tải 30 2.1.2.3 Tổng tải 30 2.1.3 Sơ đồ tính thang 30 2.1.3.1 Nội lực 31 2.1.3.1Tính toán cốt thép 31 2.1.4 Sơ đồ tính sàn chiếu nghỉ: 32 2.1.4.1 Tải trọng 32 2.1.4.2 Tĩnh tải: 32 2.1.4.3 Hoạt tải: 32 2.1.4.4.Kết tính bố trí cốt thép: .33 2.1.5 Tính dầm chiếu nghỉ: 33 2.1.5.1 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ: 33 2.1.5.2 Tải trọng tác dụng: .33 2.1.5.3 Tính tốn cốt thép: 35 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ BỂ NƯỚC 36 3.1 Cấu tạo bể nước 36 3.2 Tính tốn nắp 38 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 3.2.1 Kích thước cấu tạo nắp bể 38 3.2.2 Tải trọng 38 3.2.3 Tính nội lực .39 3.2.4 Tính cốt thép: .40 3.2.5 Chọn bố trí cốt thép: hình vẻ KC: 40 3.3 Tính tốn thành 40 3.3.1 Tải trọng .40 3.3.1.1 Tĩnh tải 40 3.3.1.2 Tải trọng nước tải trọng gió .41 3.3.1.3 Sơ đồ tính: 41 3.3.1.4 Tính tốn cốt thép 42 3.4 Tính tốn đáy bể 43 3.4.1.Kích thước cấu tạo đáy bể 43 3.4.2.Tải trọng .43 3.4.3 Sơ đồ tính kết nội lực 43 3.4.4 Kết tính bố trí cốt thép .44 3.5 Tính tốn dầm bể: .45 3.5.1 Tải trọng: 45 3.5.2 Sử dụng phần mềm Etabs 2000 để giải nội lực .48 3.5.3 Kết nội lực 48 3.5.4.Tính tốn cốt thép 51 3.5.4.1Tính cốt thép cho dầm nắp 51 3.5.4.2 Tính cốt thép cho dầm đáy 57 CHƯƠNG TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC VÀ TRỤC A 63 Cơ sở lý thuyết: 63 4.1 Tải trọng tác dụng: .63 4.1.1 Tĩnh tải: .63 4.1.2 Hoạt tải: .63 4.1.3 Thành phần tĩnh tải trọng gió: 64 4.2 Sơ tiết diện cấu kiện: .67 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 4.2.1 Sơ chiều dày sàn: 67 4.2.2 Sơ tiết diện dầm: 67 4.2.3 Sơ tiết diện Cột: 68 4.4 Các trường hợp chất tải lên khung không gian 70 4.4.1 Khai báo mơ hình etabs 71 4.5 Tính toán cốt thép cho cấu kiện trục trục A .76 4.5.1.Tính tốn cốt thép dầm trục 1,trục A: 77 4.5.1.1.Nội lực dầm trục 1, trục A : 77 4.5.1.2.Tính tốn cốt dọc .83 4.5.1.3.Tính tốn cốt đai .99 4.5.1.3.1 Bảng tính cốt đai dầm khung trục 100 4.5.1.3.2 Bảng tính cốt đai dầm khung trục A .101 4.5.1.3.3 Tính tốn đoạn neo nối cốt thép 103 4.6 Tính tốn cốt thép cho cột khung trục 1, trục A: 104 4.6.1 Kết tổ hợp nội lưc nguy hiểm khung trục 1: 104 4.6.2 Kết tổ hợp nội lưc nguy hiểm khung trục A: .112 4.6.3.Tính tốn cốt thép cột .116 4.6.3.1.Phương pháp tính tốn cốt thép cột 116 4.6.3.2 Tính tốn cốt thép cột 122 4.6.3.3.Tính tốn cốt thép cho cột trục 125 4.6.3 4.Tính tốn cốt thép cho cột trục A .133 4.6.3.4 Tính tốn cốt đai cho cột .138 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG 140 5.1 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 140 5.1.1 Đặc điểm địa chất: 140 5.1.1.1 Mặt cắt địa chất: 140 5.1.1.2 Đặc điểm tưng lớp 141 5.2.Phương án dùng cọc khoan nhồi: 143 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 5.2.1.Chọn vật liệu làm móng: 143 5.2.2.Chọn sơ kích thước cọc: .143 5.2.3 Sức chịu tải cọc: 143 5.2.3.1 Sức chịu tải cọc theo tiêu vật liệu làm cọc: 143 5.2.3.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất nền: (TCXD 2051998) 144 5.2.3.3 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT): .145 5.3 Chọn bố trí số lượng cọc 146 5.3.1 Nội lực chân cột 146 5.3.2 Xác định sơ số lượng cọc móng M1,M2: .146 5.4 Thiết kế móng M1: .146 5.4.1 Bố trí móng M1: 146 5.4.2 5.4.3 5.4.4 5.4.5 Kiểm tra khả chịu lực cọc 147 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: 147 Kiểm tra ổn định theo khối móng quy ước mũi cọc: 148 Kiểm tra lún: .149 5.4.6 Kiểm tra xuyên thủng 151 5.4.7 Tính cốt thép cho đài cọc 152 5.4.8 5.4.9 5.5 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: 153 Kiểm tra lại cốt dọc cốt đai: 162 Thiết kế móng M2: .162 5.5.1 Bố trí móng M2 .162 5.5.2.Kiểm tra khả chịu lực cọc .163 5.5.3 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: 164 5.5.4 Kiểm tra ổn định theo khối móng quy ước mũi cọc: 164 5.5.5 Kiểm tra lún: 166 5.5.6.Kiểm tra xuyên thủng 168 5.5.7 Tính cốt thép cho đài cọc 168 5.5.8 Tính cốt thép cho đài cọc 170 5.5.8 Kiểm tra lại cốt dọc cốt đai: 178 PHỤ LUC: 179 1.Nội lực cột trục truc A: 179 2.Nội lực dầm trục trục A: 203 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn TÀI LIỆU THAM KHẢO: 238 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng PHẦN 1: GVHD:ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn KIẾN TRÚC 1.1: Sự cần thiết cơng trình: Ngày bên cạnh phát triển mạnh mẽ vũ bão khoa học công nghệ gia tăng dân số thành phố lớn với tốc độ nhanh.Thành phố Hồ Chí Minh thành phố lớn thứ nước, chuyên gia dân số đánh giá thành phố có dân số đơng nước Theo kết điều tra dân số thức vào thời điểm ngày tháng năm 2009 dân số thành phố 7.162.864 người (chiếm 8,34% dân số Việt Nam), mật độ trung bình 3.419 người/km Với mật độ vậy, nhà vấn đề cần giải cấp bách để đáp ứng cho người dân sống làm việc thành phố Hồ Chí Minh Đứng trước tình hình thực tế kể việc xây dựng chung cư cao tầng nhằm giải vấn đề chổ thật cần thiết Đồng thời, ưu điểm loại hình nhà cao tầng không chiếm nhiều diện tích mặt mà lại đáp ứng tối đa nhu cầu chổ ở, đồng thời tạo môi trường sống đẹp, văn minh phù hợp với xu đại hố đất nước Cơng trình Chung Cư Cao Tầng Lý Thường Kiệt cơng trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào cơng ổn định phát triển Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung 1.2: Tổng quan kiến trúc cơng trình: Địa điểm xây dựng: 2/2A, Lý Thường Kiệt quận 10, TP Hồ Chí Minh Quy mơ cơng trình: Diện tích khu đất: 39mx38m= 1482m2 Chiều cao cơng trình: 38m Cơng trình gồm 12 tầng có: +1Tầng chiều cao 5m +10 tầng lầu, chiều cao tầng 3.3m +1 tầng kỉ thuật, chiều cao tầng 3.3m 1.3: Giải pháp thiết kế: Mặt cơng trình vng cơng trình thiết kế dạng hình vng đối xứng theo hai phương, tạo nên vẽ thẩm mỹ cần thiết cho cơng trình, góp phần tô thêm vẽ đẹp cho nội ô thành phố Từ tầng 1÷10 sử dụng phục vụ cho nhà cho hộ gia đình.Mỗi hộ có phịng khách, phòng ngủ, phòng ăn, bếp, vệ sinh balcon riêng Tịa nhà có thang ba hầm thang máy nhằm giải giao thơng cho cơng trình, hệ thống giao thông kết hợp với hệ thống sảnh hành lang sàn tầng tạo thành nút giao thơng đặt trọng tâm cơng trình Trên mái bố trí bể nước để cấp nước sinh hoạt cho tồn cơng trình dự phịng chữa cháy Mặt đứng cơng trình tổ chức theo kiểu khối đặc chữ nhật, kiến trúc đơn giản phát triển theo chiều cao mang tính bề thế, hồnh tráng Cả bốn mặt cơng trình có cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thành mãng, trang trí độc đáo cho cơng trình 1.4: Hệ thơng kỹ thuật cơng trình: 1/ Hệ thống điện : Sử dụng nguồn điện khu vực thành phố cung cấp Ngồi cơng trình cịn máy Hồng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD:ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn phát điện dự phòng tầng hầm đảm bảo cung cấp điện 24/24 có cố điện xảy Hệ thống điện hộp kỹ thuật Mỗi tầng có bảng hiệu điều khiển riêng can thiệp tới nguồn điện cung cấp cho phần hay khu vực Các khu vực có thiết bị ngắt điện tự độngđể lập nguồn điện cục có cố 2/ Hệ thống chiếu sáng Hầu hết hộ, phịng làm việc bố trí có mặt thống khơng gian tiếp xúc bên ngồi lớn nên phần lớn phòng sử dụng nguồn ánh sáng tự nhiên thơng qua cửakính bố trí bên ngồi cơng trình Ngồi hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho đáp ứng nhu cầu chiếu sáng cần thiết 3/Hệ thống cấp,thoátn ước : Cấp nước: Nước sử dụng lấy từ trạm cấp nước thành phố, dùng máy bơm đưa nước từ hệ thống lên bể chứa nước mái hồ nước ngầm Hai bể nước vừa có chức phân phối nước sinh hoạt cho phòng vừa có chức lưu trữ nước hệ thống nước ngưng hoạt động, quan trọng lưu trữ nước cho phịng cháy chữa cháy Thốt nước: Nước thải cơng trình bao gồm nước mưa, nước mặt nước thải từ phòng vệ sinh Nước mưa từ mái balcon thu vào ống nhựa PVC dẫn xuống hệ thống cống rãnh nước ngồi cơng trình dẫn hệ thống thoát nước chung thành phố Nước thải từ khu vệ sinh đưa vào bể bán tự hoại dẫn vào bể chứa Sau nước dẫn vào hệ thống nước chung thành phố cịn bùn cặn định kỳ xe chuyên dùng bơm hút đưa ngồi cơng trình Tất ống hộp kỹ thuật có chỗ kiểm tra, sữa chữa có cố 4/ Hệ thống phịng cháy, chữa cháy : Vì nơi tập trung đơng người nhà cao tầng nên việc phòng cháy chữa cháy quan trọng, bố trí theo tiêu chuẩn quốc gia Hệ thống báo cháy đặt biệt quan tâm, cơng trình trang bị hệ thống phịng cháy chữa cháy tầng hộ, có khả dập tắt nguồn phát lửa trước có can thiệp lực lượng chữa cháy Các miệng báo khói nhiệt tự động bố trí hợp lý cho khu vực có cố xạy 5/ Hệ thống thu lôi : Là cơng trình cao tầng nên mặt mái cơng trình bố trí cột thu lơi có nhiệm vụ dẫm sét xuống điện cực tiếp xúc với đất đảm bảo an tồn cho cơng trình có cố sét xảy 6/ Đặc điểm khí hậu : Cơng trình xây dựng thuộc Quận 10 – Thành phố Hồ Chí Minh, nên chịu ảnh hưởng chungcủa khí hậu miền Nam Đây vùng có khí hậu nhiệt đới gió mùa, nóng ẩm, mưa nhiều Thời tiết năm chia làm hai mùa rõ rệt, mùa mưa mùa khơ.Mùa mưa từ tháng - 11, có gió mùa Đơng Nam Tây Nam.Mùa khơ từ tháng 12 - 4, chịu ảnh hưởng gió mùa Đơng Bắc a.Nhiệt độ :Nhiệt độ trung bình vùng 270C Nhiệt độ cao vào tháng 4: 390C Nhiệt độ thấp vào tháng 12: 230C b.Độ ẩm : Độ ẩm trung bình vùng 79.5% Độ ẩm cao vào tháng 9: 90%; Độ ẩm thấp vào tháng 3: 65% c.Mưa : Lượng mưa trung bình hàng năm 1979mm Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD:ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Tháng cao nhất: 300- 338mm Tháng thấp nhất: - 12mm d.Gió : Khu vực Thành phố Hồ Chí Minh khu vực đánh giá chịu ảnh hưởng gió bão.Thịnh hành mùa khơ gió Đơng Nam chiếm 30 - 40%, gió Đơng chiếm 20 30% Hồng Quang Tiệp MSSV 207KH047 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Cặp nội lực GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Ntt kN 3874.04 3693.95 3693.95 Mx-tt kNm 60.14 61.54 61.54 My-tt kNm 64.76 78.94 78.94 p-max kN 1942.17 1852.25 1852.25 p-min kN 1931.68 1841.69 1841.69 Kiểm tra: pmax  1942.47kN  Q  2283kN pmin  1841.69kN  Vậy cọc đủ khả chịu lực 5.5.3 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: d s 0.6 )  18.430 1.8   n   n2   n2   n1   1          k       18.43    1 90n1n2 90       Pnh  kn1n2Q     2283  4566kN  4096.8kN   acrtg( )  acrtg(  cọc thỏa mãn điều kiện làm việc theo nhóm 5.5.4 Kiểm tra ổn định theo khối móng quy ước mũi cọc: Góc ma sát trung bình tb   i hi hi  tb   12.22  4.5  15.1  5.8  2.2  12.85  22.5  22.27  19.20 35 19.2  4.790 Khoảng cách từ đài cọc đến mũi đài: L=35m Kích thước khối móng qui ước : Lqu  lmong  2d  2tg  lcoc    0.3  2tg(4.79)  35  8.26m Bqu  lmong  2d  2tg  lcoc  1.6   0.3  2tg(4.79)  35  6.86m Fqu  8.26  6.86  56.66m2 Moment kháng uốn khối móng qui ước: Wx = Bqu  W y  Lqu  L2qu Bqu  6.86  8.262  70.06m3  8.26  6.862  64.78m3 Xác định trọng lượng khối móng quy ước + Trọng lượng cọc: Wctc   0.2827  30  25  424.05kN tc + Trọng lượng đài: Wdai  148.5  135Kn 1.1 + Trọng lượng lớp đất đưới đài khối móng quy ước: Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 164 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn tc Wdat  Fqu  Hi i  56.66 (18  1.5  0.5  19.9  5 10.5  5.8  9.9  2.2  10  22.5  10.4)  22826.3kN + Trọng lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ: Wdc  nAp  Hi i   Vdai   0.2827  402.87  19.9  3 1.2 1.5  144.84kN  Nqu  N  Wdai  Wcoc  Wdat -Wdc  N  135  424.05  22826.3  144.84 tc tc tc tc tc tc tc  Ntc 23240.51kN Moment tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước:  M ytc  M ytc  H xtc  hqu  M xtc  M xtc  H ytc  hqu Áp lực tiêu chuẩn tâm đáy khối móng quy ước: ptbtc   N tc Fqu tc pmax  p tc tc  N tc  M y  M xtc   Fqu Wy Wx tc  N tc  M y  M xtc    Fqu Wy Wx Bảng tóm tắt kết quả: Móng M2 M2 M2 Load COMB1 COMB3 COMB3 N (kN) Mx (kNm) My (kNm) ptc tb (kN/m2) ptc max (kN/m2) ptc (kN/m2) 26627.4 93.94 157.05 469.95 473.71 466.18 26463.6 95.22 169.94 467.06 471.04 463.07 26463.6 95.22 169.94 467.06 471.04 463.07 Khả chịu tải đất theo trạng thái giới hạn thứ 2: RII  m( Abqu II  Bh II ' c II D ) Trong đó: + II = 10.4 kN/m2 trọng lượng riêng đẩy lớp đất đưới khối móng quy ước + cII = 9.3 kN/m2 , II =22.270 ( lớp đất khối móng quy ước)  A  0.6243  + Với II =22.270, tra bảng ta được: B  3.497 D  6.0916  Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 165 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng  'II   h h i GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn i i 18  1.5  0.5  19.9  10.5  5.8  9.9  2.2 10  22.5 10.4  10.74kN / m 37.5 RIItc  0.6243  8.06  10.4  3.497  37.5  10.74  9.3  6.0916  1517.44kN    max  473.71kN  1.2RII  1820.92kPa  Kiểm tra:   463.07kN   Thỏa mãn      tb  max  468.39kN  RII  1517.44kN  5.5.5 Kiểm tra lún: Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước :  N tc 26627.4 gl    'II H qu   10.74  37.5  67.2kN / m Fqu 56.66 Ứng suất gây lún độ sâu z tính từ đáy khối móng quy ước: glz  k o gl Tính lún theo phương pháp tổng phân tố, chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp dày 1m để tính n n i 1 i 1 Độ lún: S   Si   e1i  e 2i h i , với hi bề dày lớp phân tố e1i , e2i lần  e1i lược hệ số rỗng ứng với p1i p2i 1ibt  bt2i 1igl  gl2i p1i  ; p 2i  p1i  2 Bảng kết thí nghiệm nén cố kết lớp đất số 4( mẫu BH1-29): p kN/m2 100 200 400 800 E 0.634 0.598 0.583 0.569 0.550 Bảng kết thí nghiệm nén cố kết lớp đất số 5( mẫu BH1-10): Hoàng Quang Tiệp p kN/m2 100 200 400 800 E 0.824 0.773 0.746 0.713 0.663 MSSV 207KH047 166 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Bảng tính lún: Lớp z m z/b k0 0,00  gl  bt kN/m2 kN/m2 402,75 67,20 1 3 4 5 6 10 11 10 11 0,33 0,67 1,00 1,33 1,67 2,00 2,33 2,67 3,00 3,33 3,67 Hoàng Quang Tiệp 0,8559 0,5513 0,3361 0,2003 0,1498 0,1081 0,082 0,0634 0,0507 0,0416 0,0344 57,52 37,05 22,59 13,46 10,07 7,26 5,51 4,26 3,41 2,80 2,31 p1i kN/m2 p2i kN/m2 e1i e2i Si m 407,95 470,3082 0,56862 0,56566 0,0019 418,35 465,6319 0,56813 0,56588 0,0014 428,75 458,5666 0,56763 0,56622 0,0009 439,15 457,173 0,56714 0,56628 0,0005 449,55 461,3134 0,56665 0,56609 0,0004 459,95 468,6154 0,56615 0,56574 0,0003 470,35 476,7374 0,56566 0,56535 0,0002 480,75 485,6354 0,56516 0,56493 0,0001 491,15 494,9838 0,56467 0,56449 0,0001 501,31 504,4113 0,70034 0,69995 0,0002 511,17 513,7236 0,69077 0,69026 0,0003 413,15 423,55 433,95 444,35 454,75 465,15 475,55 485,95 496,35 506,27 516,07 MSSV 207KH047 Tổng 0,0064 167 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Vậy S = 0.64cm < Sgh=8cm Thỏa mãn điều kiện lún 5.5.6 Kiểm tra xuyên thủng Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Trong đó: Pxt - tổng phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng Pcx - khả chống xuyên bê tông Tháp xuyên thủng đài cọc móng M2 Do tháp xuyên thủng bao trùm cọc nên điều kiện xuyên thủng xem thỏa 5.5.7 Tính cốt thép cho đài cọc Tải trọng sử dụng tải trọng tính tốn: N tt , M tt Cột trục A-2 có tiết diện 600x500 Sơ đồ tính: xem đài conson ngàm mép cột, đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 168 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn E F Sơ đồ tính đài cọc móng M2 n Moment ngàm xác định theo công thức : M   Pi li i 1 Trong đó: n - số lượng cọc phạm vi conson Pi - phản lực đầu cọc thứ i li - cánh tay đòn từ đầu cọc thứ i đến mép cột Moment theo phương X là: M x   Pli i   P1  P2  l  1942.17  1852.25   0.6  2276.65kNm Bê tơng làm đài B25 có Rb = 14.5Mpa Cốt thép chọn loại AII có Rs = 280 Mpa Tính toán cốt thép đài:   R bh M      2  AS  b o Rb bho RS Với b=1000mm, ho=h-a=1500-150 = 1350 mm Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 169 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Tính cốt thép đài móng M2 M (kNm) αm As (mm2) ξ Chọn thép Phương 2276.65 0.086 0.09 6291.96 X Lớp ta bố trí thép theo cấu tạo 12a200 1822 Achọn (mm2) 6842 Bố trí 18a200 Bố trí cốt thép vẻ KC09/09 5.5.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: Ta dùng tổ hợp có lực ngang lớn Tổ hợp COMB3 Hx (kN) -39,19 Hy (kN) 40,46 P (kN) -3545,45 Mx (kNm) -59,739 My (kNm) 74,443 Lực ngang tác dụng lên cọc: + Theo phương x: H x 39.19   19.595kN M0 x  (vì chuyển thành lực dọc) H0 x  + Theo phương y: M0 y Hy 40.46  20.23kN  (vì chuyển thành lực dọc) H0 y    H o  H ox  H oy  19.5952  20.232  28.16kN Hệ số biến dạng:  bd  Kbc Trong đó: EbI + K: hệ số quy ước tính bảng sau K (kN/m4) 5000 5000 5000 6000 Lớp đất :sét dẻo (IL=0.32) : sét nửa cứng (IL=0.18) 3: sét dẻo (IL=0.31) 4: cát Giá trị Ktb= 5266.67kN/m4 H(m) 4.5 5.8 2.2 22.5 + bc: chiều rộng quy ước cọc: d=0.6m  bc = d+1=0.6+1=1.6m + I: Moment tiết diện cọc: I  Hoàng Quang Tiệp  d4 64    0.64 64 MSSV 207KH047  0.006m4 170 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng   bd  GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 5266.67  1.6  0.54 30  106  0.006 Chiều dài quy đổi cọc Le = bdL = 0.54 x 35 = 18.9m > 4m, Tra bảng G2-TCXD 205-1998 ta A0  2.441, B0  1.621, C  1.751 Tính: +  HH  1 A0   2.441  8.61  105 m / kN  E bI 0.54   10  0.006 bd +  MH   HM  +  MM  1 B0   1.621  3.08  105 m / kN  E bI 0.54   10  0.006 bd 1 A0   1.751  1.80  105 m / kN  bd E b I 0.54   10  0.006 Chuyển vị y  cao trình đáy đài : y0  H 0 HH  M 0 HM  28.16  8.61  10 5  2.42  10 3 ( m )   H 0 HM  M 0 MM  28.61  3.08  10 5  0.867  10 3 ( rad ) Chuyển vị cao trình đặt lực ngang H, y  Kiểm tra: + Chuyển vị ngang: y0  2.42mm   y   10mm + Chuyển vị xoay:   0.867  10 rad     0.002rad 3 Vậy:    M H ze  yo A1  o B1  o C1  o D1   bd   bd  bd E b I  bd E b I  H M z   bd EIyo A3   bd EI o B3  MoC3  o D3 z  K  bd Qz   bd EIyo A4   bd EI o B4   bd MoC  H o D4 Trong hệ số A1, A3, A4, B1, B3, B4, D1, D3, D4 tra bảng G3, TCXD 2051998 Bảng tính ứng suất  z : 0,000 0 z (kN/m2) 0,00 -0,185 0,1 0,1 0,005 2,21 -0,370 0,2 0,2 0,02 0,001 4,12 -0,556 0,3 0,3 0,045 0,004 5,71 z (m) Hoàng Quang Tiệp ze (m) A1 B1 C1 MSSV 207KH047 D1 171 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -0,741 0,4 0,4 0,08 0,011 7,02 -0,926 0,5 0,5 0,125 0,021 8,04 -1,111 0,6 0,999 0,6 0,18 0,036 8,78 -1,296 0,7 0,999 0,7 0,245 0,057 9,29 -1,481 0,8 0,997 0,799 0,32 0,085 9,56 -1,667 0,9 0,995 0,899 0,405 0,121 9,63 -1,852 0,992 0,997 0,499 0,167 9,54 -2,037 1,1 0,987 1,095 0,604 0,222 9,27 -2,222 1,2 0,979 1,192 0,718 0,288 8,85 -2,407 1,3 0,969 1,287 0,841 0,365 8,33 -2,593 1,4 0,955 1,379 0,974 0,456 7,74 -2,778 1,5 0,937 1,468 1,115 0,56 7,10 -2,963 1,6 0,913 1,553 1,264 0,678 6,39 -3,148 1,7 0,882 1,633 1,421 0,812 5,65 -3,333 1,8 0,843 1,706 1,584 0,961 4,91 -3,519 1,9 0,795 1,77 1,752 1,126 4,20 -3,704 0,735 1,823 1,924 1,308 3,50 -3,889 2,1 0,662 1,863 2,098 1,506 2,82 -4,074 2,2 0,575 1,887 2,272 1,72 2,23 -4,259 2,3 0,47 1,892 2,443 1,95 1,63 -4,444 2,4 0,347 1,874 2,609 2,195 1,17 -4,630 2,5 0,202 1,83 2,765 2,454 0,73 -4,815 2,6 0,033 1,755 2,907 2,724 0,31 -5,000 2,7 -0,162 1,643 3,03 3,003 -0,01 -5,185 2,8 -0,385 1,49 3,128 3,288 -0,24 -5,370 2,9 -0,64 1,29 3,196 3,574 -0,53 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 172 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -5,556 -0,928 1,037 3,225 3,858 -0,75 -5,741 3,1 -1,251 0,723 3,207 4,133 -0,87 -5,926 3,2 -1,612 0,343 3,132 4,392 -1,08 -6,111 3,3 -2,011 -0,112 2,991 4,626 -1,20 -6,296 3,4 -2,45 -0,648 2,772 4,826 -1,38 -6,481 3,5 -2,928 -1,272 2,463 4,98 -1,57 -6,667 3,6 -3,445 -1,991 2,05 5,075 -1,82 -6,852 3,7 -4 -2,813 1,52 5,097 -2,12 -7,037 3,8 -4,59 -3,742 0,857 5,029 -2,57 -7,222 3,9 -5,21 -4,784 0,047 4,853 -3,07 -7,407 -5,854 -5,941 -0,927 4,548 -3,74 -6.00 -4.00 0.000 -2.00 0.00 -1.000 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 -2.000 -3.000 -4.000 -5.000 -6.000 -7.000 -8.000 Biểu đồ áp lực ngang z (kN/m2) Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 173 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Bảng tính moment Mz: 0 0 Mz (kNm) 0,00 -0,19 0,1 0 0,1 5,30 -0,37 0,2 -0,001 0,2 10,47 -0,56 0,3 -0,004 -0,001 0,3 15,47 -0,74 0,4 -0,011 -0,002 0,4 19,96 -0,93 0,5 -0,021 -0,005 0,999 0,5 24,23 -1,11 0,6 -0,036 -0,011 0,998 0,6 28,12 -1,30 0,7 -0,057 -0,02 0,996 0,699 31,45 -1,48 0,8 -0,085 -0,034 0,992 0,799 34,36 -1,67 0,9 -0,121 -0,055 0,985 0,897 36,73 -1,85 -0,167 -0,083 0,975 0,994 38,36 -2,04 1,1 -0,222 -0,122 0,96 1,09 39,72 -2,22 1,2 -0,287 -0,173 0,938 1,183 40,65 -2,41 1,3 -0,365 -0,238 0,907 1,273 40,95 -2,59 1,4 -0,455 -0,319 0,866 1,358 40,80 -2,78 1,5 -0,559 -0,42 0,811 1,437 40,23 -2,96 1,6 -0,676 -0,543 0,739 1,507 39,38 -3,15 1,7 -0,808 -0,691 0,646 1,566 38,14 -3,33 1,8 -0,956 -0,867 0,53 1,612 36,54 -3,52 1,9 -1,118 -1,074 0,385 1,64 34,80 -3,70 -1,295 -1,314 0,207 1,646 32,77 -3,89 2,1 -1,487 -1,59 -0,01 1,627 30,53 -4,07 2,2 -1,693 -1,906 -0,271 1,575 28,13 -4,26 2,3 -1,912 -2,263 -0,582 1,486 25,57 z (m) ze (m) Hoàng Quang Tiệp A3 B3 C3 MSSV 207KH047 D3 174 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -4,44 2,4 -2,141 -2,663 -0,949 1,352 22,97 -4,63 2,5 -2,379 -3,109 -1,379 1,165 20,29 -4,81 2,6 -2,621 -3,6 -1,877 0,917 17,67 -5,00 2,7 -2,865 -4,137 -2,452 0,598 14,90 -5,19 2,8 -3,103 -4,718 -3,108 0,197 12,26 -5,37 2,9 -3,331 -5,34 -3,852 -0,295 9,53 -5,56 -3,54 -6 -4,688 -0,891 6,92 -5,74 3,1 -3,722 -6,69 -5,621 -1,603 4,13 -5,93 3,2 -3,864 -7,403 -6,653 -2,443 1,60 -6,11 3,3 -3,955 -8,127 -7,785 -3,424 -0,97 -6,30 3,4 -3,979 -8,847 -9,016 -4,557 -3,38 -6,48 3,5 -3,919 -9,544 -10,34 -5,854 -5,71 -6,67 3,6 -3,757 -10,196 -11,751 -7,325 -8,04 -6,85 3,7 -3,471 -10,776 -13,235 -8,979 -10,31 -7,04 3,8 -3,036 -11,252 -14,774 -10,821 -12,31 -7,22 3,9 -2,427 -11,585 -16,346 -12,854 -14,28 -7,41 -1,614 -11,731 -17,919 -15,075 -15,96 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 175 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -20.00 -10.00 -1 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 Biểu đồ moment Mz (kNm) Bảng tính lực cắt Qz: Z(m) ze(m) A4 B4 C4 D4 Qz(kN) 0 0 28,61 -0,19 0,1 -0,005 0 28,27 -0,37 0,2 -0,02 -0,003 27,37 -0,56 0,3 -0,045 -0,009 -0,001 25,92 -0,74 0,4 -0,08 -0,021 -0,003 24,06 -0,93 0,5 -0,125 -0,042 -0,008 0,999 21,88 -1,11 0,6 -0,18 -0,072 -0,016 0,997 19,40 -1,30 0,7 -0,245 -0,114 -0,03 0,994 16,75 -1,48 0,8 -0,32 -0,171 -0,051 0,989 14,04 -1,67 0,9 -0,404 -0,243 -0,082 0,98 11,27 -1,85 -0,499 -0,333 -0,125 0,967 8,45 -2,04 1,1 -0,603 -0,443 -0,183 0,946 5,69 -2,22 1,2 -0,716 -0,575 -0,259 0,917 3,09 -2,41 1,3 -0,838 -0,73 -0,356 0,876 0,57 -2,59 1,4 -0,967 -0,91 -0,479 0,821 -1,70 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 176 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -2,78 1,5 -1,105 -1,116 -0,63 0,747 -3,95 -2,96 1,6 -1,248 -1,35 -0,815 0,652 -5,87 -3,15 1,7 -1,396 -1,613 -1,036 0,529 -7,61 -3,33 1,8 -1,547 -1,906 -1,299 0,374 -9,11 -3,52 1,9 -1,699 -2,227 -1,608 0,181 -10,50 -3,70 -1,848 -2,578 -1,966 -0,057 -11,59 -3,89 2,1 -1,992 -2,956 -2,379 -0,345 -12,55 -4,07 2,2 -2,125 -3,36 -2,849 -0,692 -13,25 -4,26 2,3 -2,243 -3,785 -3,379 -1,104 -13,83 -4,44 2,4 -2,339 -4,228 -3,973 -1,592 -14,24 -4,63 2,5 -2,407 -4,683 -4,632 -2,161 -14,50 -4,81 2,6 -2,437 -5,14 -5,355 -2,821 -14,65 -5,00 2,7 -2,42 -5,591 -6,143 -3,58 -14,67 -5,19 2,8 -2,346 -6,023 -6,99 -4,445 -14,66 -5,37 2,9 -2,2 -6,42 -7,892 -5,423 -14,52 -5,56 -1,969 -6,765 -8,84 -6,52 -14,30 -5,74 3,1 -1,638 -7,034 -9,822 -7,739 -14,13 -5,93 3,2 -1,187 -7,204 -10,822 -9,082 -13,76 -6,11 3,3 -0,599 -7,243 -11,819 -10,549 -13,45 -6,30 3,4 0,147 -7,118 -12,787 -12,133 -13,08 -6,48 3,5 1,074 -6,789 -13,692 -13,826 -12,64 -6,67 3,6 2,205 -6,212 -14,496 -15,613 -12,13 -6,85 3,7 3,563 -5,338 -15,151 -17,472 -11,56 -7,04 3,8 5,173 -4,111 -15,601 -19,374 -10,92 -7,22 3,9 7,059 -2,473 -15,779 -21,279 -10,07 -7,41 9,244 -0,358 -15,61 -23,14 -9,07 Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 177 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: ThS Đồng Tâm Võ Thanh Sơn -20.00 -10.00 -1 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 Biểu đồ lực cắt Qz (kN) 5.5.9 Kiểm tra lại cốt dọc cốt đai: Giá trị moment max: Mmax= 40.95kNm Để thuận tiện tính tốn ta quy cọc tiết diện cọc vuông theo độ cứng tiết diện: I d4 64  b4 12 d 4 12  0.64 b   0.5m 12 64 64 Chọn a = 100mm h0 = h - a = 500 - 100 = 400mm m  M 40.95   0.02  b Rb bho 14500  0.6  0.52     2 m  0.22 As   b Rb bho Rs  0.22  14.5  0.5  0.4  0.22m 280 Cọc 1616 có As = 3217mm2 Thỏa mãn cốt dọc chịu lực Cốt đai chọn 8a200 Lực cắt lớn Q =11.81kN Kiểm tra: Q  0.3 w1b1 Rbbho Trong đó: +  w1   5 w    Es Asw 200 50.3   1 5   1.01 Eb bs 30 400  200 + b1    Rb   0.0114.5  0.855  Q  0.3w1b1 Rbbho  0.3 1.01 0.855 14500  0.5  0.4  1577.7 kN Thỏa mãn Hoàng Quang Tiệp MSSV 207KH047 178 ... 8a200 8a110 As chọn 25 0mm2 28 1mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 335mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2... 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 25 0mm2 Kiểm tra độ võng sàn: Độ... 359mm2 8a140 25 0mm2 8a200 25 0mm2 8a200 25 0mm2 8a200 25 0mm2 8a200 25 0mm2 8a200 25 0mm2 8a200 Chọn thép As chọn 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200 8a200