THÔNG TIN TÀI LIỆU
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CƠNG TRÌNH NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG NGHIÊN CỨU PHƯƠNG PHÁP HỚT LƯNG DAO PHAY MODUL TRÊN MÁY VẠN NĂNG MÃ SỐ: T2013 - 118 SKC005357 Tp Hồ Chí Minh, 2013 T2013-118 Danh sách thành viên tham gia nghiên cứu đề tài : Chủ trì đề tài : ThS Trần Quốc Hùng T2013-118 MỤC LỤC Trang CHƢƠNG 1: MỞ ĐẦU CHƢƠNG 2: KHÁI QUÁT VỀ DAO PHAY ĐĨA MÔĐUN VÀ CÔNG NGHỆ GIA CÔNG DAO PHAY ĐĨA MÔDUN CHƢƠNG 3: NGUYÊN LÝ HỚT LƢNG VÀ MÁY HỚT LƢNG K96 14 CHƢƠNG 4: XÁC ĐỊNHCÁC SỐ LIỆU BAN ĐẦU …………………………… 25 CHƢƠNG 5: THIẾT KẾ KẾT CẤU CỦA ĐỒ GÁ TIỆN HỚT LƢNG 29 CHƢƠNG 6: KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ 58 TÀI LIỆU THAM KHẢO 59 T2013-118 DANH MỤC BẢNG BIỂU Trang Bảng 2.1 : Bộ dao phay với 8, 15 26 dao Bảng 2.2 : Các kích thƣớc dao phay đĩa mơđun Bảng 2.3 : Thành phần hóa học, tính chất lý thép gió P18 Bảng 5.1 : Hệ số ma sát số vật liệu dùng cấu cam 40 T2013-118 DANH MỤC SƠ ĐỒ, HÌNH VẼ Trang Hình 2.1: Sơ đồ cắt dao phay đĩa mơđun dao phay ngón mơđun Hình 2.2:Kết cấu dao phay đĩa mơđun Hình 2.3: Sơ đồ tính biên dạng lƣỡi cắt dao phay đĩa mơđun Hình 2.4: Sơ đồ tọa độ điểm biên dạng Hình 2.5: Chuyển động tạo hình đƣờng xoắn Acsimet Hình 2.6:Đƣờng cong hớt lƣng đƣờng xoắn Acsimet Hình 3.1:Sơ đồ gia cơng mặt sau dao phay Hình 3.2:Sơ đồ nguyên lý chuyển động máy tiện hớt lƣng dao phay modul Hình 3.3:Sơ kết cấu động học máy tiện hớt lƣng đơn giản Hình 3.4:Cơ cấu thực chuyển động tịnh tiến máy hớt lƣng Hình 3.5: Sơ đồ nguyên lý chuyển động tiện hớt lƣng dao phay lăn trụ Hình 3.6:Sơ đồ động học hớt lƣng dao phay lăn trụ Hình 3.7:Sơ đồ kết cấu động học máy hớt lƣng vạn Hình 3.8: Đƣờng hớt lƣng dao phay lăn trục vít Hình 3.9:Hình dáng máy tiện hớt lƣng Hình 3.10:Sơ đồ động máy tiện hớt lƣng K96 Hình 4.1:Máy tiện vạn D23 xƣởng thực hành nghề Hình 4.2:Sơ đồ lực cắt tiện hớt lƣng Hình 5.1:Sơ đồ động đồ gá hớt lƣng Hình 5.2:Sơ đồ tính lực tác dụng lên vít – đai ốc Hình 5.3 :Phân tích lực mặt nghiêng rãnh mang cá Hình 5.4:Bộ truyền vít- đai ốc Hình 5.5 :Sơ đồ tính lực tác dụng lên cam Hình 5.6: Phân tích lực mặt nghiêng rãnh mang cá Hình 5.7: Quan hệ lƣợng hớt lƣng lƣợng nâng cam Hình 5.8:Sơ đồ kết cấu lực tác dụng lên cam Hình 5.9:Biên dạng cam hớt lƣng Hình 5.10:Sơ đồ lực từ truyền tác dụng lên trục Hình 5.11:Sơ đồ tính khoảng cách bánh trụ Hình 5.12: Sơ đồ phân bố lực ổ bi Hình 5.13: Núm vặn T2013-118 TRƢỜNG ĐẠI HỌC SƢ PHẠM KỸ THUẬT CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Độc lập - Tự - Hạnh phúc KHOA CƠ KHÍ MÁY Tp HCM, ngày 18 tháng 11 năm 2013 THÔNG TIN KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU Thông tin chung : Tên đề tài : “NGHIÊN CỨU PHƢƠNG PHÁP HỚT LƢNG DAO PHAY MODUL TRÊN MÁY VẠN NĂNG” Mã số : T2013 - 118 Chủ nhiệm đề tài: ThS Trần Quốc Hùng Cơ quan chủ trì đề tài: Trƣờng Đại học Sƣ Phạm Kỹ Thuật Tp.HCM Thời gian thực hiện: tháng Mục tiêu : Nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay modul máy hớt lƣng chuyên dùng Nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay modul máy tiện vạn Thiếtkế cấu hớt lƣng dao phay modul lắp máy tiện vạn xƣởng máy công cụ Tập vẽ lắp vẽ chi tiết cấu Tính sáng tạo : Việc hớt lƣng dao phay modul chƣa đƣợc tiến hành máy tiện vạn Kết nghiên cứu : Thiết kế thành côngcơ cấuhớt lƣngdao phay modul lắp máy tiện vạn Sản phẩm : thuyết minh báo cáo khoa học cấp trƣờng Tập vẽ lắp vẽ chi tiết cấu Hiệu quả, phƣơng thức chuyển giao kết nghiên cứu khả áp dụng : Bộ môn CN Chế tạo máy – Khoa Cơ Khí Máy – trƣờng Đại học SPKT Tp.HCM Trƣởng Đơn vị Chủ nhiệm đề tài (ký, họ tên, đóng dấu) (ký, họ tên) T2013-118 CHƢƠNG MỞ ĐẦU 1.1 Tổng quan tình hình nghiên cứu thuộc lĩnh vực đề tài nƣớc Trong lãnh vực sản xuất khí,ngƣời ta sử dụng nhiều loại máy móc để phục vụ cho việc sản xuất khí dễ dàng hiệu nhƣ : máy tiện, máy phay, máy bào…Trong máy phay có vai trị khơng nhỏ để tạo lƣợng sản phẩm khổng lồ phục vụ cho xã hội ngày nay.Để máy phay cắt gọt đƣợc kim loại thiết phải có dao phay kèm.Qui trình cơng nghệ gia cơng dao phay có nhiều cơng đoạn, có cơng đoạn quan trọng hớt lƣng theo biên dạng đƣờng cong Acsimet cho dao Hiện nay, có máy chuyên dùng hớt lƣng dao phay modul chƣa ứng dụng máy vạn năng.Đểđáp ƣƣ́ng nhu cầu đồng thời đểphục vụ cho việc giảng dạy nội dung “Máy hớt lƣng chuyên dùng môn học Máy cắt kim loại” trƣờng ĐH Sƣ Phạm Kỹ Thuật Tp HCM,tôi đề xuất đề tài nghiên cứu khoa học cấp trƣờng: “Nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay đĩa modul máy tiện vạn năng” 1.2 Tính cấp thiết đề tài Về mặt khoa học: Việc hớt lƣng dao phay modul đƣợc thực máy tiện hớt lƣng chuyên dùng mà xƣởng máy công cụ trƣờng ĐH Sƣ Phạm Kỹ Thuật Tp HCM chƣa có Đề tài nhằm nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay modul máy tiện vạn để chế tạo dao phay modul (đặc biệt với dao có modul khơng tiêu chuẩn) điều kiện máy móc thiết bị xƣởng trƣờng Về mặt thực tiễn: Mở rộng khả cơng nghệ máy móc thiết bị vạn 1.3 Mục tiêu đề tài Tìm hiểu cấu tạo, chức dao phay đĩa môđun Quy trình cơng nghệ chế tạo phƣơng pháp gia công mặt sau dao phay môđun Thiết kế nguyên lý đồ gá để thực hớt lƣng máy tiện vạn 1.4 Cách tiếp cận Tham khảo tài liệu ngồi nƣớc có liên quan công nghệ chế tạo dao phay đĩa môđun Tham khảo lựa chọn máy tiện vạn xƣởng máy cơng cụ trƣờngthích hợp cho việc nghiên cứu kết cấu,thiết kế động học, động lực họcđồ gá hớt lƣng 1.5 Phƣơng pháp nghiên cứu 1.5.1 Cơ sở phƣơng pháp luận: T2013-118 Xét nguyên lý: nghiên cứu, tìm hiểu phƣơng pháp chế tạo dụng cụ cắt gọt (đặc biệt dao phay đĩa môđun) thực tế Tìm hiểu tài liệu sách vở, sở gia cơng khí internet 1.5.2 Các phƣơng pháp nghiên cứu cụ thể: Trực tiếp thu thập thông tin dụng cụ cắt, máy công cụ xƣởng máy công cụ môn thực hành nghề trƣờng ĐHSPKT Tp.HCM Nghiên cứu, tìm hiểu dụng cụ cắt gọt máy công cụ chuyên dùng để thực hớt lƣng dao phay đĩa môđun Tham khảo tài liệuvề thiết kế máy, thiết kế đồ gá dụng cụ cắt gọt 1.6 Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu 1.6.1 Đối tƣợng nghiên cứu Phƣơng pháp hớt lƣng dao phay máy tiện vạn Khả đáp ứng thiết bị nhu cầu xã hội 1.6.2 Phạm vi nghiên cứu Đồ gá phục vụ cho việc giảng dạy nội dung “Máy hớt lƣng chuyên dùng môn học Máy cắt kim loại” trƣờng ĐH Sƣ Phạm Kỹ Thuật Tp HCM Đồ gá giới hạn phạm vi hớt lƣng dao phay đĩa modul [F1]max1= 0,8.ch1 = 0,8.450 = 360 [Mpa] [F2]max2= 0,8.ch2 = 0,8.580 = 464 [Mpa] [F3]max3= 0,8.ch3 = 0,8.450 = 360 [Mpa] [F4]max4= 0,8.ch4 = 0,8.450 = 360 [Mpa] [F4]max5= 0,8.ch4 = 0,8.450 = 360 [Mpa] +Xác định sơ khoảng cách trục aw1: aw1 Trong : Ka Hệ số phụ thuộc vật liệu cặp bánh loại răng, tra 1/3 bảng đƣợc Ka= 49,5.MPa 47 T2013-118 u 1 tỷ số truyền cặp bánh răng, u1 = TI Momen xoắn trục bánh chủ động, TI = 74156,25 [Nmm] ᴪ =0,2 ; ᴪ = 0,53ᴪ (u+1)=0,318 =>KH = 1,44 KH Hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều = Ka.(U2+1) aw1 => chọn aw1 = 82 mm Xác định thông số ăn khớp: m= (0,010,02)aw2 = (0,010,02).82= 0,82 1,64 mm Theo bảng 6.8 [3] chọn môđun pháp m = 1,25 Xác định số bánh nhỏ Vì thẳng nên ta có : Z2= Chọn Z2 = 40 Do Z1= u1.Z2 = 2.40 = 80 Chọn Z1=80 dw2: Đƣờng kính vịng lăn bánh nhỏ(bánh 2) 2.aw1 dw2= U11 bw:Chiều rộng vành +Xác định sơ khoảng cách trục aw2: Trong : Ka Hệ số phụ thuộc vật liệu cặp bánh loại răng, tra bảng 6.5/1/ trang 96 đƣợc Ka= 49,5.MPa 1/3 u2 tỷ số truyền cặp bánh răng, u2 = 1,5 TI Momen xoắn trục bánh chủ động, TI = 74156,25 [Nmm] ᴪ =0,25 ; ᴪ = 0,53ᴪ (u+1)=0,33 =>KH = 1,44 KH Hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành tính tiếp xúc, phu thuộc vào vị T 1.KH aw2 = Ka.(U2+1) 3 [ H ]2 U2 =69,78mm ba => chọn aw1 = 70 mm Xác định thông số ăn khớp: 48 T2013-118 m = (0,010,02)aw2 = (0,010,02).70= 0,71,4 Theo bảng 6.8/T1/ chọn môđun pháp m = 1,25 Xác định số bánh nhỏ Vì thẳng nên ta có : Z1= Chọn Z1 = 40 Do Z3= u1.z1 = 1,5.40 = 60 Chọn Z2=60 dw4 Đƣờng kính vịng lăn bánh 4:dw4= chọn dw4= 56 mm => dw3=2( 70-56/2)= 84 mm bw:Chiều rộng vành : bw=ba.aw2 = 0,25.70 = 17,5 [mm] +Xác định sơ khoảng cách trục aw3: Để đảm bảo tỉ số truyền yêu cầu hệ thống u =3,do tỉ số truyền bánh số số phải U3 = 1,do kích thƣớc số bánh số số phải nhƣ nhau,tức : dw4 = 50 mm, dw5= 40 mm Z4 = 40 ; Z5 = 32 5.6 Thiết kế trục 5.6.1 Chọn vật liệu Các trục thiết kế nằm hộp giảm tốc chịu tải trọng trung bình nên ta dùng thép 45, tơi cải thiện, có : Giới hạn bền : = 850 [Mpa], ứng suất xoắn cho phép = (12…20) [Mpa] 5.6.2 Tải trọng tác dụng lên trục Lực tác dụng từ truyền bánh tác dụng lên trục: Hình 5.10 : Sơ đồ lực từ truyền tác dụng lên trục a Bánh bánh Lực vòng Lực hƣớng tâm Lực dọc trục 1=2 1/ 1= 1= 2=2.29662,5/100=593 (N) 49 T2013-118 1= = 1tan 1= 1.tanβ= 1= 2=593,25.tan20 =216 (N) 1:Momen xoắn trục bánh 1:Đƣờng kính vịng lăn :Góc ăn khớp β:Góc nghiêng răng(với bánh trụβ =0) => b Bánh 1= 2=2 3/ 3= 3= 1.tan0= 2=0 2= 3= = 3=2.741,56.42/62=593 (N) 2tan = 2.tanβ= 2:Momen 2=593,25.tan20 =216 (N) xoắn trục bánh :Đƣờng kính vịng lăn :Góc ăn khớp β:Góc nghiêng (với bánh trụβ =0) => c Bánh 3= 4=2 3/ 3= 3= 2.tan0= 2=0 4= =2.593,25.30/60=593,25 (N) 4= 3=741,56.tan20 =215,92 (N) = 2tan = 3.tanβ= 3:Momen xoắn trục bánh :Đƣờng kính vịng lăn :Góc ăn khớp β:Góc nghiêng răng(với bánh trụβ =0) => d Bánh 3= 5=2 4/ 4= 2.tan0= 2=0 5= 4=2.593,25.28/56=593,25 (N) 50 T2013-118 3= 4= = 2tan 3.tanβ= 3:Momen 4= 3=593,28.tan20 = 215,92(N) xoắn trục bánh :Đƣờng kính vịng lăn :Góc ăn khớp β:Góc nghiêng răng(với bánh trụβ =0) 3= 2.tan0= 2=0 5.6.3 Tính sơ trục Đƣờng kính trục:d ≥ 1≥ 2≥ 3≥ 4≥ /(0,2 ) mm 29662,5/(0,2 15 )= 21,5 mm 14831,2/(0,2 17 )= 16,4 mm 15572,76/(0,2 18 )= 16,2 mm 29662,5/(0,2 19 )=17,4 mm T:Momen xoắn(Nmm) :Ứng suất xoắn cho phép(MPa),với thép = 15…30(MPa) Từ đƣờng kính d xác định chiều rộng ổ lăn theo bảng sau: 2= 1,2 1,2 = 1,2 3= Chiều dài mayo bánh trụ: =(1,2…1,5)d = 1,2 1=1,2.22=26,4 mm 2=1,2.16,4=19,68 mm mm 4=1,2.17,4=20,88 mm 3=1,2.16,2=19,44 Các kích thƣớc khác liên quan đến chiều dài trục đƣợc chọn: Khoảng cơngxơn(khoảng chìa ra) trục thứ k, tính từ chi tiết thứ i đến gối đỡ: = 0,5( + Trong : 0)+ 3+ℎ Chiều dài mayơ chi tiết quay thứ i trục k, =(1,2…1,5)d Chiều rộng vành bánh thứ i trục thứ k(tra bảng 1) Đƣợc tính theo cơng thức sau(bảng 3): 51 T2013-118 Trong : 12 +Trục : 12 +Trục : 12 +Trục : 12 = 0,5( Hình 5.11 : Sơ đồ tính khoảng cách bánh trụ 13 + )+ + Phƣơng trình cân momen: 1.a =0 + b - 2.c = ( 1lực bánh 5, 1lực cam truyền) VB = (b c ) Q1 Q2 b 52 T2013-118 =0 1.(a+b) - b - 2.c =0 VA = Biểu đồ : 5.5.6 Thiết kế then cho trục Điều kiện bền dập điều kiện bền cắt then: =2T/ = 2T/(d .b) ≤ (ℎ− 1) ≤ Trong : Ứng suất dập(MPa) Ứng suất cắt (MPa) d Đƣờng kính trục (mm) 53 T2013-118 Chiều dài then(mm) hChiều cao then(mm) +Trục 1: = 2T/ 1Chiều sâu rãnh trục(mm) (ℎ − ≤ 51 ≤ 100 (thỏa) = 2T/(d 1) 2.29662,5/ 22.0,8.22(7 − 4) ≤ 100 b) ≤ 2.29662,5/(22.0,8.22.8) ≤ 30 19,2 ≤ 30(thỏa) Then trục có kích thƣớc sau:b = ; h = ; +Trục 2: = 2T/ = 3,5 ; = 2,8 (ℎ − 1) ≤ 2.14831,2/ 17.0,8.17(5 − 3) ≤ 100 17,5 ≤ 100 (thỏa) 2.14831,2/(17.0,8.17.5) ≤ 30 25 ≤ 30(thỏa) τc = 2T/(d.lt.b) ≤ τc Then trục có kích thƣớc sau:b = ; h = ; +Trục 3: = 2T/ =3; = 2T/ b) ≤ 2.15572,76/(17.0,8.17.5) ≤ 30 Then trục có kích thƣớc sau:b = ; h = ; +Trục 4: =3; 27≤ 30(thỏa) = 2,3 (ℎ − 1) ≤ 2.29662,5/ 18.0,8.18(6 − 3,5) ≤ 100 91,6 ≤ 100 (thỏa) = 2T/(d ≤ 67,36 ≤ 100 (thỏa) = 2T/(d 1) 2.15572,76/ 17.0,8.17(5 − 3) ≤ 100 = 2,3 (ℎ − b) ≤ 2.29662,5/(18.0,9.18.7) ≤ 30 29,1 ≤ 30(thỏa) Then trục có kích thƣớc sau:b = ; h = ; = 3,5 ; = 2,8 5.6 Thiết kế ổ bi trục 54 T2013-118 Lựa chọn ổ bi: Do / < o,3 nên ta chọn ổ bi đỡ dãy để có kết cấu đơn giản nhất,giá thành hạ 5.6.1 Chọn ổ theo khả tải trọng động Chọn kích thƣớc ổ theo khả tải động đƣợc tiến hành với ổ có số vòng quay n ≥ 10 vg/ph,chọn n =16vg/ph Khả tải động tính theo cơng thức: = Q Trong : Qtải trọng động quy ƣớc, kN Ltuổi thọ tính triệu vịng quay m bậc đƣờng cong mỏi,m=3 ổ bi ℎ tuổi thọ trung bình ổ tính ; ℎ = 10 L/(60n),thông thƣờng giá trị ℎ đƣợc tra bảng : a Tính tải trọng động quy ƣớc + Y ) Q=(X.V ,do khơng có lực dọc trục nên Q=X.V = (20… 30).10 ℎ X hệ số tải trọng hƣớng tâm,chọn X = = 0 tải trọng hƣớng tâm, kN V hệ số kể đến vòng quay,V = vòng quay hệ số ảnh hƣởng nhiệt độ, = θ = 105 C hệ số kể đến đặc tính tải trọng, chọn : = 1,2 Hình 5.12 : Sơ đồ phân bố lực ổ bi 55 T2013-118 +Tính tải trọng hƣớng tâm : = + 1.cos +2 2.Cos2 +…+2 .Cos Với n ≤ z/4 =15/4 =3,75 => chọn n = = 3600/z = 360/15 =24 Z : số lăn 0: = lực tƣơng tác cam truyền dao tiện ăn vào phôi gia công biên dạng hớt lƣng acsimet,=> 3/2 = P =1186,5 (N) (i ) = 1186,5 = 1186,5 = 3/2 3/2 (1.24) =1036 N (2.24) =649,4 N + 1.cos +2 2.Cos2 +…+2 .Cos , (với n=2) = 1186,5 + 2.1036.cos24 + 2.649,4.cos48 =3948,44 N Do tải trọng động quy ƣớcQ=X.V =1.1.3948,44.1.1,2 =4738 N b = Tính tuổi thọ L (triệu vịng quay) L= 60.n 60.16.20.103/106=19,2 (triệu vòng quay) ℎ /106 = 4738,13.3 19,2 = 12643,23 N = 12,6 kN 5.6.2 Chọn kích thƣớc ổ theo tiêu chuẩn Dựa vào đƣờng kính ngõng trục tra đƣợc kích thƣớc ổ nhƣng phải đảm bảo điều kiện: Trong : C : khả tải động ổ tiêu chuẩn d : đƣờng kính ổ Chọn ổ bi cỡ nhẹ 204 Tra bảng P2.7 [3] đƣợc số liệu kích thƣớc ổ bi ổ bi trục số nhƣ sau: d = 20 mm ; D = 47 mm ; B = 14 mm ; r =1,5 mm ; C = 13(thỏa điều kiện) Đƣờng kính bi :7,94 5.7 Thiết kế ổ trƣợt cho trục 56 T2013-118 Sử dụng ổ trƣợt cho trục trục 3: Chọn vật liệu : Do tốc độ vòng trục v ≤ m/s => chọn vật liệu lót ổ Đồng thau πRC 80-3-3,có thông số sau : p = 12 MPa + pv =10 Mpa.m/s + Chọn thông số ổ : a.Chọn tỉ số l/d = 0,8 => l = 0,8.d = 0,8.17 = 13,6 mm b.Chọn độ hở tƣơng đối : chọn sơ ψ theo : = 0,8.10−3 ψ 0,25 = 0,8.10−3.0,0325 = 3,33.10−4 với v = π.d.n/60000 = 3,14.17.32/60000 = 0,03 m/s Độ hở S = ψ.d = 3,33.10−4.17 = 5,66.10−3 mm Theo bảng P4.1 P4.2 [3], chọn kiểu lắp H8/e8 có sai lệch giới hạn lỗ ∅17+0,0540 ∅17−−0,0720,126 = 0,075 mm ;= Độ hở trung bình := Độ hở tƣơng đối : ψ = /d = 0,13/17 = 7,65.10 0,180 mm (+)/2 = ( 0,075 + 0,18)/2 = 0,13mm −3 c Chọn loại dầu: Dùng dầu công nghiệp 30,giả sử nhiệt độ ổ làm việc trung bình 500C,từ bảng 12.2 trang 229 tập ta đƣợc giá trị độ nhớt động lực dầu µ = 26 (cP) = 0,026 Mpa.s + Tính kiểm nghiệm ổ: a Kiểm nghiệm p tích số pv: p =/(ld) =( tan /cosβ) = (741,56.tan20/1)/13,6.17 = 1,68 Mpa < pv = b Tính ổ trƣợt bơi trơn ma sát ƣớt: Hệ số khả tải ổ: = Trong : = π.n/30 = 3,14.32/30 = 3,35 (1/s) Theo bảng bên dƣới,dựa vào giá trị l/d ta suy độ lệch tâm tƣơng đối χ=0,3 Chiều dày nhỏ màng dầu bôi trơn: = 0,5.S(1- χ) = 0,5.0,13(1- 0,3) = 0,046 mm ℎ 57 T2013-118 Chọn độ nhám bề mặt ngõng trục = 3,2 µm,độ nhám bề mặt lót ổ = 6,3µm Hệ số an tồn chiều dày màng dầu bôi trơn: ( ℎ= ℎ 1+ 2) = 0,046/(0,0032 + 0,0063) = 4,8 > Vậy với thông số chọn cho ổ trƣợt ổ trƣợt làm việc mơi trƣờng bơi trơn ma sát ƣớt 5.8 Cơ cấu điều chỉnh lƣợng tiến Để điều chỉnh lƣợng tiến dao ta sử dụng truyền vít me – đai ốc nhƣng để biết đƣợc giá trị lƣợng tiến dao xác ta dùng núm vặn có khắc vạch chia Số lƣợng vạch chia 50 vạch Lƣợng dịch chuyển nhỏ dao quay núm vặn bƣớc ren vít me chia cho số vạch, tức s = 1,25/50 = 0,025 mm Hình 5.13: Núm vặn 58 T2013-118 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ A KẾT LUẬN Sau trình nghiên cứu, tìm hiểu thực đề tài tơi hồn thành đƣợc nội dung sau: Tìm hiểu kết cấu dao phay đĩa môđun, đƣờng cong hớt lƣng, vật liệu chế tạo dao phay đĩa mơđun Tìm hiểu q trình gia cơng dao phay đĩa mơđun, phƣơng pháp hớt lƣng máy hớt lƣng chuyên dùng K96 Tìm hiểu máy tiện vạn xƣởng máy môn thực hành nghề thiết kế đồ gá tiện hớt lƣng cho máy tiện vạn D23 Hoàn thành vẽ lắp vẽ chi tiết cho đồ gá tiện hớt lƣng máy tiện vạn D23 Với tính kỹ thuật nguyên lý làm việc nhƣ trình bày phần Những thiết kế vẽ đáp ứng đƣợc yêu cầu đề tài sở lý thuyết, nhƣ phần giải vấn đề việc gia cơng hớt lƣng máy vạn Đề tài hồn thành giúp cho công việc chế tạo dao phay đĩa mơđun thực máy vạn thông dụng mà không cần đến loại máy chuyên dùng Do thời gian có hạn, tài liệu khả hạn chế, cố gắng nhiều nhƣng nghiên cứu thực đề tài khơng thể tránh khỏi thiếu sót.Vì mong thầy cô bạn đồng nghiệp chân thành góp ý để đề tài nghiên cứu hồn thiện Những vấn đề đƣợc nghiên cứu giải Khi thực đề tài: “Nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay đĩa modul máy vạn năng’’ giải đƣợc số vấn đề sau đây: + Nghiên cứu đặc điểmcủa đƣờng cong hớt lƣng, phƣơng pháp gia công đƣờng cong hớt lƣng, máy hớt lƣng chuyên dùng K96 Những mặt hạn chế Bên cạnh vấn đề nghiên cứu giải đƣợc cịn tồn mặt hạn chế q trình nghiên cứu đƣợc đƣa bàn luận nhƣ sau: - Chƣa có điều kiện thực chế tạo đồ gá - Kết cấu máy cồng kềnh - Năng suất máy chƣa cao B KIẾN NGHỊ Chế tạo sản phẩm mẫu để có cải tiến để nâng cao hiệu suất hoạt động đồ gá nhƣ cải tiến nhằm đơn giản lại kết cấu đồ gá, cao suất nhƣ chất lƣợng gia công 59 T2013-118 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt: [1]Nguyễn Ngọc Cẩn, Máy cắt kim loại, NXB ĐHQG Tp.HCM, tp.HCM 2005 [2] Trịnh Chất, Cơ sở thiết kế máy chi tiết máy, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 2008 [3] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí (tập I & II), NXB Giáo dục Việt Nam, Hà Nội 2006 [4]GV Phililôp, Dụng cụ cắt gọt, NXB Hải Phòng, Hải Phòng 2005 [5] Phạm Văn Hùng, Nguyễn Phƣơng, Cơ sở máy công cụ, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 2007 [6] Trần Quốc Hùng, Dung sai - kỹ thuật đo, NXB ĐHQG Tp.HCM, Tp.HCM 2012 [7] Bành Tiến Long, Trần Thế Lục, Trần Sĩ Túy, Thiết kế dụng cụ công nghiệp, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 2005 [8] Nguyễn Hữu Lộc, Cơ sở thiết kế máy, NXB ĐHQG TP.HCM, Tp.HCM 2008 Nguồn khác: [9] Data Table for:Steel Grades: Tool Steel and Hard Alley:SH2, link:www.steelgr.com/steel-Grades/Tool-Steel-Hard-Alloy/SKH2.html, 6/2013 [10] Engineer’s Handbook, Coefficient of Fiction, link:www.engineershandbook.com/Table/frictioncoefficient.html, 6/2013 60 ... dùng Nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay modul máy tiện vạn Thiếtkế cấu hớt lƣng dao phay modul lắp máy tiện vạn xƣởng máy công cụ Tập vẽ lắp vẽ chi tiết cấu Tính sáng tạo : Việc hớt. .. phúc KHOA CƠ KHÍ MÁY Tp HCM, ngày 18 tháng 11 năm 2013 THÔNG TIN KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU Thông tin chung : Tên đề tài : “NGHIÊN CỨU PHƢƠNG PHÁP HỚT LƢNG DAO PHAY MODUL TRÊN MÁY VẠN NĂNG” Mã số :... Tp HCM chƣa có Đề tài nhằm nghiên cứu phƣơng pháp hớt lƣng dao phay modul máy tiện vạn để chế tạo dao phay modul (đặc biệt với dao có modul khơng tiêu chuẩn) điều kiện máy móc thiết bị xƣởng trƣờng
Ngày đăng: 28/12/2021, 20:59
Xem thêm: