(Luận án tiến sĩ) nghiên cứu thực nghiệm cơ chế phá hủy của kết cấu sàn phẳng bê tông cốt thép khi mất cột biên

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI Trần Quốc Cường NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM CƠ CHẾ PHÁ HỦY CỦA KẾT CẤU SÀN PHẲNG BÊ TÔNG CỐT THÉP KHI MẤT CỘT BIÊN Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Mã số: 9580201 NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS TS Phạm Xuân Đạt PGS TS Nguyễn Trung Hiếu Hà Nội - Năm 2021 ii LỜI CẢM ƠN Trong thời gian nghiên cứu hoàn thành Luận án, Nghiên cứu sinh nhận định hướng, giúp đỡ, ý kiến đóng góp quý báu lời động viên nhà khoa học, thầy giáo, đồng nghiệp gia đình Trước hết, Nghiên cứu sinh xin bày tỏ lời cảm ơn tới thày PGS.TS Phạm Xuân Đạt, PGS.TS Nguyễn Trung Hiếu tận tình hướng dẫn giúp đỡ trình nghiên cứu Nghiên cứu sinh bày tỏ lòng cảm ơn tới giảng viên, cán kỹ thuật Phịng thí nghiệm kiểm định cơng trình LAS-XD125, có nhiều nhận xét sáng kiến cần thiết cho nghiên cứu thực nghiệm Cho phép Nghiên cứu sinh chân thành cảm ơn thày cô giáo, nhà khoa học Đại học Xây dựng có góp ý quý báu cho Nghiên cứu sinh trình thực Luận án Nghiên cứu sinh chân thành cảm ơn Học viện Cán quản lý xây dựng đô thị tạo điều kiện thuận lợi để Nghiên cứu sinh hoàn thành nhiệm vụ nghiên cứu Cuối Nghiên cứu sinh bày tỏ lời cảm ơn tới đồng nghiệp, gia đình, bạn bè động viên, chia sẻ, ủng hộ giúp đỡ Nghiên cứu sinh vượt qua khó khăn để đạt kết nghiên cứu Luận án NCS Trần Quốc Cường MỞ ĐẦU Lý chọn đề tài Trong khoảng ba thập kỷ gần đây, giới chứng kiến nhiều vụ sụp đổ công trình có qui mơ thiệt hại lớn người Có thể kể đến vụ sụp đổ tịa nhà Murrah Building (Thành phố Oklahoma, Mỹ, năm 1995) bom xe làm chết 168 người, sụp đổ tòa nhà Sampoong Department Store (Thành phố Seoul, Hàn Quốc) làm chết bị thương gần 500 người, hay vụ công khủng bố Tháp đôi trung tâm thương mại giới WTC (Thành phố New York, Mỹ, năm 2001) làm chết gần 3000 người Các nghiên cứu trường vụ sụp đổ cơng trình có đặc điểm chung bắt đầu phá hoại vài cấu kiện chịu lực mang tính cục áp lực vụ nổ bom hay khí ga, sau lan truyền từ cấu kiện sang cấu kiện khác, cuối dẫn đến sụp đổ phần lớn tồn kết cấu cơng trình Đây định nghĩa sụp đổ lũy tiến (SĐLT) cơng trình Do hậu nghiêm trọng mà gây ra, việc phịng chống SĐLT thu hút nhiều quan tâm cộng đồng nghiên cứu quốc tế nhà lập pháp nhiều quốc gia Trong ba thập kỷ vừa qua, nhiều nghiên cứu thực nghiệm lý thuyết mô số thực nhằm hiểu rõ chế SĐLT cơng trình nhà dân dụng, đặc biệt kết cấu bê tông cốt thép (BTCT) Mặc dù nhiều điểm chưa thống nhất, đa số nghiên cứu rằng, ứng xử cận sụp đổ sụp đổ công trình BTCT phức tạp có mặt yếu tố sau: (i) Tính phi tuyến vật liệu bê tông bao gồm phát triển vết nứt nén vỡ, (ii) Tính phi tuyến hình học trạng thái biến dạng lớn, (iii) Hiệu ứng động cấu kiện chịu lực cột BTCT bị đánh sập đột ngột Song song với nỗ lực nghiên cứu cộng đồng quốc tế, yêu cầu nhằm hạn chế thiệt hại SĐLT gây nhà lập pháp đưa vào tiêu chuẩn thiết kế thi công hành nhiều nước giới Mỹ, Châu Âu, Singapore Nhiều tài liệu hướng dẫn thiết kế phòng chống SĐLT ban hành hướng dẫn thiết kế cải tạo cơng trình phủ Mỹ (GSA - Progressive collapse Analysis and Design Guidelines for New Federal Office Buildings and Major Modernization Projects-2003) [23] UFC 4-023-03 (Design of Buildings to Resist Progressive Collapse-2016) [16] Nhìn chung, sức kháng sụp đổ cơng trình thường đánh giá thơng qua tình giả định cột chịu lực bị đột ngột tác động bom, khí ga, đâm xe hay sụt lún móng Mặc dù cịn nhiều điểm hạn chế qui trình tính tốn thiết kế cấu tạo BTCT, việc ban hành tài liệu hướng dẫn giới chuyên môn ủng hộ thể vai trị quan trọng cơng tác phịng chống SĐLT cơng trình nước tiên tiến giới Đáng ý nội dung tài liệu cập nhật liên tục hàng năm dựa kết nghiên cứu quan trọng cộng đồng khoa học quốc tế Kết cấu sàn phẳng sử dụng nhiều cho mục đích dân dụng công nghiệp, đặc biệt siêu thị khu vui chơi giải trí So với kết cấu dầm sàn truyền thống, ưu điểm kết cấu sàn phẳng thời gian thi cơng nhanh chóng, chiều cao tầng lưu khơng lớn Tuy nhiên, nhược điểm trọng lượng thân lớn khu vực sàn đầu cột dễ bị phá hoại cục chọc thủng Khi phá hoại xảy vị trí cục việc ngăn chặn lan truyền phá hoại điều cần thiết để tránh SĐLT xảy Cần nhấn mạnh tình giả định cột đột ngột hồn tồn tương thích phản ánh phá hoại chọc thủng đầu cột Đề tài: “Nghiên cứu thực nghiệm chế phá hủy kết cấu sàn phẳng bê tông cốt thép cột biên” lựa chọn nhằm làm rõ ứng xử sàn cột, qua ngăn chặn hạn chế thiệt hại sụp đổ dây chuyền Mục tiêu nghiên cứu • Xây dựng mơ hình thực nghiệm phù hợp đủ để mơ tả ứng xử sụp đổ kết cấu sàn phẳng BTCT điều kiện cột biên Mơ hình thực nghiệm cần phải thiết kế đảm bảo vấn đề sau Thứ nhất, hệ gia tải trọng cần phải đảm bảo phân bố mặt mẫu thí nghiệm suốt q trình thí nghiệm, đặc biệt biến dạng lớn Thứ hai, cấu cột đột ngột cần phải đủ nhanh để mơ xác ứng xử thực tế xảy Thứ ba, phân bố nội lực, dạng phá hoại trình sụp đổ cần phải đo đạc ghi lại Thứ tư, mơ hình thực nghiệm chế tạo tuân theo dẫn lý thuyết tương tự • Nghiên cứu làm việc kết cấu sàn phẳng BTCT không mũ bị cột tác dụng tải trọng đến xảy sụp đổ hồn tồn Q trình có bao gồm phát triển vết nứt, phân bố tải trọng cột xung quanh cột bị mất, sức kháng tải trọng kết cấu sau bị cột dạng sụp đổ hoàn toàn Quan sát thực nghiệm hình thành phát triển hiệu ứng màng, vốn chế chịu lực thứ cấp sàn phẳng chịu trạng thái biến dạng lớn • Đánh giá hiệu ứng động đến ứng xử kết cấu sàn phẳng BTCT khơng mũ cột tình cột chịu lực bị phá hoại đột ngột Khi cột chịu lực bị đánh sập đột ngột bom nổ hay nổ khí ga, phá hoại diễn vài phần nghìn giây [16] Trong trường hợp này, ứng xử cơng trình động nên dẫn đến tải trọng tác dụng, chuyển vị nội lực kết cấu bị khuếch đại hệ số động định Do đó, việc đánh giá hiệu ứng động thơng qua chương trình thực nghiệm cần thiết để hiểu rõ chế sụp đổ kết cấu cơng trình • Xây dựng cơng thức bán thực nghiệm nhằm tính tốn sức kháng sụp đổ kết cấu sàn BTCT không mũ cột Dựa kết thực nghiệm thu kết hợp với kết lý thuyết công bố trước đây, nghiên cứu xây dựng cơng thức bán thực nghiệm giúp cho kỹ sư thiết kế tính tốn nhanh sức kháng sụp đổ kết cấu sàn phẳng BTCT Đối tượng phạm vi nghiên cứu Theo phát triển nhu cầu sử dụng công cơng trình dân dụng cơng nghiệp, hệ kết cấu sàn phẳng BTCT tương đối đa dạng, phân thành ba loại chính, bao gồm: • Sàn phẳng thơng thường có chiều dày sàn khơng thay đổi theo hai phương ngang; • Sàn phẳng tăng cứng khu vực xung quanh đầu cột chịu lực, cịn gọi sàn phẳng có mũ cột; • Sàn phẳng gia cường hệ cáp dự ứng lực Trong luận án này, đối tượng nghiên cứu lựa chọn sàn phẳng thơng thường nghiên cứu lĩnh vực biến dạng lớn dạng kết cấu nhiều vấn đề chưa sáng tỏ Ứng xử sụp đổ sàn phẳng nghiên cứu với hai tình phá hoại cục bộ, cột biên cột biên cận góc bị phá hoại tác động bất thường Cơ sở khoa học đề tài • Các kết nghiên cứu kết cấu sàn BTCT thập kỷ qua, đặc biệt lĩnh vực nghiên cứu phòng chống SĐLT Nghiên cứu làm việc sàn BTCT tác dụng tải trọng tác dụng thẳng đứng với dạng phá hoại đặc trưng chọc thủng đầu cột • Các nghiên cứu làm việc kết cấu sàn BTCT trạng thái biến dạng lớn Trong giai đoạn ứng xử kết cấu phụ thuộc vào hiệu ứng chịu lực thứ cấp như: Hiệu ứng màng, hiệu ứng dây căng hiệu ứng động Các hiệu ứng nghiên cứu chứng tỏ có vai trị định việc tham gia vào khả chịu tải sàn • Căn theo kích thước tỉ lệ đối tượng nghiên cứu, phương pháp thực nghiệm thực kết cấu cơng trình thực với tỉ lệ 1:1, kết cấu mơ hình với tỉ lệ thu nhỏ định Nghiên cứu cơng trình thực tất nhiên phản ánh đầy đủ ứng xử kết cấu, thường khơng lựa chọn chi phí lớn thực với biến số định Trong đó, nghiên cứu kết cấu mơ hình thu nhỏ cho phép thực dải biến số rộng với mức chi phí phù hợp thực phịng thí nghiệm Tuy nhiên, để kết cấu mơ hình phản ảnh xác ứng xử sụp đổ thực tế diễn chương trình thí nghiệm bao gồm mơ hình thí nghiệm, phương pháp tạo tải trọng thí nghiệm, quy trình thí nghiệm điều kiện biên mẫu thí nghiệm cần phải thiết kế cách chi tiết, đầy đủ phù hợp Phương pháp nghiên cứu Luận án lựa chọn phương pháp nghiên cứu thực nghiệm ba kết cấu thí nghiệm với kích thước hình học thu nhỏ (tỉ lệ 1:3) so với đối tượng kết cấu thực Hai số ba mẫu thí nghiệm tiến hành theo phương thức gia tải tĩnh Mẫu thí nghiệm cịn lại sử dụng để quan sát ứng xử động kết cấu cột bị phá hoại đột ngột Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài Mất cột đỡ trường hợp mà sàn phẳng BTCT chịu tác động vốn chưa kể đến tính tốn thiết kế ban đầu Dưới tác động này, kết hợp với tải trọng sử dụng tác động lên sàn, dẫn đến làm việc sàn nằm trạng thái giới hạn (TTGH) chịu lực, biến dạng (TTGH TTGH 2) sử dụng làm sở giai đoạn thiết kế Ứng xử sàn phẳng BTCT sau cột gắn liến với trạng thái biến dạng lớn với hiệu ứng chịu lực thứ cấp hiệu ứng màng căng, hiệu ứng vòm sức kháng sụp đổ sàn Việc nghiên cứu làm việc sàn phẳng BTCT, đóng góp hiệu ứng chịu lực thứ cấp đến sức kháng sụp đổ làm sáng tỏ ứng xử sàn BTCT trường hợp cột chịu lực Phương pháp đơn giản nhằm đánh giá sức kháng SĐLT hệ kết cấu BTCT công bố giới cho thấy phương pháp hiệu áp dụng với cơng trình với chi phí thấp, phương pháp chủ yếu cho hệ dầm sàn Phát triển phương pháp đơn giản để áp dụng cho hệ sàn phẳng BTCT cần thiết có ý nghĩa thực tiễn Những đóng góp luận án • Xây dựng mơ hình thí nghiệm động tĩnh phù hợp áp dụng với nhiều nghiên cứu khác cách hiệu quả; • Nghiên cứu làm rõ định lượng hiệu ứng màng sức kháng tải sàn phẳng Hiệu hiệu ứng màng căng làm tăng 1,14 1,34 lần tải trọng giới hạn tính theo phương pháp đường dẻo; • Xác định thực nghiệm hệ số động đặc trưng cho làm việc động sàn phẳng BTCT 01 cột đỡ đột ngột, hệ số động biến dạng cốt thép 1,12, chuyển vị đứng 1,09 lực dọc đỡ cột 1,28; • Thiết lập công thức đơn giản nhằm dự báo sức kháng SĐLT sàn phẳng dựa sở đường chảy dẻo; • Cung cấp số liệu thí nghiệm vê làm việc sàn phẳng BTCT hai trạng thái chịu tác dụng tải trọng phân bố tĩnh chịu tải trọng động cột đột ngột Các số liệu thí nghiệm sử dụng làm liệu tham khảo cho nghiên cứu lĩnh vực Cấu trúc luận án Phần Mở đầu : Chương làm rõ cần thiết nghiên cứu, giới hạn phạm vi, đối tượng, phương pháp nghiên cứu mục tiêu Luận án Chương : TỔNG QUAN NGHIÊN CỨU , phần trình bày lịch sử nghiên cứu kết cấu BTCT cột chịu lực đặc biệt nghiên cứu liên quan đến kết cấu sàn phẳng BTCT không mũ cột Chương : NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM MƠ HÌNH SÀN PHẲNG BTCT KHI MẤT CỘT BIÊN , chương giới thiệu bước, sở khoa học để xây dựng mơ hình thí nghiệm, quy trình thí nghiệm giả thiết ban đầu để thực chương trình thực nghiệm Chương : PHÂN TÍCH VÀ ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM , phần trình bày kết thu từ thực nghiệm dạng phá hoại, quan hệ tải trọng chuyển vị, biến dạng cốt thép, chế chịu lực màng ứng xử động Chương : PHƯƠNG PHÁP ĐƠN GIẢN XÁC ĐỊNH SỨC KHÁNG SĐLT CỦA SÀN PHẲNG BTCT, giới thiệu phương pháp đơn giản đánh giá sức kháng SĐLT hệ kết cấu sàn phẳng BTCT không mũ cột Kết luận : Bao gồm kết luận nhận xét rút từ nghiên cứu, khuyến nghị đề xuất CHƯƠNG NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN SỰ LÀM VIỆC CỦA SÀN PHẲNG BTCT KHI BỊ MẤT CỘT ĐỠ Kết cấu sàn phẳng BTCT không mũ cột cột bị phá hủy khủng bố, đâm xe, sụt lún móng, phá dỡ hay lỗi thiết kế, thi cơng tốn thực tế đặt Khi kết cấu vị trí cột (dầm, sàn) biến dạng lớn sụp đổ dẫn đến kích hoạt phá hủy dây chuyền cơng trình Sự sụp đổ cịn gọi sụp đổ lũy tiến (SĐLT) Làm rõ ứng xử cận sụp đổ kết cấu cột mục tiêu cộng đồng nghiên cứu hạn chế thiệt hại SĐLT gây Trong chương trình bày nội dung SĐLT cơng trình kết cấu cột chịu lực, chế làm việc kết cấu miền biến dạng lớn nghiên cứu liên quan cập nhật giới Việt Nam Các kết nghiên cứu đạt tồn đánh giá, qua làm rõ hướng phát triển Luận án 1.1 Sụp đổ lũy tiến (SĐLT) hệ kết cấu cơng trình BTCT 1.1.1 Khái niệm sụp đổ lũy tiến (SĐLT) Sụp Đổ Lũy Tiến (SĐLT) thường bắt đầu phá hoại cục cấu kiện chịu lực, lan truyền từ cấu kiện sang cấu kiện khác, cuối dẫn đến sụp đổ phần lớn toàn kết cấu cơng trình Thiệt hại người SĐLT gây thường lớn nhiều so với nguyên nhân ban đầu gây Lịch sử sụp đổ cơng trình dân dụng cho thấy, nguyên nhân phá hoại cục ban đầu thường cột chịu lực bị gãy tác động tải trọng bất thường (ví dụ: Sụp đổ tịa nhà Murrah Building, Mỹ, năm 1995) phá hoại chọc thủng đầu cột (ví dụ: Sụp đổ tòa nhà Sampoong Store Department, Hàn Quốc, năm 1995) Kết tóm tắt thí nghiệm mẫu SP1 Test Title Step date / time 518 519 963 998 999 1000 1001 1117 1341 2240 2478 2641 2929 3151 3765 4321 4558 4658 4837 4838 4839 4840 4841 4842 4843 4844 4845 4846 4847 4907 10260 10261 10262 10263 14983 14984 14985 19996 19997 19998 19999 20000 20001 29998 29999 30000 30001 30002 39999 40000 40001 47749 47749 47786 47829 47872 47915 06/13/2017 14:56:00 06/13/2017 14:56:02 06/13/2017 15:06:24 06/13/2017 15:07:13 06/13/2017 15:07:14 06/13/2017 15:07:16 06/13/2017 15:07:17 06/13/2017 15:10:00 06/13/2017 15:15:14 06/13/2017 15:36:13 06/13/2017 15:41:47 06/13/2017 15:45:35 06/13/2017 15:52:19 06/13/2017 15:57:30 06/13/2017 16:11:51 06/13/2017 16:24:51 06/13/2017 16:30:24 06/13/2017 16:32:44 06/13/2017 16:36:55 06/13/2017 16:36:57 06/13/2017 16:36:58 06/13/2017 16:37:00 06/13/2017 16:37:01 06/13/2017 16:37:02 06/13/2017 16:37:04 06/13/2017 16:37:05 06/13/2017 16:37:07 06/13/2017 16:37:08 06/13/2017 16:37:09 06/13/2017 16:38:34 06/13/2017 18:43:40 06/13/2017 18:43:41 06/13/2017 18:43:43 06/13/2017 18:43:44 06/13/2017 20:34:01 06/13/2017 20:34:03 06/13/2017 20:34:04 06/13/2017 22:31:09 06/13/2017 22:31:11 06/13/2017 22:31:12 06/13/2017 22:31:14 06/13/2017 22:31:15 06/13/2017 22:31:16 06/14/2017 02:25:39 06/14/2017 02:25:40 06/14/2017 02:25:42 06/14/2017 02:25:43 06/14/2017 02:25:45 06/14/2017 06:19:26 06/14/2017 06:19:27 06/14/2017 06:19:28 06/14/2017 09:20:32 06/14/2017 09:20:32 06/14/2017 09:21:24 06/14/2017 09:22:25 06/14/2017 09:23:25 06/14/2017 09:24:25 CV mm 0.19 0.27 0.26 0.26 0.28 0.27 0.33 0.37 0.52 0.59 0.7 0.82 0.88 1.06 1.15 3.15 4.71 4.76 4.76 4.8 4.79 4.83 4.86 4.9 4.93 4.89 4.89 5.73 7.2 7.18 7.19 7.19 7.39 7.39 7.39 7.44 7.46 7.46 7.48 7.46 7.46 7.61 7.62 7.62 7.63 7.62 7.67 7.65 7.66 10.68 10.68 11 11.22 11.59 15.17 CV mm 0.06 0.06 0.06 0.13 0.1 0.1 0.08 0.11 0.26 0.25 0.07 -0.13 -0.21 -0.53 -0.65 -1.3 -1.58 -1.92 -1.91 -1.91 -1.93 -1.93 -1.94 -1.94 -1.93 -1.95 -1.94 -1.96 -2.25 -2.46 -2.47 -2.47 -2.47 -2.51 -2.52 -2.52 -2.53 -2.53 -2.53 -2.54 -2.53 -2.54 -2.53 -2.53 -2.54 -2.54 -2.54 -2.55 -2.54 -2.54 -3.24 -3.24 -3.33 -3.28 -3.25 -2.18 CV mm 0.94 1.43 1.43 1.33 1.39 1.39 1.86 2.3 2.6 3.19 5.27 6.78 7.7 9.93 11.65 15 19 40.52 40.79 41.11 41.31 41.73 42.24 42.38 42.43 42.56 42.81 43.41 28 73.93 73.93 73.93 73.93 75.85 75.85 75.86 76.97 76.98 76.98 76.96 76.98 76.98 78.44 78.41 78.44 78.42 78.41 79.01 79.01 79.02 65 91 119.61 122.29 124.9 143.37 CV mm -0.13 -0.16 -0.17 -0.22 -0.21 -0.21 -0.22 -0.28 -0.42 -0.44 -0.48 -0.43 -0.41 -0.34 -0.04 -0.1 -0.6 -0.94 -0.97 -0.98 -0.98 -0.99 -1 -1.07 -1.06 -1.04 -1.06 -1.06 -1.17 -1.31 -1.32 -1.31 -1.3 -1.24 -1.24 -1.23 -1.21 -1.21 -1.2 -1.21 -1.21 -1.21 -1.19 -1.17 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 0.4 0.4 0.67 0.79 0.99 2.02 CV mm 0.76 1.06 1.07 1.32 1.21 1.27 1.3 1.61 2.37 2.57 3.51 3.89 4.11 5.15 5.7 7.17 8.82 10.02 10.04 10.08 10.08 10.14 10.2 10.18 10.21 10.21 10.27 10.33 11.96 16.88 16.88 16.87 16.87 17.25 17.25 17.26 17.51 17.51 17.52 17.51 17.5 17.52 17.78 17.76 17.78 17.77 17.78 17.9 17.91 17.92 26.07 26.07 27.07 27.74 28.38 32.12 BD ｵ 11 13 11 10 15 20 17 22 26 34 38 38 50 211 810 1346 1352 1369 1383 1410 1439 1456 1462 1468 1484 1527 1690 1826 1824 1825 1824 1879 1875 1880 1918 1917 1917 1913 1915 1912 1992 1989 1990 1990 1990 2022 2021 2021 2687 2687 2769 2848 2923 3263 BD ｵ 8 11 13 17 19 26 29 31 38 52 134 212 225 233 235 246 268 279 283 289 295 314 444 1079 1078 1081 1079 1123 1122 1119 1146 1141 1146 1141 1139 1141 1173 1172 1173 1172 1171 1188 1189 1182 1692 1692 1722 1761 1795 2016 BD3 ｵ 7 9 15 14 12 17 20 25 26 27 21 24 24 20 21 22 18 17 21 22 24 34 390 388 390 388 421 421 423 439 440 439 441 440 440 463 464 462 467 463 471 473 472 923 923 946 968 992 1139 BD4 ｵ 14 12 11 15 19 23 25 37 55 61 73 124 395 757 1209 1391 1391 1399 1404 1406 1417 1418 1421 1428 1431 1441 1575 1923 1921 1925 1922 1961 1959 1963 1997 1991 1987 1990 1998 1990 2044 2046 2043 2046 2045 2077 2078 2075 2401 2401 2421 2435 2456 2597 BD5 ｵ -1 10 14 13 20 20 27 37 69 58 104 112 124 138 157 190 220 222 233 237 402 711 1438 1442 1443 1441 1483 1485 1483 1508 1509 1505 1508 1502 1503 1547 1547 1547 1542 1543 1569 1568 1568 2116 2116 2171 2225 2267 2614 BD6 ｵ 13 12 13 15 13 18 23 19 24 28 26 35 38 46 21 33 45 44 47 49 51 49 55 61 63 65 151 315 802 805 803 807 840 848 839 862 862 861 861 861 860 893 894 896 895 895 916 918 915 2109 2109 2221 2365 2536 3880 BD7 ｵ -12 -20 -15 -19 -21 -19 -20 -24 -28 -32 -37 -38 -38 -41 -45 -40 -47 -51 -45 -55 -51 -51 -53 -51 -49 -50 -52 -58 -51 -61 -63 -58 -64 -58 -60 -56 -59 -59 -58 -56 -55 -59 -59 -59 -65 -58 -57 -57 -57 -59 -54 -54 -52 -48 -48 -17 BD8 ｵ 2 2 8 14 14 15 20 23 32 37 26 525 548 576 600 641 694 715 729 739 767 812 964 1154 1151 1152 1153 1166 1166 1168 1178 1177 1172 1176 1177 1176 1198 1193 1197 1192 1192 1204 1202 1203 1358 1358 1372 1392 1410 1710 BD9 ｵ 10 11 11 13 14 18 18 27 23 27 26 34 36 28 34 858 886 915 940 985 1035 1059 1074 1085 1114 1152 1279 1497 1498 1492 1495 1506 1508 1505 1515 1511 1513 1511 1516 1517 1530 1533 1533 1532 1532 1542 1540 1543 1689 1689 1716 1743 1773 2016 BD10 ｵ 12 15 11 11 13 18 23 27 35 52 50 56 191 357 690 1062 1147 1153 1158 1162 1171 1178 1174 1180 1180 1186 1199 1423 1623 1623 1621 1625 1649 1651 1655 1667 1666 1665 1663 1665 1668 1683 1689 1689 1687 1691 1695 1696 1697 1844 1844 1863 1883 1901 1983 BD11 ｵ -21 -33 -33 -29 -28 -31 -40 -43 -58 -67 -63 -71 -74 -79 -87 -123 -168 -134 -133 -128 -125 -118 -108 -99 -95 -94 -89 -62 -17 152 150 153 152 162 159 160 162 161 163 165 165 162 167 168 167 168 167 170 168 170 269 269 270 275 278 300 BD12 ｵ -7 -15 -15 -16 -13 -14 -21 -19 -27 -32 -34 -38 -45 -50 -58 -61 -38 92 102 107 115 130 144 151 155 159 166 196 246 428 431 429 427 436 436 440 440 439 442 444 438 439 446 442 444 442 447 451 446 448 601 601 610 615 623 738 BD13 ｵ 23 34 35 36 35 38 54 79 243 274 336 385 421 480 523 671 730 808 808 807 813 816 813 813 814 817 820 877 965 1170 1170 1167 1167 1184 1186 1184 1186 1189 1190 1191 1190 1188 1203 1205 1204 1199 1208 1208 1206 1207 1423 1423 1420 1416 1409 1330 Kết tóm tắt thí nghiệm mẫu SP2 TIME 11:57:30 AM 11:57:31 AM 11:57:32 AM 11:57:33 AM 11:57:34 AM 11:57:35 AM 11:57:36 AM 11:57:37 AM 11:57:38 AM 11:57:39 AM 11:57:40 AM 11:57:41 AM 11:57:42 AM 11:57:43 AM 11:57:44 AM 11:57:45 AM 11:57:46 AM 11:57:47 AM 11:57:48 AM 11:57:49 AM 11:57:50 AM 11:57:51 AM 11:57:52 AM 11:57:53 AM 11:57:54 AM 11:57:55 AM 11:57:56 AM 11:57:57 AM 11:57:58 AM 11:57:59 AM 11:58:00 AM 11:58:01 AM 11:58:02 AM 11:58:03 AM 11:58:04 AM 11:58:05 AM 11:58:06 AM 11:58:07 AM 11:58:08 AM 11:58:09 AM 11:58:10 AM 11:58:11 AM 11:58:12 AM 11:58:13 AM 11:58:14 AM 11:58:15 AM 11:58:16 AM 11:58:17 AM 11:58:18 AM 11:58:19 AM 11:58:20 AM 11:58:21 AM Time (s) 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 49.00 50.00 51.00 CV1 (mm) 0.252 0.253 0.254 0.254 0.253 0.253 0.254 0.253 0.254 0.253 0.253 0.254 0.254 0.254 0.254 0.255 0.253 0.253 0.252 0.252 0.254 0.253 0.253 0.255 0.253 0.253 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.255 0.254 0.254 0.253 0.253 0.255 0.254 0.254 0.255 0.255 0.253 0.254 0.255 0.255 0.253 0.255 0.254 0.253 0.252 CV2 (mm) -2.075 -2.08 -2.08 -2.095 -2.075 -2.085 -2.08 -2.08 -2.09 -2.08 -2.085 -2.08 -2.085 -2.08 -2.095 -2.07 -2.1 -2.09 -2.095 -2.1 -2.085 -2.08 -2.1 -2.1 -2.1 -2.1 -2.095 -2.1 -2.08 -2.095 -2.095 -2.1 -2.1 -2.08 -2.09 -2.09 -2.095 -2.1 -2.095 -2.1 -2.095 -2.1 -2.1 -2.105 -2.1 -2.1 -2.11 -2.1 -2.105 -2.11 -2.11 -2.11 CV3 (mm) -18.6293 -18.6293 -18.6293 -18.6293 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6693 -18.6693 -18.6893 -18.6493 -18.6293 -18.6293 -18.6493 -18.6493 -18.6693 -18.6493 -18.6693 -18.6893 -18.6493 -18.6493 -18.6293 -18.6293 -18.6893 -18.6893 -18.6693 -18.6493 -18.6693 -18.6693 -18.6693 -18.6693 -18.7094 -18.6893 -18.7094 -18.6693 -18.6693 -18.6893 -18.7094 -18.6893 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7294 -18.6893 -18.7094 -18.6693 -18.7494 CV4 (mm) -3.485 -3.485 -3.49 -3.49 -3.485 -3.5 -3.49 -3.48 -3.485 -3.485 -3.475 -3.48 -3.485 -3.485 -3.485 -3.48 -3.485 -3.49 -3.485 -3.48 -3.48 -3.49 -3.48 -3.485 -3.485 -3.49 -3.485 -3.48 -3.49 -3.49 -3.485 -3.49 -3.485 -3.49 -3.485 -3.49 -3.48 -3.49 -3.485 -3.48 -3.48 -3.47 -3.47 -3.47 -3.48 -3.48 -3.47 -3.475 -3.475 -3.47 -3.45 -3.46 CV5 (mm) 4.34 4.33 4.33 4.34 4.33 4.34 4.33 4.34 4.36 4.35 4.34 4.35 4.32 4.36 4.33 4.35 4.34 4.34 4.34 4.33 4.34 4.35 4.33 4.34 4.34 4.33 4.34 4.35 4.34 4.35 4.34 4.34 4.34 4.35 4.36 4.35 4.33 4.34 4.34 4.34 4.34 4.34 4.36 4.36 4.35 4.37 4.36 4.36 4.35 4.37 4.37 4.36 BD1 (µε) 536.76 543.15 534.63 532.5 523.98 523.98 517.59 517.59 517.59 506.94 515.46 511.2 511.2 500.55 500.55 509.07 509.07 511.2 519.72 513.33 521.85 523.98 523.98 534.63 532.5 541.02 532.5 534.63 536.76 545.28 538.89 545.28 532.5 526.11 532.5 523.98 523.98 523.98 519.72 515.46 511.2 517.59 511.2 511.2 511.2 511.2 509.07 511.2 496.29 500.55 509.07 506.94 BD2 (µε) 138.45 144.84 146.97 146.97 134.19 144.84 132.06 129.93 129.93 123.54 138.45 127.8 127.8 121.41 117.15 134.19 123.54 123.54 136.32 129.93 138.45 136.32 132.06 142.71 136.32 142.71 138.45 140.58 138.45 149.1 138.45 149.1 140.58 138.45 138.45 138.45 134.19 138.45 129.93 132.06 129.93 132.06 132.06 129.93 123.54 127.8 129.93 129.93 112.89 117.15 125.67 123.54 BD3 (µε) 100.11 104.37 95.85 100.11 85.2 91.59 83.07 78.81 78.81 76.68 83.07 76.68 76.68 68.16 63.9 80.94 74.55 76.68 89.46 78.81 83.07 89.46 83.07 100.11 97.98 100.11 93.72 95.85 95.85 110.76 100.11 104.37 102.24 91.59 91.59 89.46 91.59 89.46 83.07 83.07 78.81 83.07 78.81 74.55 74.55 76.68 72.42 76.68 61.77 66.03 70.29 72.42 BD5 (µε) 63.9 63.9 57.51 55.38 46.86 55.38 42.6 42.6 46.86 38.34 48.99 42.6 38.34 31.95 23.43 44.73 34.08 38.34 51.12 44.73 48.99 46.86 46.86 57.51 55.38 59.64 55.38 55.38 55.38 72.42 57.51 63.9 55.38 48.99 51.12 46.86 48.99 51.12 42.6 44.73 42.6 42.6 44.73 40.47 38.34 38.34 40.47 42.6 25.56 25.56 34.08 36.21 BD6 (µε) 106.5 117.15 104.37 104.37 95.85 95.85 87.33 85.2 83.07 76.68 80.94 74.55 78.81 66.03 66.03 85.2 72.42 80.94 91.59 89.46 91.59 95.85 95.85 104.37 102.24 102.24 104.37 104.37 102.24 121.41 108.63 119.28 102.24 102.24 100.11 91.59 95.85 95.85 87.33 87.33 80.94 87.33 80.94 74.55 76.68 74.55 74.55 78.81 57.51 61.77 74.55 70.29 BD7 (µε) 78.81 78.81 80.94 80.94 70.29 80.94 70.29 72.42 72.42 68.16 76.68 68.16 72.42 68.16 59.64 74.55 68.16 68.16 72.42 74.55 72.42 74.55 72.42 80.94 76.68 80.94 78.81 76.68 80.94 85.2 83.07 89.46 78.81 76.68 80.94 72.42 78.81 80.94 72.42 72.42 72.42 72.42 72.42 68.16 68.16 68.16 70.29 72.42 55.38 66.03 68.16 68.16 BD11 (µε) -132.06 -125.67 -132.06 -132.06 -138.45 -140.58 -144.84 -146.97 -146.97 -149.1 -142.71 -149.1 -149.1 -157.62 -155.49 -153.36 -151.23 -151.23 -140.58 -146.97 -140.58 -138.45 -142.71 -134.19 -132.06 -138.45 -136.32 -134.19 -134.19 -123.54 -132.06 -125.67 -136.32 -138.45 -138.45 -140.58 -138.45 -138.45 -142.71 -146.97 -149.1 -144.84 -144.84 -149.1 -146.97 -146.97 -149.1 -149.1 -155.49 -155.49 -155.49 -155.49 BD12 (µε) -97.98 -95.85 -100.11 -100.11 -106.5 -102.24 -104.37 -104.37 -104.37 -106.5 -102.24 -104.37 -106.5 -112.89 -112.89 -104.37 -106.5 -106.5 -97.98 -104.37 -104.37 -104.37 -104.37 -100.11 -102.24 -100.11 -100.11 -95.85 -100.11 -95.85 -100.11 -91.59 -100.11 -108.63 -95.85 -102.24 -102.24 -97.98 -104.37 -104.37 -108.63 -104.37 -104.37 -108.63 -106.5 -106.5 -104.37 -104.37 -117.15 -112.89 -112.89 -110.76 BD13 (µε) 1951.08 1948.95 1948.95 1953.21 1942.56 1948.95 1942.56 1942.56 1940.43 1934.04 1942.56 1942.56 1938.3 1929.78 1929.78 1944.69 1938.3 1940.43 1946.82 1944.69 1946.82 1946.82 1946.82 1948.95 1953.21 1953.21 1953.21 1955.34 1953.21 1959.6 1955.34 1959.6 1957.47 1948.95 1953.21 1948.95 1951.08 1953.21 1946.82 1948.95 1946.82 1946.82 1944.69 1942.56 1944.69 1942.56 1940.43 1944.69 1931.91 1940.43 1944.69 1948.95 BD14 (µε) 6.39 4.26 4.26 8.52 4.26 2.13 4.26 6.39 2.13 -4.26 -4.26 -8.52 2.13 2.13 0 -4.26 8.52 2.13 4.26 2.13 6.39 2.13 4.26 4.26 -2.13 4.26 2.13 4.26 -2.13 0 2.13 2.13 0 -4.26 -2.13 0 2.13 BD15 (µε) 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 BDC1.1 (µε) -87.33 -19.17 -83.07 -87.33 -110.76 -123.54 -134.19 -146.97 -157.62 -170.4 -157.62 -166.14 -166.14 -227.91 -210.87 -198.09 -181.05 -176.79 -138.45 -136.32 -125.67 -123.54 -117.15 -87.33 -89.46 -87.33 -91.59 -83.07 -83.07 -2.13 -29.82 -27.69 -83.07 -85.2 -108.63 -106.5 -117.15 -121.41 -127.8 -138.45 -161.88 -153.36 -164.01 -159.75 -164.01 -166.14 -164.01 -164.01 -221.52 -227.91 -210.87 -206.61 BDC1.2 (µε) -185.31 -140.58 -183.18 -187.44 -206.61 -213 -225.78 -234.3 -242.82 -247.08 -240.69 -249.21 -249.21 -291.81 -283.29 -266.25 -257.73 -257.73 -225.78 -225.78 -215.13 -213 -213 -187.44 -191.7 -185.31 -193.83 -183.18 -189.57 -125.67 -146.97 -140.58 -185.31 -189.57 -200.22 -204.48 -208.74 -208.74 -219.39 -225.78 -242.82 -234.3 -240.69 -242.82 -242.82 -244.95 -244.95 -244.95 -285.42 -293.94 -276.9 -274.77 Test Title Kết Step date / time 10 11 12 13 14 15 16 17 2202 2203 2204 2205 2206 2207 2208 2209 3218 3219 3220 3221 3222 3223 3224 3996 3997 3998 3999 4000 4001 4002 4003 4004 4005 4006 5131 5132 5133 6693 6694 6695 6696 6697 6698 6699 6700 6701 6702 6703 6704 6705 6706 6707 6708 6709 6710 6711 tóm tắt thí nghiệm mẫu SP3 06/29/2017 09:01:27 06/29/2017 09:07:42 06/29/2017 09:08:00 06/29/2017 09:08:01 06/29/2017 09:08:02 06/29/2017 09:08:04 06/29/2017 09:08:05 06/29/2017 09:08:06 06/29/2017 09:08:08 06/29/2017 09:59:09 06/29/2017 09:59:10 06/29/2017 09:59:12 06/29/2017 09:59:13 06/29/2017 09:59:14 06/29/2017 09:59:16 06/29/2017 09:59:17 06/29/2017 09:59:19 06/29/2017 10:22:51 06/29/2017 10:22:53 06/29/2017 10:22:54 06/29/2017 10:22:56 06/29/2017 10:22:57 06/29/2017 10:22:58 06/29/2017 10:23:00 06/29/2017 10:41:01 06/29/2017 10:41:02 06/29/2017 10:41:04 06/29/2017 10:41:05 06/29/2017 10:41:06 06/29/2017 10:41:08 06/29/2017 10:41:09 06/29/2017 10:41:11 06/29/2017 10:41:12 06/29/2017 10:41:13 06/29/2017 10:41:15 06/29/2017 11:07:30 06/29/2017 11:07:31 06/29/2017 11:07:33 06/29/2017 11:43:58 06/29/2017 11:43:59 06/29/2017 11:44:01 06/29/2017 11:44:02 06/29/2017 11:44:04 06/29/2017 11:44:05 06/29/2017 11:44:06 06/29/2017 11:44:08 06/29/2017 11:44:09 06/29/2017 11:44:11 06/29/2017 11:44:12 06/29/2017 11:44:13 06/29/2017 11:44:15 06/29/2017 11:44:16 06/29/2017 11:44:18 06/29/2017 11:44:19 06/29/2017 11:44:20 06/29/2017 11:44:22 06/29/2017 11:44:23 Chuyen vi 1Chuyen vi 2Chuyen vi 3Chuyen vi 4Chuyen vi 5BD BD mm mm mm mm mm ｵ ｵ 0.01 -0.01 0 -3 -0.01 -0.05 0.33 0.01 24 11 0.02 -0.01 -0.01 26 -0.01 0 -0.03 25 10 0.01 0 -0.03 26 11 -0.01 0.01 -0.02 29 12 0.01 0 -0.03 26 15 0 0.01 -0.03 28 12 0 0.01 -0.03 28 0.67 0.46 3.8 1.59 1.32 152 94 0.66 0.46 3.8 1.58 1.32 151 96 0.66 0.46 3.8 1.59 1.35 152 93 0.67 0.46 3.8 1.59 1.33 152 92 0.67 0.46 3.79 1.59 1.33 152 93 0.67 0.46 3.81 1.59 1.33 151 91 0.68 0.46 3.79 1.59 1.33 156 92 0.66 0.47 3.81 1.59 1.31 153 95 0.96 7.1 0.81 2.07 275 167 0.99 0.95 7.1 0.81 2.05 276 162 0.99 0.97 7.1 0.79 2.06 276 162 0.98 0.97 7.08 0.8 2.08 277 163 0.98 7.1 0.8 2.08 279 164 0.98 0.97 7.1 0.79 2.08 277 162 0.97 0.97 7.08 0.8 2.08 280 170 1.24 9.06 0.66 2.53 342 198 1.22 1.01 9.06 0.65 2.52 342 196 1.25 1.01 9.07 0.66 2.54 341 192 1.23 1.01 9.06 0.66 2.52 342 188 1.22 1.01 0.66 2.52 341 195 1.23 9.01 0.67 2.52 339 193 1.23 1.01 9.02 0.66 2.52 340 191 1.23 1.01 9.02 0.66 2.52 340 193 1.24 1.01 9.01 0.66 2.53 340 194 1.23 1.01 9.02 0.66 2.53 339 196 1.23 1.01 9.02 0.66 2.53 343 196 2.12 0.71 15.14 0.43 3.84 580 264 2.1 0.7 15.17 0.43 3.85 583 268 2.13 0.71 15.21 0.43 3.85 583 264 72.2 9.54 82 1.23 82.78 2904 6455 72.26 9.52 81.99 1.23 82.86 2862 6447 72.3 9.53 81.99 1.24 82.9 2835 6440 72.32 9.54 81.99 1.23 82.93 2815 6431 72.37 9.54 81.99 1.24 82.96 2801 6424 72.39 9.54 81.98 1.24 82.98 2794 6423 72.41 9.54 81.99 1.23 83.01 2782 6419 72.42 9.54 81.97 1.23 83.02 2777 6417 72.42 9.54 81.99 1.22 83.03 2767 6417 72.42 9.55 81.99 1.22 83.05 2764 6412 72.43 9.55 81.98 1.22 83.04 2754 6412 72.47 9.54 81.99 1.22 83.07 2749 6410 72.46 9.55 82 1.23 83.07 2740 6406 72.48 9.54 81.99 1.22 83.08 2740 6404 72.47 9.55 81.99 1.22 83.1 2735 6403 72.49 9.55 81.99 1.22 83.11 2730 6403 72.52 9.55 81.99 1.22 83.1 2728 6399 72.52 9.55 81.99 1.21 83.12 2725 6397 72.51 9.55 82 1.22 83.12 2719 6398 BD3 ｵ 6 16 16 12 17 14 15 15 17 43 43 42 46 45 46 44 55 56 54 54 59 56 56 59 58 55 55 75 74 79 1381 1367 1363 1355 1355 1344 1346 1345 1342 1341 1338 1338 1334 1335 1334 1333 1329 1328 1325 BD4 ｵ BD5 ｵ -3 -5 -5 -3 -3 8 8 7 22 29 25 26 25 21 23 38 38 39 38 37 40 36 39 39 33 41 61 63 60 1030 1034 1032 1028 1036 1033 1031 1032 1032 1034 1035 1033 1035 1033 1033 1035 1039 1035 1037 BD6 ｵ -1 -1 -2 -2 -4 -1 -2 -3 -1 16 12 12 11 11 12 19 23 25 24 23 19 22 24 24 24 22 84 79 84 2576 2572 2571 2569 2568 2565 2566 2565 2564 2569 2569 2561 2565 2561 2566 2565 2566 2564 2565 BD7 ｵ -2 -1 1 13 15 19 16 16 17 14 15 22 18 20 21 25 21 18 29 32 27 30 32 29 31 31 29 27 31 71 74 76 6316 6315 6315 6317 6320 6317 6316 6321 6320 6321 6318 6318 6321 6315 6315 6317 6316 6321 6317 -5 -8 -8 -5 -10 -8 -8 -9 -10 -50 -54 -55 -55 -54 -53 -50 -55 -54 -59 -55 -59 -55 -54 -53 -55 -57 -58 -55 -57 -58 -56 -56 -54 -58 -58 -49 -47 -54 748 746 743 746 749 749 748 748 743 739 740 746 742 743 744 742 742 745 742 BD8 ｵ BD9 ｵ -4 0 -1 17 23 21 21 22 23 17 20 40 43 44 34 40 44 38 63 62 54 61 63 59 60 59 61 60 66 129 124 132 1725 1716 1716 1723 1721 1722 1722 1718 1719 1715 1717 1720 1714 1717 1712 1718 1715 1716 1716 BD10 ｵ -4 -6 -5 -9 -7 -5 8 12 8 13 11 33 31 28 34 33 32 35 41 44 44 46 42 42 39 44 48 44 45 44 47 43 1523 1517 1515 1519 1512 1513 1513 1511 1514 1505 1513 1508 1508 1510 1508 1505 1506 1508 1507 -4 -1 -3 -4 -4 -3 -2 -4 57 54 58 59 59 63 59 63 119 116 115 114 116 115 119 171 170 171 168 170 165 170 170 167 166 170 323 323 322 1921 1914 1916 1916 1915 1912 1911 1914 1910 1915 1912 1912 1909 1914 1909 1911 1911 1910 1911 BD11 ｵ -8 -7 -8 -7 -5 -8 -8 -10 -33 -30 -30 -31 -35 -31 -31 -30 -57 -57 -57 -60 -56 -59 -57 -69 -69 -71 -69 -69 -70 -69 -70 -68 -69 -69 -100 -96 -100 -46 -45 -47 -47 -43 -50 -46 -47 -48 -52 -50 -50 -50 -51 -50 -49 -53 -49 -49 BD12 ｵ -9 -7 -2 -1 3 -1 -23 -23 -21 -25 -20 -23 -20 -18 -49 -42 -45 -43 -47 -45 -47 -55 -54 -56 -56 -58 -53 -54 -57 -54 -54 -54 -67 -66 -69 420 423 421 422 423 422 423 423 422 424 423 420 423 423 423 423 423 423 423 BD13 ｵ 1 564 560 561 564 562 565 562 564 885 884 879 881 882 884 887 1009 1006 1009 1008 1004 1008 1004 1006 1008 1005 1007 1287 1291 1288 4849 4830 4822 4814 4809 4804 4797 4792 4787 4783 4780 4777 4776 4771 4773 4769 4767 4762 4761 Sức kháng SĐLT theo d, L/d d=80, L/d=25 Kđộng 1.09 0.92 d=70, L/d=28,6 1.09 0.92 d=60, L/d=33,33 1.09 0.92 50, L/d=40 1.09 0.91 Sức kháng SĐLT tính theo f'c F'c=21, ƍ=0,00552 F'c=18Mpa d=80, ƍ=0,00552 y x y Kđộng x y x y Δ y (mm) Wu (kN/m2) Δ y (mm) Wmax Wmax Wu (kN/m2) 11.80 0.00 0.00 1.11 11.575 0 11.80 15.89 12.89 0.90 20 11.575 15.80 12.81 11.80 94.09 12.89 60 11.575 81.70 12.81 81.70 11.575 F'c=21Mpa 9.89 0.00 0.00 1.09 0.00 11.80 0.00 0.00 9.89 13.32 10.80 0.92 20.00 11.80 15.89 12.89 9.89 78.70 10.80 60.00 11.80 94.09 12.89 94.09 11.80 F'c=30Mpa 7.98 0.00 0.00 1.07 0.00 12.23 0.00 0.00 7.98 10.75 8.72 0.94 20.00 12.23 16.06 13.03 7.98 63.32 8.72 60.00 12.23 131.16 13.03 131.16 12.23 F'c=35Mpa 6.07 0.00 0.00 1.06 0.00 12.38 0.00 0.00 6.07 8.17 6.63 0.95 20.00 12.38 16.12 13.08 6.07 47.95 6.63 60.00 12.38 151.73 13.08 151.73 12.38 Sức kháng SĐLT biến dạng theo chiều dài khớp dẻo lp Sức kháng SĐLT sức bền đàn dẻo tính theo hàm lượng lp=1,6d d=80, F'c=21, ƍ=0,00552 a=60 ƍ=0,00736 d=80, F'c=21 Kđộng y x y Kđộng x y x y Δ y (mm) Wu (kN/m2) Δ y (mm) Wmax Wmax Wu (kN/m2) 1.06 12.16 0.00 0.00 1.14 11.835 0 0.94 12.16 15.89 12.89 0.87 11.835 16.69 13.54 12.16 140.95 12.89 11.835 66.40 13.54 lp=1,4d a=80 1.07 0.93 12.07 12.07 12.07 0.00 15.89 125.15 0.00 12.89 12.89 1.08 0.93 11.96 11.96 11.96 0.00 15.89 109.63 0.00 12.89 12.89 lp=1,2d ƍ=0,00552 1.09 0.92 a=100 lp=1d ACI 1.09 0.92 0.00 15.89 94.09 0.00 12.89 12.89 0.00 15.89 94.09 0.00 12.89 12.89 11.62 11.62 11.62 0.00 15.22 129.95 0.00 12.34 12.34 11.38 11.38 11.38 0.00 14.63 179.03 0.00 11.87 11.87 ƍ=0,00442 1.06 0.94 a=120 11.80 11.80 11.80 11.80 11.80 11.80 ƍ=0,00368 1.04 0.96 ds 64 0.004 28.26 mm2 380 Ɛc φ= ƍ 0.9 0.2916218 thép lớp trên: 80 160 thép lớp dưới: 110 220 d' 13 d 1.08605 67 380 28.26 21 32 1.4625 Ec(Mpa) 28000 kN/m2 N/mm2 0.59 fc (Mpa) tiết diện fy tính dẻo chuyển vị theo dẻo xoay 0.563168 0.436832 mx(Nmm/mm) 3641.71 As (mm2) fy (Mpa) ds (mm) 0.171273 380 64 7.143 0.171273 ƍ' n 0.00552 0.0020071 0.59 fc (Mpa) 21 21 0.916 1.092251 Wult(Kn/m2) 12.89 0.00062945 0.084414 f'c Phụ lục tính tốn sức kháng tải theo phương pháp đơn giản D6 = Es(Mpa) 200000 m'x(Nmm/mm) 4952.124366 As (mm2) fy (Mpa) 0.2355 0.85 momen âm β 16.521 22.524 1.025 0.292 muphi= 5.920 39.617 kNm 5.463 KN/m2 11.802 mudelta= Wmax= MWm= Wtma= 6.845 SP1 1.13515755 8.065 SP3 1.33747927 0.886658 0,64 a 80 220 Lx (mm) ƍ ƍ' 2000 0.00552 0.002007 0.012891 Wutl 12.89 tính delta y= I= tính delta m= 0.0158931 m 0.016 0.0000256 m4 0.094 L/d L/d 30 35 x (muphi) y (mudelta) x (muphi) 0.735973597 3.376237624 10 6.01650165 20 8.656765677 30 11.2970297 40 10 20 30 40 0,89 10 20 30 40 1.092251 L/d=25 L/d=20 y (mudelta) x (muphi) y (mudelta) x 0.77369165 0.683 3.03677511 10 3.853 5.29985856 20 7.023 7.56294201 30 10.193 9.82602546 40 13.363 x y 20 60 94.09 0.635 4.285 7.935 11.585 15.235 y 0.569 4.879 9.189 13.499 17.809 L/d=12 10 20 30 40 hệ tương đương y x y SP1 Wmax delta y (mm)Wu (kN/m ) x 11.802 0 11.802 16.00 12.89 11.802 94.09 12.89 11.802 L/d=15 x 10 20 30 40 1.88 2.37 2.8 3.24 3.54 4.13 6.21 7.72 8.64 10.87 12.59 15.94 19.94 0.503 5.473 10.443 15.413 20.383 y 4.72 5.36 6.72 7.36 8.72 9.36 10 10.72 11.36 12 12.72 13.36 14 14 14 14 14 14 L/d=10 10 20 30 40 0.437 6.067 11.697 17.327 22.957 Kết tóm tắt thí nghiệm mẫu SP1 Test Title Step date / time 518 519 963 998 999 1000 1001 1117 1341 2240 2478 2641 2929 3151 3765 4321 4558 4658 4837 4838 4839 4840 4841 4842 4843 4844 4845 4846 4847 4907 10260 10261 10262 10263 14983 14984 14985 19996 19997 19998 19999 20000 20001 29998 29999 30000 30001 30002 39999 40000 40001 47749 47749 47786 47829 47872 47915 06/13/2017 14:56:00 06/13/2017 14:56:02 06/13/2017 15:06:24 06/13/2017 15:07:13 06/13/2017 15:07:14 06/13/2017 15:07:16 06/13/2017 15:07:17 06/13/2017 15:10:00 06/13/2017 15:15:14 06/13/2017 15:36:13 06/13/2017 15:41:47 06/13/2017 15:45:35 06/13/2017 15:52:19 06/13/2017 15:57:30 06/13/2017 16:11:51 06/13/2017 16:24:51 06/13/2017 16:30:24 06/13/2017 16:32:44 06/13/2017 16:36:55 06/13/2017 16:36:57 06/13/2017 16:36:58 06/13/2017 16:37:00 06/13/2017 16:37:01 06/13/2017 16:37:02 06/13/2017 16:37:04 06/13/2017 16:37:05 06/13/2017 16:37:07 06/13/2017 16:37:08 06/13/2017 16:37:09 06/13/2017 16:38:34 06/13/2017 18:43:40 06/13/2017 18:43:41 06/13/2017 18:43:43 06/13/2017 18:43:44 06/13/2017 20:34:01 06/13/2017 20:34:03 06/13/2017 20:34:04 06/13/2017 22:31:09 06/13/2017 22:31:11 06/13/2017 22:31:12 06/13/2017 22:31:14 06/13/2017 22:31:15 06/13/2017 22:31:16 06/14/2017 02:25:39 06/14/2017 02:25:40 06/14/2017 02:25:42 06/14/2017 02:25:43 06/14/2017 02:25:45 06/14/2017 06:19:26 06/14/2017 06:19:27 06/14/2017 06:19:28 06/14/2017 09:20:32 06/14/2017 09:20:32 06/14/2017 09:21:24 06/14/2017 09:22:25 06/14/2017 09:23:25 06/14/2017 09:24:25 CV mm 0.19 0.27 0.26 0.26 0.28 0.27 0.33 0.37 0.52 0.59 0.7 0.82 0.88 1.06 1.15 3.15 4.71 4.76 4.76 4.8 4.79 4.83 4.86 4.9 4.93 4.89 4.89 5.73 7.2 7.18 7.19 7.19 7.39 7.39 7.39 7.44 7.46 7.46 7.48 7.46 7.46 7.61 7.62 7.62 7.63 7.62 7.67 7.65 7.66 10.68 10.68 11 11.22 11.59 15.17 CV mm 0.06 0.06 0.06 0.13 0.1 0.1 0.08 0.11 0.26 0.25 0.07 -0.13 -0.21 -0.53 -0.65 -1.3 -1.58 -1.92 -1.91 -1.91 -1.93 -1.93 -1.94 -1.94 -1.93 -1.95 -1.94 -1.96 -2.25 -2.46 -2.47 -2.47 -2.47 -2.51 -2.52 -2.52 -2.53 -2.53 -2.53 -2.54 -2.53 -2.54 -2.53 -2.53 -2.54 -2.54 -2.54 -2.55 -2.54 -2.54 -3.24 -3.24 -3.33 -3.28 -3.25 -2.18 CV mm 0.94 1.43 1.43 1.33 1.39 1.39 1.86 2.3 2.6 3.19 5.27 6.78 7.7 9.93 11.65 15 19 40.52 40.79 41.11 41.31 41.73 42.24 42.38 42.43 42.56 42.81 43.41 28 73.93 73.93 73.93 73.93 75.85 75.85 75.86 76.97 76.98 76.98 76.96 76.98 76.98 78.44 78.41 78.44 78.42 78.41 79.01 79.01 79.02 65 91 119.61 122.29 124.9 143.37 CV mm -0.13 -0.16 -0.17 -0.22 -0.21 -0.21 -0.22 -0.28 -0.42 -0.44 -0.48 -0.43 -0.41 -0.34 -0.04 -0.1 -0.6 -0.94 -0.97 -0.98 -0.98 -0.99 -1 -1.07 -1.06 -1.04 -1.06 -1.06 -1.17 -1.31 -1.32 -1.31 -1.3 -1.24 -1.24 -1.23 -1.21 -1.21 -1.2 -1.21 -1.21 -1.21 -1.19 -1.17 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 -1.18 0.4 0.4 0.67 0.79 0.99 2.02 CV mm 0.76 1.06 1.07 1.32 1.21 1.27 1.3 1.61 2.37 2.57 3.51 3.89 4.11 5.15 5.7 7.17 8.82 10.02 10.04 10.08 10.08 10.14 10.2 10.18 10.21 10.21 10.27 10.33 11.96 16.88 16.88 16.87 16.87 17.25 17.25 17.26 17.51 17.51 17.52 17.51 17.5 17.52 17.78 17.76 17.78 17.77 17.78 17.9 17.91 17.92 26.07 26.07 27.07 27.74 28.38 32.12 BD ｵ 11 13 11 10 15 20 17 22 26 34 38 38 50 211 810 1346 1352 1369 1383 1410 1439 1456 1462 1468 1484 1527 1690 1826 1824 1825 1824 1879 1875 1880 1918 1917 1917 1913 1915 1912 1992 1989 1990 1990 1990 2022 2021 2021 2687 2687 2769 2848 2923 3263 BD ｵ 8 11 13 17 19 26 29 31 38 52 134 212 225 233 235 246 268 279 283 289 295 314 444 1079 1078 1081 1079 1123 1122 1119 1146 1141 1146 1141 1139 1141 1173 1172 1173 1172 1171 1188 1189 1182 1692 1692 1722 1761 1795 2016 BD3 ｵ 7 9 15 14 12 17 20 25 26 27 21 24 24 20 21 22 18 17 21 22 24 34 390 388 390 388 421 421 423 439 440 439 441 440 440 463 464 462 467 463 471 473 472 923 923 946 968 992 1139 BD4 ｵ 14 12 11 15 19 23 25 37 55 61 73 124 395 757 1209 1391 1391 1399 1404 1406 1417 1418 1421 1428 1431 1441 1575 1923 1921 1925 1922 1961 1959 1963 1997 1991 1987 1990 1998 1990 2044 2046 2043 2046 2045 2077 2078 2075 2401 2401 2421 2435 2456 2597 BD5 ｵ -1 10 14 13 20 20 27 37 69 58 104 112 124 138 157 190 220 222 233 237 402 711 1438 1442 1443 1441 1483 1485 1483 1508 1509 1505 1508 1502 1503 1547 1547 1547 1542 1543 1569 1568 1568 2116 2116 2171 2225 2267 2614 BD6 ｵ 13 12 13 15 13 18 23 19 24 28 26 35 38 46 21 33 45 44 47 49 51 49 55 61 63 65 151 315 802 805 803 807 840 848 839 862 862 861 861 861 860 893 894 896 895 895 916 918 915 2109 2109 2221 2365 2536 3880 BD7 ｵ -12 -20 -15 -19 -21 -19 -20 -24 -28 -32 -37 -38 -38 -41 -45 -40 -47 -51 -45 -55 -51 -51 -53 -51 -49 -50 -52 -58 -51 -61 -63 -58 -64 -58 -60 -56 -59 -59 -58 -56 -55 -59 -59 -59 -65 -58 -57 -57 -57 -59 -54 -54 -52 -48 -48 -17 BD8 ｵ 2 2 8 14 14 15 20 23 32 37 26 525 548 576 600 641 694 715 729 739 767 812 964 1154 1151 1152 1153 1166 1166 1168 1178 1177 1172 1176 1177 1176 1198 1193 1197 1192 1192 1204 1202 1203 1358 1358 1372 1392 1410 1710 BD9 ｵ 10 11 11 13 14 18 18 27 23 27 26 34 36 28 34 858 886 915 940 985 1035 1059 1074 1085 1114 1152 1279 1497 1498 1492 1495 1506 1508 1505 1515 1511 1513 1511 1516 1517 1530 1533 1533 1532 1532 1542 1540 1543 1689 1689 1716 1743 1773 2016 BD10 ｵ 12 15 11 11 13 18 23 27 35 52 50 56 191 357 690 1062 1147 1153 1158 1162 1171 1178 1174 1180 1180 1186 1199 1423 1623 1623 1621 1625 1649 1651 1655 1667 1666 1665 1663 1665 1668 1683 1689 1689 1687 1691 1695 1696 1697 1844 1844 1863 1883 1901 1983 BD11 ｵ -21 -33 -33 -29 -28 -31 -40 -43 -58 -67 -63 -71 -74 -79 -87 -123 -168 -134 -133 -128 -125 -118 -108 -99 -95 -94 -89 -62 -17 152 150 153 152 162 159 160 162 161 163 165 165 162 167 168 167 168 167 170 168 170 269 269 270 275 278 300 BD12 ｵ -7 -15 -15 -16 -13 -14 -21 -19 -27 -32 -34 -38 -45 -50 -58 -61 -38 92 102 107 115 130 144 151 155 159 166 196 246 428 431 429 427 436 436 440 440 439 442 444 438 439 446 442 444 442 447 451 446 448 601 601 610 615 623 738 BD13 ｵ 23 34 35 36 35 38 54 79 243 274 336 385 421 480 523 671 730 808 808 807 813 816 813 813 814 817 820 877 965 1170 1170 1167 1167 1184 1186 1184 1186 1189 1190 1191 1190 1188 1203 1205 1204 1199 1208 1208 1206 1207 1423 1423 1420 1416 1409 1330 Kết tóm tắt thí nghiệm mẫu SP2 TIME 11:57:30 AM 11:57:31 AM 11:57:32 AM 11:57:33 AM 11:57:34 AM 11:57:35 AM 11:57:36 AM 11:57:37 AM 11:57:38 AM 11:57:39 AM 11:57:40 AM 11:57:41 AM 11:57:42 AM 11:57:43 AM 11:57:44 AM 11:57:45 AM 11:57:46 AM 11:57:47 AM 11:57:48 AM 11:57:49 AM 11:57:50 AM 11:57:51 AM 11:57:52 AM 11:57:53 AM 11:57:54 AM 11:57:55 AM 11:57:56 AM 11:57:57 AM 11:57:58 AM 11:57:59 AM 11:58:00 AM 11:58:01 AM 11:58:02 AM 11:58:03 AM 11:58:04 AM 11:58:05 AM 11:58:06 AM 11:58:07 AM 11:58:08 AM 11:58:09 AM 11:58:10 AM 11:58:11 AM 11:58:12 AM 11:58:13 AM 11:58:14 AM 11:58:15 AM 11:58:16 AM 11:58:17 AM 11:58:18 AM 11:58:19 AM 11:58:20 AM 11:58:21 AM Time (s) 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 49.00 50.00 51.00 CV1 (mm) 0.252 0.253 0.254 0.254 0.253 0.253 0.254 0.253 0.254 0.253 0.253 0.254 0.254 0.254 0.254 0.255 0.253 0.253 0.252 0.252 0.254 0.253 0.253 0.255 0.253 0.253 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.254 0.255 0.254 0.254 0.253 0.253 0.255 0.254 0.254 0.255 0.255 0.253 0.254 0.255 0.255 0.253 0.255 0.254 0.253 0.252 CV2 (mm) -2.075 -2.08 -2.08 -2.095 -2.075 -2.085 -2.08 -2.08 -2.09 -2.08 -2.085 -2.08 -2.085 -2.08 -2.095 -2.07 -2.1 -2.09 -2.095 -2.1 -2.085 -2.08 -2.1 -2.1 -2.1 -2.1 -2.095 -2.1 -2.08 -2.095 -2.095 -2.1 -2.1 -2.08 -2.09 -2.09 -2.095 -2.1 -2.095 -2.1 -2.095 -2.1 -2.1 -2.105 -2.1 -2.1 -2.11 -2.1 -2.105 -2.11 -2.11 -2.11 CV3 (mm) -18.6293 -18.6293 -18.6293 -18.6293 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6493 -18.6693 -18.6693 -18.6893 -18.6493 -18.6293 -18.6293 -18.6493 -18.6493 -18.6693 -18.6493 -18.6693 -18.6893 -18.6493 -18.6493 -18.6293 -18.6293 -18.6893 -18.6893 -18.6693 -18.6493 -18.6693 -18.6693 -18.6693 -18.6693 -18.7094 -18.6893 -18.7094 -18.6693 -18.6693 -18.6893 -18.7094 -18.6893 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7094 -18.7294 -18.6893 -18.7094 -18.6693 -18.7494 CV4 (mm) -3.485 -3.485 -3.49 -3.49 -3.485 -3.5 -3.49 -3.48 -3.485 -3.485 -3.475 -3.48 -3.485 -3.485 -3.485 -3.48 -3.485 -3.49 -3.485 -3.48 -3.48 -3.49 -3.48 -3.485 -3.485 -3.49 -3.485 -3.48 -3.49 -3.49 -3.485 -3.49 -3.485 -3.49 -3.485 -3.49 -3.48 -3.49 -3.485 -3.48 -3.48 -3.47 -3.47 -3.47 -3.48 -3.48 -3.47 -3.475 -3.475 -3.47 -3.45 -3.46 CV5 (mm) 4.34 4.33 4.33 4.34 4.33 4.34 4.33 4.34 4.36 4.35 4.34 4.35 4.32 4.36 4.33 4.35 4.34 4.34 4.34 4.33 4.34 4.35 4.33 4.34 4.34 4.33 4.34 4.35 4.34 4.35 4.34 4.34 4.34 4.35 4.36 4.35 4.33 4.34 4.34 4.34 4.34 4.34 4.36 4.36 4.35 4.37 4.36 4.36 4.35 4.37 4.37 4.36 BD1 (µε) 536.76 543.15 534.63 532.5 523.98 523.98 517.59 517.59 517.59 506.94 515.46 511.2 511.2 500.55 500.55 509.07 509.07 511.2 519.72 513.33 521.85 523.98 523.98 534.63 532.5 541.02 532.5 534.63 536.76 545.28 538.89 545.28 532.5 526.11 532.5 523.98 523.98 523.98 519.72 515.46 511.2 517.59 511.2 511.2 511.2 511.2 509.07 511.2 496.29 500.55 509.07 506.94 BD2 (µε) 138.45 144.84 146.97 146.97 134.19 144.84 132.06 129.93 129.93 123.54 138.45 127.8 127.8 121.41 117.15 134.19 123.54 123.54 136.32 129.93 138.45 136.32 132.06 142.71 136.32 142.71 138.45 140.58 138.45 149.1 138.45 149.1 140.58 138.45 138.45 138.45 134.19 138.45 129.93 132.06 129.93 132.06 132.06 129.93 123.54 127.8 129.93 129.93 112.89 117.15 125.67 123.54 BD3 (µε) 100.11 104.37 95.85 100.11 85.2 91.59 83.07 78.81 78.81 76.68 83.07 76.68 76.68 68.16 63.9 80.94 74.55 76.68 89.46 78.81 83.07 89.46 83.07 100.11 97.98 100.11 93.72 95.85 95.85 110.76 100.11 104.37 102.24 91.59 91.59 89.46 91.59 89.46 83.07 83.07 78.81 83.07 78.81 74.55 74.55 76.68 72.42 76.68 61.77 66.03 70.29 72.42 BD5 (µε) 63.9 63.9 57.51 55.38 46.86 55.38 42.6 42.6 46.86 38.34 48.99 42.6 38.34 31.95 23.43 44.73 34.08 38.34 51.12 44.73 48.99 46.86 46.86 57.51 55.38 59.64 55.38 55.38 55.38 72.42 57.51 63.9 55.38 48.99 51.12 46.86 48.99 51.12 42.6 44.73 42.6 42.6 44.73 40.47 38.34 38.34 40.47 42.6 25.56 25.56 34.08 36.21 BD6 (µε) 106.5 117.15 104.37 104.37 95.85 95.85 87.33 85.2 83.07 76.68 80.94 74.55 78.81 66.03 66.03 85.2 72.42 80.94 91.59 89.46 91.59 95.85 95.85 104.37 102.24 102.24 104.37 104.37 102.24 121.41 108.63 119.28 102.24 102.24 100.11 91.59 95.85 95.85 87.33 87.33 80.94 87.33 80.94 74.55 76.68 74.55 74.55 78.81 57.51 61.77 74.55 70.29 BD7 (µε) 78.81 78.81 80.94 80.94 70.29 80.94 70.29 72.42 72.42 68.16 76.68 68.16 72.42 68.16 59.64 74.55 68.16 68.16 72.42 74.55 72.42 74.55 72.42 80.94 76.68 80.94 78.81 76.68 80.94 85.2 83.07 89.46 78.81 76.68 80.94 72.42 78.81 80.94 72.42 72.42 72.42 72.42 72.42 68.16 68.16 68.16 70.29 72.42 55.38 66.03 68.16 68.16 BD11 (µε) -132.06 -125.67 -132.06 -132.06 -138.45 -140.58 -144.84 -146.97 -146.97 -149.1 -142.71 -149.1 -149.1 -157.62 -155.49 -153.36 -151.23 -151.23 -140.58 -146.97 -140.58 -138.45 -142.71 -134.19 -132.06 -138.45 -136.32 -134.19 -134.19 -123.54 -132.06 -125.67 -136.32 -138.45 -138.45 -140.58 -138.45 -138.45 -142.71 -146.97 -149.1 -144.84 -144.84 -149.1 -146.97 -146.97 -149.1 -149.1 -155.49 -155.49 -155.49 -155.49 BD12 (µε) -97.98 -95.85 -100.11 -100.11 -106.5 -102.24 -104.37 -104.37 -104.37 -106.5 -102.24 -104.37 -106.5 -112.89 -112.89 -104.37 -106.5 -106.5 -97.98 -104.37 -104.37 -104.37 -104.37 -100.11 -102.24 -100.11 -100.11 -95.85 -100.11 -95.85 -100.11 -91.59 -100.11 -108.63 -95.85 -102.24 -102.24 -97.98 -104.37 -104.37 -108.63 -104.37 -104.37 -108.63 -106.5 -106.5 -104.37 -104.37 -117.15 -112.89 -112.89 -110.76 BD13 (µε) 1951.08 1948.95 1948.95 1953.21 1942.56 1948.95 1942.56 1942.56 1940.43 1934.04 1942.56 1942.56 1938.3 1929.78 1929.78 1944.69 1938.3 1940.43 1946.82 1944.69 1946.82 1946.82 1946.82 1948.95 1953.21 1953.21 1953.21 1955.34 1953.21 1959.6 1955.34 1959.6 1957.47 1948.95 1953.21 1948.95 1951.08 1953.21 1946.82 1948.95 1946.82 1946.82 1944.69 1942.56 1944.69 1942.56 1940.43 1944.69 1931.91 1940.43 1944.69 1948.95 BD14 (µε) 6.39 4.26 4.26 8.52 4.26 2.13 4.26 6.39 2.13 -4.26 -4.26 -8.52 2.13 2.13 0 -4.26 8.52 2.13 4.26 2.13 6.39 2.13 4.26 4.26 -2.13 4.26 2.13 4.26 -2.13 0 2.13 2.13 0 -4.26 -2.13 0 2.13 BD15 (µε) 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 69793.71 BDC1.1 (µε) -87.33 -19.17 -83.07 -87.33 -110.76 -123.54 -134.19 -146.97 -157.62 -170.4 -157.62 -166.14 -166.14 -227.91 -210.87 -198.09 -181.05 -176.79 -138.45 -136.32 -125.67 -123.54 -117.15 -87.33 -89.46 -87.33 -91.59 -83.07 -83.07 -2.13 -29.82 -27.69 -83.07 -85.2 -108.63 -106.5 -117.15 -121.41 -127.8 -138.45 -161.88 -153.36 -164.01 -159.75 -164.01 -166.14 -164.01 -164.01 -221.52 -227.91 -210.87 -206.61 BDC1.2 (µε) -185.31 -140.58 -183.18 -187.44 -206.61 -213 -225.78 -234.3 -242.82 -247.08 -240.69 -249.21 -249.21 -291.81 -283.29 -266.25 -257.73 -257.73 -225.78 -225.78 -215.13 -213 -213 -187.44 -191.7 -185.31 -193.83 -183.18 -189.57 -125.67 -146.97 -140.58 -185.31 -189.57 -200.22 -204.48 -208.74 -208.74 -219.39 -225.78 -242.82 -234.3 -240.69 -242.82 -242.82 -244.95 -244.95 -244.95 -285.42 -293.94 -276.9 -274.77 Test Title Kết Step date / time 10 11 12 13 14 15 16 17 2202 2203 2204 2205 2206 2207 2208 2209 3218 3219 3220 3221 3222 3223 3224 3996 3997 3998 3999 4000 4001 4002 4003 4004 4005 4006 5131 5132 5133 6693 6694 6695 6696 6697 6698 6699 6700 6701 6702 6703 6704 6705 6706 6707 6708 6709 6710 6711 tóm tắt thí nghiệm mẫu SP3 06/29/2017 09:01:27 06/29/2017 09:07:42 06/29/2017 09:08:00 06/29/2017 09:08:01 06/29/2017 09:08:02 06/29/2017 09:08:04 06/29/2017 09:08:05 06/29/2017 09:08:06 06/29/2017 09:08:08 06/29/2017 09:59:09 06/29/2017 09:59:10 06/29/2017 09:59:12 06/29/2017 09:59:13 06/29/2017 09:59:14 06/29/2017 09:59:16 06/29/2017 09:59:17 06/29/2017 09:59:19 06/29/2017 10:22:51 06/29/2017 10:22:53 06/29/2017 10:22:54 06/29/2017 10:22:56 06/29/2017 10:22:57 06/29/2017 10:22:58 06/29/2017 10:23:00 06/29/2017 10:41:01 06/29/2017 10:41:02 06/29/2017 10:41:04 06/29/2017 10:41:05 06/29/2017 10:41:06 06/29/2017 10:41:08 06/29/2017 10:41:09 06/29/2017 10:41:11 06/29/2017 10:41:12 06/29/2017 10:41:13 06/29/2017 10:41:15 06/29/2017 11:07:30 06/29/2017 11:07:31 06/29/2017 11:07:33 06/29/2017 11:43:58 06/29/2017 11:43:59 06/29/2017 11:44:01 06/29/2017 11:44:02 06/29/2017 11:44:04 06/29/2017 11:44:05 06/29/2017 11:44:06 06/29/2017 11:44:08 06/29/2017 11:44:09 06/29/2017 11:44:11 06/29/2017 11:44:12 06/29/2017 11:44:13 06/29/2017 11:44:15 06/29/2017 11:44:16 06/29/2017 11:44:18 06/29/2017 11:44:19 06/29/2017 11:44:20 06/29/2017 11:44:22 06/29/2017 11:44:23 Chuyen vi 1Chuyen vi 2Chuyen vi 3Chuyen vi 4Chuyen vi 5BD BD mm mm mm mm mm ｵ ｵ 0.01 -0.01 0 -3 -0.01 -0.05 0.33 0.01 24 11 0.02 -0.01 -0.01 26 -0.01 0 -0.03 25 10 0.01 0 -0.03 26 11 -0.01 0.01 -0.02 29 12 0.01 0 -0.03 26 15 0 0.01 -0.03 28 12 0 0.01 -0.03 28 0.67 0.46 3.8 1.59 1.32 152 94 0.66 0.46 3.8 1.58 1.32 151 96 0.66 0.46 3.8 1.59 1.35 152 93 0.67 0.46 3.8 1.59 1.33 152 92 0.67 0.46 3.79 1.59 1.33 152 93 0.67 0.46 3.81 1.59 1.33 151 91 0.68 0.46 3.79 1.59 1.33 156 92 0.66 0.47 3.81 1.59 1.31 153 95 0.96 7.1 0.81 2.07 275 167 0.99 0.95 7.1 0.81 2.05 276 162 0.99 0.97 7.1 0.79 2.06 276 162 0.98 0.97 7.08 0.8 2.08 277 163 0.98 7.1 0.8 2.08 279 164 0.98 0.97 7.1 0.79 2.08 277 162 0.97 0.97 7.08 0.8 2.08 280 170 1.24 9.06 0.66 2.53 342 198 1.22 1.01 9.06 0.65 2.52 342 196 1.25 1.01 9.07 0.66 2.54 341 192 1.23 1.01 9.06 0.66 2.52 342 188 1.22 1.01 0.66 2.52 341 195 1.23 9.01 0.67 2.52 339 193 1.23 1.01 9.02 0.66 2.52 340 191 1.23 1.01 9.02 0.66 2.52 340 193 1.24 1.01 9.01 0.66 2.53 340 194 1.23 1.01 9.02 0.66 2.53 339 196 1.23 1.01 9.02 0.66 2.53 343 196 2.12 0.71 15.14 0.43 3.84 580 264 2.1 0.7 15.17 0.43 3.85 583 268 2.13 0.71 15.21 0.43 3.85 583 264 72.2 9.54 82 1.23 82.78 2904 6455 72.26 9.52 81.99 1.23 82.86 2862 6447 72.3 9.53 81.99 1.24 82.9 2835 6440 72.32 9.54 81.99 1.23 82.93 2815 6431 72.37 9.54 81.99 1.24 82.96 2801 6424 72.39 9.54 81.98 1.24 82.98 2794 6423 72.41 9.54 81.99 1.23 83.01 2782 6419 72.42 9.54 81.97 1.23 83.02 2777 6417 72.42 9.54 81.99 1.22 83.03 2767 6417 72.42 9.55 81.99 1.22 83.05 2764 6412 72.43 9.55 81.98 1.22 83.04 2754 6412 72.47 9.54 81.99 1.22 83.07 2749 6410 72.46 9.55 82 1.23 83.07 2740 6406 72.48 9.54 81.99 1.22 83.08 2740 6404 72.47 9.55 81.99 1.22 83.1 2735 6403 72.49 9.55 81.99 1.22 83.11 2730 6403 72.52 9.55 81.99 1.22 83.1 2728 6399 72.52 9.55 81.99 1.21 83.12 2725 6397 72.51 9.55 82 1.22 83.12 2719 6398 BD3 ｵ 6 16 16 12 17 14 15 15 17 43 43 42 46 45 46 44 55 56 54 54 59 56 56 59 58 55 55 75 74 79 1381 1367 1363 1355 1355 1344 1346 1345 1342 1341 1338 1338 1334 1335 1334 1333 1329 1328 1325 BD4 ｵ BD5 ｵ -3 -5 -5 -3 -3 8 8 7 22 29 25 26 25 21 23 38 38 39 38 37 40 36 39 39 33 41 61 63 60 1030 1034 1032 1028 1036 1033 1031 1032 1032 1034 1035 1033 1035 1033 1033 1035 1039 1035 1037 BD6 ｵ -1 -1 -2 -2 -4 -1 -2 -3 -1 16 12 12 11 11 12 19 23 25 24 23 19 22 24 24 24 22 84 79 84 2576 2572 2571 2569 2568 2565 2566 2565 2564 2569 2569 2561 2565 2561 2566 2565 2566 2564 2565 BD7 ｵ -2 -1 1 13 15 19 16 16 17 14 15 22 18 20 21 25 21 18 29 32 27 30 32 29 31 31 29 27 31 71 74 76 6316 6315 6315 6317 6320 6317 6316 6321 6320 6321 6318 6318 6321 6315 6315 6317 6316 6321 6317 -5 -8 -8 -5 -10 -8 -8 -9 -10 -50 -54 -55 -55 -54 -53 -50 -55 -54 -59 -55 -59 -55 -54 -53 -55 -57 -58 -55 -57 -58 -56 -56 -54 -58 -58 -49 -47 -54 748 746 743 746 749 749 748 748 743 739 740 746 742 743 744 742 742 745 742 BD8 ｵ BD9 ｵ -4 0 -1 17 23 21 21 22 23 17 20 40 43 44 34 40 44 38 63 62 54 61 63 59 60 59 61 60 66 129 124 132 1725 1716 1716 1723 1721 1722 1722 1718 1719 1715 1717 1720 1714 1717 1712 1718 1715 1716 1716 BD10 ｵ -4 -6 -5 -9 -7 -5 8 12 8 13 11 33 31 28 34 33 32 35 41 44 44 46 42 42 39 44 48 44 45 44 47 43 1523 1517 1515 1519 1512 1513 1513 1511 1514 1505 1513 1508 1508 1510 1508 1505 1506 1508 1507 -4 -1 -3 -4 -4 -3 -2 -4 57 54 58 59 59 63 59 63 119 116 115 114 116 115 119 171 170 171 168 170 165 170 170 167 166 170 323 323 322 1921 1914 1916 1916 1915 1912 1911 1914 1910 1915 1912 1912 1909 1914 1909 1911 1911 1910 1911 BD11 ｵ -8 -7 -8 -7 -5 -8 -8 -10 -33 -30 -30 -31 -35 -31 -31 -30 -57 -57 -57 -60 -56 -59 -57 -69 -69 -71 -69 -69 -70 -69 -70 -68 -69 -69 -100 -96 -100 -46 -45 -47 -47 -43 -50 -46 -47 -48 -52 -50 -50 -50 -51 -50 -49 -53 -49 -49 BD12 ｵ -9 -7 -2 -1 3 -1 -23 -23 -21 -25 -20 -23 -20 -18 -49 -42 -45 -43 -47 -45 -47 -55 -54 -56 -56 -58 -53 -54 -57 -54 -54 -54 -67 -66 -69 420 423 421 422 423 422 423 423 422 424 423 420 423 423 423 423 423 423 423 BD13 ｵ 1 564 560 561 564 562 565 562 564 885 884 879 881 882 884 887 1009 1006 1009 1008 1004 1008 1004 1006 1008 1005 1007 1287 1291 1288 4849 4830 4822 4814 4809 4804 4797 4792 4787 4783 4780 4777 4776 4771 4773 4769 4767 4762 4761 ... lịch sử nghiên cứu kết cấu BTCT cột chịu lực đặc biệt nghiên cứu liên quan đến kết cấu sàn phẳng BTCT không mũ cột Chương : NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM MƠ HÌNH SÀN PHẲNG BTCT KHI MẤT CỘT BIÊN , chương... 44 CHƯƠNG NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM MÔ HÌNH SÀN PHẲNG BTCT KHI MẤT CỘT BIÊN Ứng xử kết cấu sàn phẳng BTCT cột biên xác định thông qua nghiên cứu thực nghiệm đối tượng mơ hình phịng thí nghiệm Hai... biên kết cấu thực, ứng xử sàn BTCT biến dạng lớn có chế uốn chế màng • Các nghiên cứu trước đề xuất công thức bán thực nghiệm cho kết cấu dầm sàn BTCT Xây dựng công thức bán thực nghiệm để đánh