Research solution of energy dissipation

NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP TIÊU NĂNG PHÓNG XA BẰNG KẾT CẤU MŨI PHUN KHÔNG LIÊN TỤC CHO TRÀN XẢ LŨ TS Nguyễn Ngọc Nam, KS Nguyễn Thanh Khởi TÓM TẮT Bài báo này, trình bầy kết nghiên cứu phƣơng án tiêu kết cấu mũi phun không liên tục cho Tràn xả lũ – cơng trình Hồ chứa nƣớc Bản Mịng – tỉnh Sơn La Các phƣơng án nghiên cứu tỏ có ƣu điểm điều kiện định Đối với tràn xả lũ Bản Mịng, nhóm nghiên cứu vào điều kiện cụ thể công trình để đƣa phƣơng án phù hợp Phƣơng án đề xuất khả thi kỹ thuật, cho kết tốt mặt thủy lực cơng trình đƣợc kiến nghị áp dụng vào vẽ thi cơng xây dựng cơng trình I/ ĐẶT VẤN ĐỀ : - Đối với tràn xả lũ có kết cấu mũi phun, tiêu phóng xa, có cửa van, tràn có kết cấu trụ pin nên xả lũ, thƣờng tạo dịng chảy xiên, dịng khơng mặt cắt ngang tràn vùng mũi phun Để khắc phục tƣợng này, làm tƣờng phân dịng, ngƣỡng tán dịng,… Tƣờng phân dịng tạo tình hình thủy lực đặn mặt tràn vùng mũi phun liên tục mở cửa van, bất lợi cửa van mở không Trong trƣờng hợp đó, lƣu lƣợng đơn vị dịng phun đổ xuống hạ lƣu tƣơng đối tập trung bất lợi xói khoang mở lớn, hố xói dự phịng cần phải mở rộng quy mô gây tốn xây dựng - Nhƣ vấn đề tồn phải tiếp tục nghiên cứu giải pháp hợp lý hạn chế dịng khơng đều, dịng tập trung tràn nhằm tiêu hao tối đa lƣợng dòng chảy qua tràn làm giảm bớt khả xói lở hạ lƣu, hình thành hố xói cục có độ sâu lớn hạ lƣu - Nhóm nghiên cứu áp dụng giải pháp tiêu dòng phun dạng mũi phun khơng liên tục cho cơng trình tràn xả lũ Bản Mịng Hình thức tiêu dạng dạng mũi phun khơng liên tục hình thức tiêu kiểu có xẻ rãnh mũi phun (thực chất bố trí mố phân dịng cuối mũi phun) Một số cơng trình có thiết kế dạng mũi phun nhƣ tràn hồ chứa nƣớc: Yên Lập, Núi Cốc, Kẻ Gỗ hay mũi phun cuối dốc nƣớc công trình thủy điện Hịa Bình, sơng Hinh.v.v Ƣu điểm loại mũi phun không liên tục thu hẹp bề rộng thoát nƣớc chỗ cửa mũi hất, tạo dòng chảy khuyếch tán theo hƣớng dọc lớn khiến dịng phun bay vào khơng gian va chạm với tiêu hao thêm phần lƣợng, đồng thời tạo trộn khí tốt hơn, diện tích dịng phun rơi xuống hố xói phủ rộng tăng lên tƣơng đối nhiều so với chiều rộng mũi phun nên giảm bớt lƣợng rơi dòng phun làm giảm độ sâu xói hạ lƣu giảm nhẹ sóng cho hai bờ hạ lƣu dẫn đến nên xói lở lịng sơng hạ lƣu giảm rõ rệt - Để mũi phun không liên tục đạt hiệu cao, thiết kế cần phải giải toán kỹ thuật quan trọng lựa chọn hình thức mố phun (hình dạng mố, chiều rộng mố, góc hất mố phun, mái bên mố phun, khoảng cách mố ), vị trí đặt mố phun, số lƣợng mố phun v.v Phịng thí nghiệm trọng điểm Quốc gia động lực sông biển Dƣới trình bầy số kết nghiên cứu giải pháp tiêu kết cấu mũi phun không liên tục cho tràn xả lũ – cơng trình hồ chứa nƣớc Bản Mịng – tỉnh Sơn La 3.1.3 Các cấp lưu lượng thí nghiệm với tuyến cống xả hạ lưu : II/ PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Một số thông số kỹ thuật cơng trình TT Thơng số - Mực nƣớc ứng với dung tích cấp nƣớc (mực nƣớc dâng bình thƣờng) Mực nƣớc lũ kiểm tra (P=0,2%) Mực nƣớc lũ thiết kế (P=1%) Mực nƣớc trƣớc lũ Mực nƣớc phòng lũ (P=5%) Mực nƣớc chết - Ký hiệu MNDBT m Thông số kỹ thuật +660,00 MNLKT MNLTK MNTL MNL5% Zc m m m m m +669,05 +668,70 +660,00 +668,69 +649,50 Đơn vị Hình 1: Mơ hình tràn xả lũ phương án thiết kế 2.2 Ngun tắc thiết kế mơ hình thí nghiệm: Đối với cơng trình xả lũ, thƣờng chọn mơ hình thái áp dụng tiêu chuẩn Froude sau kiểm tra theo điều kiện tiêu chuẩn Reynolds [2]; Chọn tỷ lệ mơ hình (L) cho đảm bảo cho điều kiện dòng chảy trạng thái tự động mơ hình đồng thời đảm bảo điều kiện làm việc bình thƣờng cho bố trí thiết bị đo vị trí Để kiểm tra điều kiện tự động mơ hình, chúng tơi tính tốn với trƣờng hợp bất lợi (Q, H) mơ hình: Error! Objects cannot be created from editing field codes Các giới hạn độ sâu, vận tốc chế độ chảy phải đƣợc đảm bảo 2.3 Bố trí phương án thí nghiệm : Dựa theo tài liệu có liên quan Trung Quốc, Mỹ số nƣớc châu Âu [1], [5], [6], [7] cho thấy giới có nghiên cứu ứng dụng loại mũi phun Giải pháp tiêu dòng phun xa dùng kết cấu mũi phun không liên tục đƣợc nghiên cứu nƣớc ta [4] nhƣ mũi phun không liên tục sau dốc nƣớc tràn xả lũ Hịa Bình, sau tràn xả lũ sông Hinh, sau đập tràn Đăm – Bri, cho phƣơng án tiêu dịng phun cơng trình Tả Trạch Tham khảo quy phạm Bộ thủy lợi Trung Quốc ban hành năm 2000 là: SL253 – 2000 – Design Code for Spillway (bản tiếng Trung – trang 132) [6] quy phạm Bộ điện lực Trung Quốc [7] ban hành: DT/T5166-2002 tài liệu [1], [4], [5] với bề rộng tràn Bản Mòng B= 19m, có khoang tràn, nhóm tác giả nghiên cứu thí nghiệm chọn mố phun có tham số sau: - Chiều rộng mố - Chiều rộng rãnh Bmố= 2.5m3.8m - Góc phun (góc hắt) mố - Hình dạng mố:   350 Brãnh= 1.9m2.53m Mố có dạng hình thang - Mái bên mố m  0.5 , góc khuếch tán   250 - Chiều cao mố (lớn nhất) 0.7m Việc điều chỉnh dòng phun xa hay gần chiều rộng dịng rơi, góc tới luồng phun xuống hố xói cịn chịu ảnh hƣởng việc bố trí mố phun nhƣ vị trí đặt mố Để khảo nghiệm so sánh cách đặt mố phun hợp lý nên mơ hình đề xuất phƣơng án mũi phun không liên tục là:  Phương án a: Bố trí mố nguyên vị trí sát mép mũi phun liên tục, gần tƣơng ứng với cửa tràn Nhƣ dòng phun mũi phun khơng liên tục có góc hắt 1  250   350 Hình 2: Bố trí mố ngun vị trí sát mép cuối mũi phun liên tục  Phương án b: Cách bố trí thứ dùng mố nguyên đặt gần tƣơng ứng với cửa tràn lùi vào 1,5m Hình 3: Bố trí mố nguyên vị trí cách mép cuối mũi phun liên tục 1.5m  Phương án c : Cách bố trí thứ dùng mố nguyên mố bán phần (mỗi mố bán phần có kích thước mố nguyên chia dọc làm hai nửa), mố bán phần bố trí sát tƣờng bên cịn mố nguyên đặt đoạn Vị trí mố đặt lùi vào đoạn bán kính cong ngƣợc cách mép mũi phun liên tục mà 1,5m Hình 4: Bố trí mố nguyên mố bán phần vị trí cách mép cuối mũi phun liên tục 1.5m 2.4 Các cấp lưu lượng thí nghiệm : Trên mơ hình chọn chế độ xả lũ để đƣa vào thí nghiệm so sánh là: QTK= 614 m3/s Q5%= 227 m3/s Zhồ= 667.91m Zhồ= 668.56m 2.5 Các tiêu chí để so chọn phương án hợp lý nhất: 2.5.1 Bước thử nghiệm thứ nhất: Bƣớc thử nghiệm thứ so sánh yếu tố : - Chế độ thủy lực hạ lƣu: tình hình thủy lực dịng chảy hạ lƣu - Lƣu tốc trung bình dịng chảy - Chế độ nối tiếp: Chiều dài phun xa chiều rộng dòng phun, góc tới luồng phun 2.5.2 Bước thử nghiệm thứ hai: Bƣớc thử nghiệm thứ hai so sánh yếu tố : - Kết xói sâu lớn hạ lƣu - Phạm vi xói hạ lƣu Để tiến hành bƣớc thử nghiệm này, nhóm tác giả phải tiến hành thí nghiệm mơ hình lịng xói cục Sau thơng qua kết xói sâu hình dạng hố xói để đánh giá Loại vật liệu để đƣa vào làm vật liệu xói rời mơ hình có trọng lƣợng mơ hình 12.8 gam đến 13.2 gam Với trọng lƣợng đá suy ngun hình có trọng lƣợng G = 150Kg/viên đến 350Kg/viên, tƣơng đƣơng với đá 30cm ÷ 45cm (cá biệt có viên đá lớn D≥60cm với tỷ lệ khoảng 10%) Tỷ trọng đá   2.65 Tỷ lệ đá nhỏ chiếm 15 ÷ 20% cịn tồn đá cỡ lớn Đá đƣợc đổ đầy xấp xỉ miệng hố xói Hai cấp lƣu lƣợng tƣơng ứng với chế độ xả lũ để đƣa vào thí nghiệm so sánh là: QTK= 614 m3/s Zhồ= 667.91m Q5%= 227 m /s Zhồ= 668.56m Thời gian tiến hành thí nghiệm kéo dài tƣơng đƣơng với lũ thực tế xảy kéo dài 5h30’ III/ KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU Kết thí nghiệm vận tốc dịng chảy sau mũi phun không liên tục phương án: Sau thí nghiệm phƣơng án mũi phun khác với cấp lƣu lƣợng nhƣ trình bày mục 2.4, độ lớn vận tốc dòng chảy sau mũi phun số điểm đo đƣợc thể bảng nhƣ sau : Bảng 1: Kết thí nghiệm vận tốc dịng chảy phương án mũi phun không liên tục - Tràn xả lũ Bản Mòng - Sơn La Đơn vị đo vận tốc: m/s T T Vị trí đo Phương án a Phương án b Phương án c Tại bán kính cong Vm 18.21 ÷ 22.19 18.23 ÷ 22.01 18.05 ÷ 22.09 Vđ 18.05 ÷ 21.42 18.11 ÷ 21.35 18.05 ÷ 21.02 Tại mũi hắt Vm 17.22 ÷ 20.95 16.20 ÷ 20.78 16.11 ÷ 20.01 Tại tim hố xói Tại đầu kênh xả hạ lƣu Vđ 18.23 ÷ 21.42 18.12 ÷ 21.37 18.05 ÷ 21.12 Vm 1.78 ÷ 4.09 1.86 ÷ 4.12 1.77 ÷ 4.01 Vđ 1.19 ÷ 2.652 1.27 ÷ 2.58 1.21 ÷ 2.03 Vm 1.21 ÷ 2.92 1.17 ÷ 2.88 1.10 ÷ 2.71 Vđ 1.35 ÷ 4.48 1.19 ÷ 4.45 1.15 ÷ 4.32 Vm 0.95 ÷ 3.61 1.12 ÷ 3.58 0.95 ÷ 3.51 Tại đoạn kênh xả Vđ 0.81 ÷ 2.01 1.04 ÷ 2.04 0.84 ÷ 2.02 So sánh giá trị vận tốc đoạn xung yếu phƣơng án trên, cho thấy phƣơng án cho giá trị vận tốc dịng chảy tƣơng đƣơng nhau, khác biệt khơng lớn 3.2 Kết thí nghiệm tình hình thủy lực hạ lưu mũi phun không liên tục phương án: Trƣờng hợp bố trí mũi phun khơng liên tục theo (a), (b) hay (c) dịng chảy mặt tràn khơng khác Cịn dịng rơi đổ xuống hố xói đƣợc phân tán Bọt nƣớc hố xói đầu kênh xả hạ lƣu trắng xóa (hình 8, hình 9b, hình 10b) thể dịng phun trộn khí tốt; lƣợng dịng rơi đƣợc trải rộng phƣơng án có tƣờng phân dịng, sóng hạ lƣu kênh xả giảm so với trƣờng hợp dùng tƣờng phân dòng từ 1m1.5m T T Bảng 2: Kết thí nghiệm tình hình thủy lực hạ lưu phương án mũi phun không liên tục - Tràn xả lũ Bản Mòng - Sơn La Lưu lượng Phương án a Phương án b Phương án c (m3/s) 614 Khi mở cửa tràn xả lƣu lƣợng lũ thiết kế dịng phun cao lên, tập trung vào luồng phun phóng xuống đến mái sau hố tiêu năng, tạo sóng đoạn đầu kênh xả tƣơng đối cao, biên độ sóng đạt tới 2.5m; bên bờ phải có dịng quẩn mạnh, lƣu tốc dòng ngƣợc đạt tới 5.8m/s dòng quẩn vào chân đập, giá trị lƣu tốc vùng chân đập đạt tới 2,60m/s Cịn bên bờ trái hố xói khơng có dịng quẩn ngƣợc lại 227 Khi xả lũ lƣu lƣợng thƣờng xuyên Q= 227 m3/s mở cửa dịng phun khuếch tán bắn vào sát mái bờ hố xói, dịng phun rơi xuống mặt nƣớc nhẹ nhƣng luồng phun bên dày nên sinh dòng chảy sát ven bờ kênh xả hạ lƣu mạnh, hầu nhƣ lặng Quan sát diện ta thấy có luồng luồng phụ phóng xuống hố xói; dịng phun đan xen lẫn va chạm không gian vừa tiêu hao lƣợng, vừa tăng thêm độ trộn khí; dịng phun rơi xuống mặt nƣớc hố xói có nhiều bọt nƣớc trắng xóa; dịng phun rơi vào mái sau hố xói nên sóng kênh xả hạ lƣu giảm hơn, biên độ sóng bờ 1.5m đến 2.0m so với cách bố trí sóng nhẹ Khi dịng chảy từ đầu cửa tràn đổ xuống cuối trụ pin khuếch tán sang bên hình dạng dịng phun giống nhƣ dạng giẻ quạt rơi xuống mặt nƣớc hố xói; nhƣng lƣu tốc dịng rơi khơng lớn nên gây xói lở cho bờ hạ lƣu; sóng hạ lƣu dao động nhẹ biên độ chƣa tới 1m Từ diện quan sát dịng nƣớc từ cuối tràn có tia phun cao xa, có tia mỏng phun gần thấp Các dòng phun va đập vào đƣợc trộn khí tốt; sóng hạ lƣu giảm nhẹ, biên độ sóng khoảng 2.5m Trƣờng hợp xả lũ thƣờng xuyên Q= 227 m3/s dịng phun tóe sang bên nhƣ hình giẻ quạt rơi vào mái bảo vệ bờ; gây ổn định cho bê tơng lát bảo vệ mái 3.3 Kết thí nghiệm tình hình dịng phun xa phương án mũi phun không liên tục: Bảng 3: Kết thí nghiệm chiều dài phun xa phương án mũi phun không liên tục - Tràn xả lũ Bản Mịng - Sơn La Đơn vị tính: m TT Lưu lượng (m /s) Chiều dài phun xa Phương án a Phương án b 614 227 Phương án c Lmax 58,50 57,00 54,00 Lmin 39,00 36,00 34,00 Lmax 55,80 55,50 52,50 Lmin 33,00 30,00 38,50 Bảng 4: Kết thí nghiệm góc tới luồng phun xa phương án mũi phun không liên tục - Tràn xả lũ Bản Mòng - Sơn La Đơn vị tính: “độ” TT Chiều dài phun xa Phương án a Phương án b Phương án c Lmax 51 41 41 Lmin 35 31 30 Bảng 5: Kết thí nghiệm diện tích phủ bề mặt hạ lưu luồng phun xa với phương án mũi phun không liên tục - Tràn xả lũ Bản Mịng - Sơn La Đơn vị tính: m TT Hướng đo luồng phun Phương án a Phương án b Phương án c Bdọc dòng chảy 21 23 21 Bngang dòng chảy 25 26 21 Nhƣ vậy, với phƣơng án (a), dòng phun xa Tuy nhiên, điều kiện dịng sơng hạ lƣu hẹp nhƣ Bản Mịng, khuếch tán mạnh dòng phun sang hai bên bờ lại khơng có lợi cho bảo vệ mái bờ sơng hạ lƣu Mặt khác, dòng phun xa đập vào mái sau hố xói (cơ quan thiết kế khơng muốn kéo dài hố xói hạ lưu làm tăng kích thước hố xói dự phịng, làm tăng khối lượng xây dựng cơng trình) làm cho sóng hạ lƣu cao lên, tình hình thủy lực hạ lƣu khơng đƣợc tốt Do vậy, nhóm tác giả nghiên cứu thí nghiệm nghiêng hai phƣơng án (b) (c) Để tiến tới định chọn phƣơng án cho công trình Bản Mịng, cần thêm thí nghiệm xói cục để chọn phƣơng án hợp lý 3.4 Kết thí nghiệm khả xói cục hạ lưu cơng trình phương án mũi phun khơng liên tục phương án mũi phun truyền thống (mũi phun liên tục) để chọn phương án hợp lý: Nhƣ nêu mục 2.5.2, thí nghiệm xói để chọn phƣơng án đƣợc tiến hành với cấp lƣu lƣợng xả lũ là: QTK= 614 m3/s Q5%= 227 m3/s mở hoàn toàn cửa mở cửa Trong thí nghiệm xói tiến hành phƣơng án là:  Phƣơng án mũi phun liên tục có tƣờng phân dịng  Phƣơng án mố nguyên mố bán phần  Phƣơng án mố phun đặt lùi vào 1.5m Kết sau: a Phương án có tường phân dịng Khối lƣợng xói trơi đá nhiều nhất, đá hố xói trơi phần lớn xuống hạ lƣu kể cấp lƣu lƣợng xả Về độ sâu xói: - Khi xả Q= 614m3/s cao trình chỗ xói sâu +616.0m đến đáy hố vị trí xói sâu cách đầu hố xói gần 36m - Khi xả với Q5%= 227m3/s cao trình chỗ xói sâu +617.41m b Phương án mố nguyên mố bán phần Khối lƣợng đá xói trơi so với Phƣơng án có tƣờng phân dịng - Khi xả Q= 614m3/s cao trình chỗ xói sâu +616.60m đến đáy hố vị trí xói sâu cách đầu hố xói gần 36m - Khi xả với Q5%= 227m3/s cao trình chỗ xói sâu +621.57m Tuy nhiên, phƣơng án có bất lợi dịng phun lại phóng sang hai bên bờ, uy hiếp an toàn bờ hai mái bên hố xói c Phương án mố đặt lùi vào 1.5m Khối lƣợng đá xói trơi so với phƣơng án mố nguyên mố bán phần: - Khi xả Q= 614m3/s cao trình chỗ xói sâu +616.80m đến đáy hố vị trí xói sâu cách đầu hố xói gần 36m - Khi xả với Q5%= 227m3/s cao trình chỗ xói sâu +622.60m Bảng 6: Kết thí nghiệm xói lớn phương án - Tràn xả lũ Bản Mịng - Sơn La Đơn vị cao trình là: m TT Lưu lượng (m3/s) Cao trình xói Phương án tường phân dòng Phương án b (Phương án chọn) Phương án c 614 Zmin (Xói lớn nhất) 616.00 616.80 616.60 227 Zmin (Xói lớn nhất) 617.41 622.60 621.57 26 626.0 625.5 a/ Hố xói trường hợp mũi phun mố nguyên đặt lùi 1.5m Q = 614 (m3/s) 5.5 62 b/ Hố xói trường hợp mũi phun mố nguyên mố bán phần lùi 1.5m, Q = 614 (m3/s) 0 6 623.0 61 6 621.0 6 2 26.0 62 62 62 620.5 626.0 625.5 627.0 623.5 618.0 61 617 8 0 2 c/ Hố xói trường hợp có tường phân dịng, Q = 614 (m3/s) Hình 6: Kết thí nghiệm phương án với Q = 614 (m3/s) 625.0 61 63 0 627 622.5 6 631 618.0 62 8.5 62 61 9.0 627.0 625.0 626.0 627 625.5 624.5 625.0 625.0 8.0 626.0 6.5 62 624.5 621 5 27 2 62 0.0 6 61 0 62 6 2 6 61 7.5 62 62 62 627.5 6.5 62 6 2 62 31 628.5 626.5 624.5 628 24.0 62 631 630.0 62 63 0 31 6 630 29.5 Phân tích bình đồ hố xói hạ lƣu tràn xả lũ phƣơng án (hình 6) cho thấy: trƣờng hợp có tƣờng phân dịng (hình 6c) có phạm vi xói sâu (từ 616m÷621m) lớn nhất, hình thức xói sâu dạng xói phát triển rộng Trƣờng hợp mũi phun không liên tục với mố nguyên đặt lùi vào 1.5m so mép mũi phun liên tục (hình 6a) cho kết phạm vi xói sâu nhỏ nhất, hình thức xói sâu dạng xói chụm, khơng lan tỏa rộng Nhƣ vậy, thơng qua thí nghiệm xói yếu tố thủy lực thu đƣợc cho thấy phƣơng án mũi phun không liên tục dùng mũi phun đặt lùi vào mép mũi phun 1.5m phù hợp với điều kiện cụ thể cơng trình Bản Mịng Vì chọn phƣơng án đề xuất đƣa vào vẽ thi cơng sau thí nghiệm kiểm tra thơng số lần cuối 3.5 Một số hình ảnh minh họa kết thí nghiệm phương án thiết kế phương án mũi phun không liên tục kiến nghị đưa vào vẽ thi cơng: ®iỊu chØnh chi tiÕt kết cấu công trình ph-ơng án hoàn thiện Chi tiết mũi phun vị trí đặt mũi phun tràn Hình 5: Bố trí kết cấu mũi phun khơng liên tục : Phương án hoàn thiện (kiến nghị Phương án chọn) đưa vào vẽ thi công a/ Tràn có mũi phun khơng liên tục xả lũ lớn b/ Tràn có mũi phun khơng liên tục xả lũ nhỏ Hình 8: Dịng chảy qua mũi phun khơng liên tục – phương án chọn a/ Dòng phun không sau tràn xả lũ mở cửa – phương án thiết kế b/ Dòng phun sau tràn xả lũ mở cửa – phương án mũi phun khơng liên tục Hình 9: Hình ảnh xả lũ thiết kế phương án thiết kế phương án mũi phun không liên tục: phương án chọn a/ Dịng phun khơng sau tràn xả lũ thường xuyên – phương án thiết kế b/ Dòng phun sau tràn xả lũ thường xuyên – phương án mũi phun khơng liên tục Hình 10: Hình ảnh xả lũ thường xuyên phương án thiết kế phương án mũi phun không liên tục: phương án chọn IV/ KẾT LUẬN Cơng trình tràn xả lũ Bản Mịng có thiết kế ban đầu dùng dạng tiêu dịng phun với mũi phun liên tục, mũi phun có góc hắt  = 250, hai bên tƣờng đoạn cuối tràn bóp lại Với dạng tiêu mũi phun liên tục, ngồi mút lại bóp lại khiến cho dịng phun phóng xuống hố xói tập trung đập vào đáy mái sau hố xói, lƣu tốc đáy cục cịn đạt tới 10m/s; nên gây xói mạnh phần sau hố xói, mặt khác xả lũ thƣờng xuyên Q5% = 227m3/s mở cửa số nên dòng chảy đổ xuống mũi phun khuếch tán sang bên tạo áp lực động xung kích vào đoạn cuối tƣờng bên gây bất lợi cho công trình, đồng thời dịng phun lại phóng vào mái bên hố xói dễ gây sạt lở Để giảm bớt khả xói lở hạ lƣu hố xói, nhóm nghiên cứu kiến nghị áp dụng giải pháp tiêu dịng phun dạng mũi phun khơng liên tục nhằm khiến dịng phun bay vào khơng gian va chạm với tiêu hao thêm phần lƣợng, đồng thời tạo trộn khí tốt hơn, diện dịng phun rơi xuống hố xói rộng nên giảm bớt lƣợng rơi dòng phun nhƣ giảm độ sâu xói hạ lƣu giảm nhẹ sóng cho hai bờ 10 Trên mơ hình thủy lực, nhóm tác giả dựa vào kết so sánh tổng hợp yếu tố thủy lực để chọn mố phun có tham số: - Chiều rộng mố phun Chiều rộng rãnh mố bm = 2.5m3.8m br = 1.9m2.53m Mố có góc hắt Chiều cao mố phun (lớn nhất) ' 350 hmố=0.7m Hình dạng mố: Mố có dạng hình thang Mái bên mố m  0.5 , góc khuếch tán   25 Bố trí lùi vào so với mép mũi phun liên tục 1.5m Căn vào điều kiện cụ thể Tràn xả lũ – cơng trình Hồ chứa nƣớc Bản Mịng, nhóm nghiên cứu kiến nghị áp dụng phƣơng án vào vẽ thi cơng xây dựng cơng trình ABSTRACT: This paper, presented the results of three studies of plans on energy dissipation by discontinuous jet flip bucket structures for flood spillway - The reservoir works Ban Mong Son La province The studied plans are proved to be advantages in certain conditions For flood spillway Ban Mong, the research team based on the specific conditions of the project to provide the most appropriate option The plan proposed technical feasibility, good results in terms of hydraulic works and has been proposed applying in drawing construction TÀI LIỆU THAM KHẢO : [1] Nguyễn Văn Cung, Nguyễn Văn Đặng, Ngơ Trí Viềng - Cơng trình tháo lũ đầu mối hệ thống thuỷ lợi NXB Khoa học kỹ thuật Hà nội, năm 1977 [2] Nguyễn Ngọc Nam, Nguyễn Thanh Khởi nnk – Báo cáo kết thí nghiệm mơ hình thủy lực cơng trình Hồ chứa nƣớc Bản Mịng – Tỉnh Sơn La Mã số: No455D-THBC-TL03 [3] P.G Kixelep tác giả khác – Sổ tay Thủy lực (Bản dịch tiếng Việt) NXB “Cầu vồng” - Matxcova, năm 1988 [4] Các báo cáo thí nghiệm mơ hình thủy lực tràn xả lũ cơng trình: Hịa bình, sơng Hinh, Đăm Bri, Tả Trạch (phương án tiêu dòng phun) [5] Quy phạm thiết kế Trung Quốc (Sổ tay thiết kế thủy công tập trang: 6-259) [6] Quy phạm Bộ thủy lợi Trung Quốc ban hành năm 2000 là: SL253 – 2000 – Design Code for Spillway (bản tiếng Trung – trang 132) [7] Quy phạm Bộ điện lực Trung Quốc ban hành: DT/T5166-2002 11 ... vào vẽ thi cơng xây dựng cơng trình ABSTRACT: This paper, presented the results of three studies of plans on energy dissipation by discontinuous jet flip bucket structures for flood spillway - The... Ban Mong, the research team based on the specific conditions of the project to provide the most appropriate option The plan proposed technical feasibility, good results in terms of hydraulic works