Đồ án nền móng

Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật MỤC LỤC CHƯƠNG I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH I CẤU TRÚC VÀ ĐỊA CHẤT CÁC LỚP ĐẤT II NHẬN XÉT VÀ KIẾN NGHỊ CHƯƠNG II : THIẾT KẾ KĨ THUẬT I LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CƠNG TRÌNH 1.1 Lựa chọn kích thước cao độ bệ cọc 1.1.2 Cao độ đỉnh bệ (CĐĐB) 1.1.3 Cao độ đáy bệ (CĐĐAB) .9 1.2 Chọn kích thước cọc cao độ mũi cọc 10 II LẬP CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG THIẾT KẾ 10 2.1 Trọng lượng thân trụ 10 2.1.1 Tính chiều cao thân trụ 10 2.1.2 Thể tích tồn phần (khơng kể bệ cọc) 11 2.1.2 Thể tích phần trụ ngập nước (khơng kể bệ cọc) 11 2.2 Lập tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN 12 2.2.1 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo phương ngang cầu TTGHSD 12 2.2.2 Tổ hợp tải trọng tính tốn theo phương ngang cầu TTGHCĐ 12 III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC 13 3.1 Sức kháng nén dọc trục theo vật liệu PR 13 3.1.1 Chọn vật liệu: .13 3.1.2 Bố trí cốt thép cọc : 13 3.1.3 Sức kháng nén dọc trục theo vật liệu: PR 13 3.2 Sức kháng nén dọc trục theo đất QR .14 3.2.1 Sức kháng thân cọc Qs 14 a Đối với lớp đất sét: .14 b Đối với lớp đất cát: .15 3.2.2 Sức kháng mũi cọc Qp3 16 IV XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 18 4.1 Số lượng cọc xác định sau: 18 4.2 Bố trí cọc móng 18 4.2.1 Bố trí cọc mặt .18 4.2.2 Tính thể tích bệ 19 4.3.1 Trạng thái giới hạn sử dụng 19 4.3.2 Trạng thái giới hạn cường độ .19 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật V KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ I .19 5.1 Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn 19 5.1.1 Tính nội lực tác dụng đầu cọc 20 5.2 Kiểm toán sức kháng dọc trục nhóm cọc 21 5.2.2 Với đất rời 23 VI KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 23 6.1 Xác định độ lún ổn định 23 6.2 Kiểm toán chuyển vị ngang đỉnh cọc 26 VII CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP CHO CỌC VÀ BỆ CỌC .27 7.1 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc 27 7.1.1 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 10 m 27 7.1.2 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 11m 29 7.2 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc 30 7.4 Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc .34 7.5 Lưới cốt thép đầu cọc 34 7.6 Cốt thép móc cẩu 34 7.7 Tính mối nối thi cơng cọc .35 CHƯƠNG III : BẢN VẼ 35 CHƯƠNG I : BÁO CÁO ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH I CẤU TRÚC VÀ ĐỊA CHẤT CÁC LỚP ĐẤT Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Tại lỗ khoan BH4, khoan xuống cao độ - 37m, gặp lớp đất sau: Lớp 1: Chiều dày 2,2m, cao độ mặt lớp 0m, cao độ đáy lớp -2,2m Lớp có tiêu vật lý sau: STT Chỉ tiêu Ký hiệu Giá trị Đơn vị Độ ẩm W 25,8 % Trọng lượng thể tích tự nhiên  18,6 KN/m3 Trọng lượng thể tích khơ 14,8 KN/m3 Trọng lượng riêng 26,8 KN/m3 Hệ số rỗng tự nhiên 0,81 Độ rỗng 0,45 Độ bão hòa 0,87 Độ ẩm giới hạn dẻo Wp 17,5 % Độ ẩm giới hạn chảy WL 33,8 % 10 Chỉ số dẻo 16,3 % 11 Độ sệt đất dính 0,51 % Bảng1 h -các tiêu vật lý lớp Lớp đất sét trạng thái dẻo mềm Lớp 2: có chiều dày 9m, cao độ mặt lớp -2,2m, cao độ đáy lớp -11,2m Hạt cát Hạt sỏi Thơ to Đường kính cỡ hạt (mm) 0,25 0,1  1 0,5   0,05 0,5 0,25 0,1 4,9 6,6 21,1 36,9 Lớp >10 10  5 2 2,5 1,6 6,5 vừa nhỏ Hạt bụi mịn 0,05  0,01 19,9 0,01 3 0,002 Hạt sét Cao độ đỉnh trụ: CĐĐT = 4.3 + – 0.3 = m 1.1.2 Cao độ đỉnh bệ (CĐĐB) Cao độ đỉnh bệ MNTN - 0.5m = 2.2 - 0.5 = 1,7m => Chọn cao độ đỉnh bệ: CĐĐB = +1.5m 1.1.3 Cao độ đáy bệ (CĐĐAB) Cao độ đáy bệ = CĐĐB - Hb MERGEFORMAT Hb : Chiều dày bệ móng Chọn Hb = 2.0m => Cao độ đáy bệ: CĐĐaB = 1.5 – 2.0 = - 0.5m Vậy: chọn thông số thiết kế sau: 60 80 170 Httr = ? MNTT b=? 450 b=? Hb = ? Hb = ? MNTN a =? 150 25 Httr = ? Htt 800 25 120 25 a =? 60 80 C ao ®é ®Ø nh trơ Hình2 -Thơng số thiết kế trụ cầu Cao độ đỉnh trụ Cao độ đỉnh bệ : CĐĐT : CĐĐB = + 5m = + 1.5 m Thiết kế mơn học móng Cao độ đáy bệ : CĐĐaB Bề dầy bệ móng : Hb Bộ môn Địa KỹThuật =- 0.5 m = 2m 1.2 Chọn kích thước cọc cao độ mũi cọc Theo tính chất cơng trình cầu có tải trọng truyền xuống móng lớn, địa chất có lớp đất chịu lực nằm cách mặt đất 15.50m tầng đá gốc, nên chọn giải pháp móng móng cọc ma sát BTCT Chọn cọc bê tơng cốt thép đúc sẵn, cọc có kích thước 0.45x0.45m, đóng vào lớp số lớp cát hạt nhỏ, kết cấu chặt vừa Cao độ mũi cọc -29,50m Như cọc đóng vào lớp đất số có chiều dày 14m Chiều dài cọc (Lc) xác định sau: Lc = CĐĐB - Hb - CĐMC Lc = 1.5 - 2.0 - (- 31,50) = 31m Trong đó: CĐĐB = +2.00m : Cao độ đỉnh bệ Hb = 2.00m : Chiều dày bệ móng CĐMC = -31,50m : Cao độ mũi cọc Kiểm tra độ mảnh cọc: => Thoả mãn yêu cầu độ mảnh Tổng chiều dài đúc cọc là: L = L c + 1m = 31,00 + 1m = 32,00m Cọc tổ hợp từ đốt cọc với tổng chiều dài đúc cọc là: 30m = 11m + 11m + 10m Các đốt cọc nối với hàn trình thi cơng đóng cọc II LẬP CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG THIẾT KẾ 2.1 Trọng lượng thân trụ 2.1.1 Tính chiều cao thân trụ Chiều cao thân trụ Htr: Htr = CĐĐT - CĐĐB - CDMT Htr = 5.0 – 1.5 – 1.4 = 2.1m Trong đó: Cao độ đỉnh trụ :CĐĐT = +5.0m Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Cao độ đỉnh bệ : CĐĐB = +1.5m Chiều dày mũ trụ : CDMT = 0.8+0.6 = 1.4m Cao ®é ®Ønh trơ V1 V2 30 2.1.2 Thể tích tồn phần (khơng kể bệ cọc) Cao độ đá y dầm V1 V2 Htt MNCN V3 V3 MNTT MNTN Thể tích trụ tồn phần Vtr : Vtr = V1 + V2 + V3 = = 10.88 + 6.63 + 10,69 = 28,2 m3 2.1.2 Thể tích phần trụ ngập nước (khơng kể bệ cọc) Thể tích trụ ngập nước Vtn: Vtn = Str.(MNTN - CĐĐB) = Trongđó: MNTN = +2.2 m : Mực nước thấp CĐĐB = +1.5 m : Cao độ đỉnh bệ Str : Diện tích mặt cắt ngang thân trụ (m2) 2.2 Lập tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN Các tổ hợp tải trọng đề sau: 10 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật (m) (m) (m) Su (N/mm2)  Lớp 0 1,8 0,0234 0,0234 Lớp 11,2 4,3 1,8 0,0308 0,0290 224565 224565 Bảng12 – Tính Q1 Vậy, tổng sức kháng tính tốn dọc trục nhóm cọc đất sét: Q1 = n.Qs. = 28 x 224565 x 0,67 = 4212839,4N =4212,84KN Xác định Q2 Sức kháng đỡ phá hoại khối xác theo cơng thức: Q2= Trong đó: X : Chiều rộng nhóm cọc Y : Chiều dài nhóm cọc Z : Chiều sâu nhóm cọc NC : Hệ số phụ thuộc tỷ số Z/X Ta có: X = 3.1200 + 450 = 4050mm Y = 6.1200 + 450 = 7650mm z = -2.2 - (-2.2)= 0.0m lớp có chiều dày 0.0 m sang lớp thứ nên Su  Su  KN / m  0MPa => = (2x4050+2x7650)x200x0= n Lớp 3: 21 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Vì lớp có chiều dày 4,3 m nên Vậy: Sức kháng trụ tương đương: ( = (0 +9492,645) = 9492,645 KN Do đó: Qg1 = min{Q1; Q2} = min{4212,84; 9492,645 } = 4212,84 KN 5.2.2 Với đất rời Qg2 = xTổng sức kháng dọc trục cọc đơn Trong đó:  : Hệ số hữu hiệu lấy =1 Sức kháng thân cọc cọc đơn lớp lớp là: Qs2 = 171833N Qs4 = 9469152,5 N Vậy: Sức kháng thân cọc cọc đơn: Mũi cọc đặ cao độ -31,5m lớp 4, sức kháng mũi cọc cọc đơn: Do đó: Qg2 = 26767,860+ 28499,04 = 55266,9 KN Vậy: QR = QR = 38661,83KN > VC = 15873,98 KN=> Đạt VI KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG 6.1 Xác định độ lún ổn định Do lớp đất 1, 2, lớp đất yếu, lớp lớp đất tốt nên độ lún ổn định kết cấu móng xác định theo móng tương đương, theo sơ đồ hình vẽ: 22 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Hình5 -Sơ đờ tính lún Ta có: Db=16000mm Móng tương đương nằm lớp đất cách đỉnh lớp khoảng Biểu thức kiểm tốn : Trong đó: : Độ lún giới hạn cho phép cơng trình S (mm): Độ lún cơng trình Với lớp đất rời ta có cơng thức xác định độ lún móng sau : Sử dụng kết SPT: Trong đó: Với: : Độ lún nhóm cọc (mm) q= : Áp lực đáy tĩnh tác dụng 2Db/3 cho đáy móng tương đương, áp lực với tải trọng tác dụng đỉnh nhóm cọc chia diện tích móng tương đương khơng bao gồm trọng lượng cọc đất cọc (MPa) V : Tải trọng thẳng đứng đáy bệ TTGHSD, V=11064,19 KN X = B : Chiều rộng hay chiều nhỏ nhóm cọc (mm) 23 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật I : Hệ số ảnh hưởng chiều sâu chon hữu hiệu nhóm D’ : Độ sâu hữu hiệu lấy 2Db/3 (mm), 2Db/3 = 10,67(mm) Db : Độ sâu chon cọc lớp đất chịu lực Ncorr : Giá trị trung bình đại diện hiệu chỉnh cho số đếm SPT tầng phủ độ sâu X phủ đế móng tương đương (Búa/300mm) Ta có:  Xác định q: Kích thước móng tương đương: + Kích thớc móng tơng đơng : Chiều rộng móng tơng đơng khoảng cách tim cọc xa theo chiều dọc cầu + đờng kính cọc: Btđ = 3.1,2+ 0,45 = 4,05 m Chiều dài móng tơng đơng khoảng cách tim cọc xa theo chiều dọc cầu + đờng kính cọc: Lt® = 6.1,2 + 0,45 = 7,65 m DiƯn tÝch móng tơng đơng S = Btđ Ltđ = 4,05.7,65 = 30,9825m2 Do  Xác định Ncorr: Trong đó: Ncorr : Số đếm SPT gần mũi cọc hiệu chỉnh cho áp lực tầng phủ : Ứng suất thẳng đứng có hiệu (N/mm2) : số đếm SPT khoảng tính lún Được tính số SPT trung bình tính từ cao độ đáy móng tương đương tới đáy lớp Cao độ đỉnh lớp tính lún là: Cao độ đáy lớp tính lún: -37m Cao - -27 -29 -31 -33 -35 -37 24 Thiết kế môn học v múng 26,17 N 20,33 ta đợc Xỏc định 20 Bộ môn Địa KỹThuật 21 21 26 27 28 = 23,33(Bóa/300mm) : Tính từ mặt đất sau xói đến độ sâu móng tương đương khoảng X Trong đó: : Ứng suất có hiệu (N/mm2), : Ứng suất tổng (kN/m2) : Áp lực nước lỗ rỗng ứng với MNTN (kN/m2), MNTN = 2,2m u Ta có: = 9,81(2,2+2,2) + 18,6.(2,2-2,2)+17,88.9+19,3.4,3+18,69.10,75) = 487,99 KN/m2 u= = 279,09KN/m2 => = 487,99 – 279,09 = 208,89KN/m2 = 0,209N/mm2 Thay số vào ta có: S= 23,9 (mm) <  Vậy đảm bảo yêu cầu lún 6.2 Kiểm toán chuyển vị ngang đỉnh cọc Biểu thức kiểm toán : u : Chuyển vị ngang kết cấu 25 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật : Chuyển vị ngang giới hạn cho phép cơng trình, Theo bảng execl ta có :  u = 6,9mm 38mm Vậy đảm bảo yêu cầu chuyển vị ngang VII CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP CHO CỌC VÀ BỆ CỌC Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Tổng chiều dài cọc dùng để tính tốn bố trí cốt thép chiều dài đúc cọc: L = 31 (m) Được chia thành đốt gồm: L=10+11+11=32 m.Ta tính tốn bố trí cho đốt cọc  Mơmen lớn dùng để bố trí cốt thép Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2)) Trong đó: Mmax(1): Mơmen cọc theo sơ đồ cẩu cọc Mmax(2): Mômen cọc theo sơ đồ treo cọc 7.1.1 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 10 m + Tính mômen lớn cọc theo sơ đồ cẩu cọc: Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : = Chọn Lc = 2m Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc q1 = gbt.A = 24.5x0.452 = 4.96 (KN/m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơmen sau : 26 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật 9.92 9.92 12.4 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ cẩu cọc chiều dài L=10m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn : Mmax(1)= 12.4 (KN.m) + Tính mơ men lớn cọc theo sơ đờ treo cọc: Móc đặt cách đầu cọc đoạn b = 0.294L = 0.294 x 10= 2.94 (m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 21.44 20.18 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ treo cọc chiều dài L=10m Ta có mặt cắt có giá trị mơ men lớn : Mmax(2)= 21.44 KN.m Vậy mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : 27 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = max(12.4 ; 21.44) = 21.44 KN.m 7.1.2 Tính mơmen cho đốt cọc có chiều dài Ld = 11m + Tính mơmen lớn cọc theo sơ đờ cẩu cọc: Các móc cẩu đặt cách đầu cọc đoạn : = Chọn Lc = 2.3(m) Trọng lượng thân cọc xem tải trọng phân bố chiều dài đoạn cọc q1 = gbt.A = 24.5x0.452 = 4.96 (KN/m) Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơmen sau : 6.4 2.3 13.12 2.3 13.12 12.27 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ cẩu cọc chiều dài L=11m Ta có mặt cắt có giá trị mơmen lớn : Mmax(1)= 13.12 (KN.m) + Tính mơ men lớn cọc theo sơ đờ treo cọc: Móc đặt cách đầu cọc đoạn b = 0.294L = 0.294 x 11= 3.234 (m) 28 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Dưới tác dụng trọng lượng thân ta có biểu đồ mơ men sau : 3.234 7.766 25.94 24.42 Hình Biểu đồ momen theo sơ đồ treo cọc chiều dài L=11m Ta có mặt cắt có giá trị mơ men lớn : Mmax(2)= 25.94 KN.m Vậy mô men lớn dùng để bố trí cốt thép : Mtt = max(Mmax(1) ; Mmax(2) ) = max(13.12; 25.94) = 25.94 KN.m 7.2 Tính bố trí cốt thép dọc cho cọc Ta chọn cốt thép dọc chủ chịu lực thép ASTM A615M 22 có fy = 420 MPa bố trí mặt cắt ngang cọc hình vẽ: 50 2x175 1b 8D22 D8 50 450 Gồm 450 Hình 10 Mặt cắt bố trí cốt thép dọc cọc 45x45cm 29 Thiết kế môn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Ta tính duyệt lại mặt cắt bất lợi trường hợp bất lợi mặt cắt có mơ men lớn trường hợp treo cọc:  Kiểm tra bê tơng có bị nứt hay khơng q trình cẩu treo cọc Ta có : Cường độ chịu kéo uốn bê tông : 0.8.fr = 0.8*3.334 = 2.667 (MPa) Ứng suất kéo thớ mặt cắt nguyên: +) Cọc có chiều dài Ld= 10 m: x (MPa)< 0.8fr Cọc không bị nứt cẩu treo cọc +) Cọc có chiều dài Ld= 11 m: x (MPa) < 0.8fr Cọc không bị nứt cẩu treo cọc Tính duyệt khả chịu lực Nhận xét : Do cốt thép bố trí đối xứng, mặt khác ta biết bê tơng có cường độ chịu kéo nhỏ nhiều so với cường độ chịu nén vỡ trục trung hòa lệch phóa trục đối xứng hình vẽ 0,85f'c A's.f'y As2.fy As1.fy 30 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Hình 2.1 Sơ đồ ứng suất - biến dạng  Giả thiết tất cốt thép chảy dẻo Phương trình cân nội lực theo phương trục dầm : Trong : As1và As2 : Diện tích cốt thép chịu kéo (mm2) : Diện tích cốt thép chịu nén (mm2) : Cường độ chịu nén bê tông (Mpa), = 28 (Mpa) fy : Cường độ chảy cốt thép, fy = 420 (Mpa) a : Chiều cao vùng nén tương đương d : Đường kính cọc, d = 450 (mm) E : Mơ đun đàn hồi cốt thép, Chiều cao vùng nén tương đương xác định theo công thức : Do Vị trí trục trung hịa xác định :  Kiểm tra chảy dẻo cốt thép chịu kéo chịu nén theo điều kiện : 31 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Trong : ds1 ds2 : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ bê tơng chịu nén ngồi : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến thớ bê tông chịu nén ngoai Ta có : Vậy tất cốt thép chảy  Giả thiết Mô men kháng uốn danh định : = 238.877x106 N.mm = 238.877 KN.m  Mơ men kháng uốn tính tốn : 32 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Mr = φ.Mn = 0.9x238.877 = 214.989 (KN.m) > Mtt = 25.94 (KN.m) Đạt  Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa hàm lượng cốt thép tối thiểu => Đạt Ta thấy => => Đạt Kết luận : Cốt thép chọn bố trí đảm bảo khả chịu lực 7.3 Bố trí cốt thép đai cho cọc Do cọc chủ yếu chịu nén, chịu cắt nhỏ nên không cần duyệt cường độ cốt thép đai Vì cốt thép đai bố trí theo yêu cầu cấu tạo    Đầu cọc ta bố trí với bước cốt đai 50mm Tiếp theo ta bố trí với bước cốt thép đai 100mm Đoạn lại đoạn cọc (phần đoạn cọc) bố trớ với bước cốt đai là: 150mm 7.4 Chi tiết cốt thép cứng mũi cọc Cốt thép mũi cọc có đường kính 40, với chiều dài 800 mm Đoạn nhô khỏi mũi cọc là: 50 mm 7.5 Lưới cốt thép đầu cọc Đầu cọc bọc vành đai thép thép có chiều dày 10mm nhằm mục đích bảo vệ bê tơng đầu cọc khơng bị hỏng đóng cọc ngồi cịn có tác dụng để hàn nối đốt cọc thi cơng với 7.6 Cốt thép móc cẩu 33 Thiết kế mơn học móng Cốt thộp móc cẩu chọn có đường kính Bộ mơn Địa KỹThuật 22 Do cốt thép bố trí cọc thừa ta sử dụng ln cốt thép móc cẩu làm móc treo ta khơng cần phải làm móc thứ tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công để cọc bãi Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo đoạn cọc 10m a = (m) = 2000 (mm) Khoảng cách từ đầu đoạn cọc đến móc neo đoạn cọc 11m a = 2.3 (m) = 2300 (mm) 7.7 Tính mối nối thi công cọc Ta sử dụng mối nối hàn để nối đoạn cọc lại với Mối nối phải đảm bảo cường độ mối nối tương đương lớn cường độ cọc tiết diện có mối nối Để nối đốt cọc lại với ta sử dụng thép góc L-100 100 10 táp vào góc cọc sử dụng đường hàn để liên kết hai đầu cọc Ngoài để tăng thêm an toàn cho mối nối ta sử dụng thêm thép 520x100x10mm táp vào khoảng hai thép góc để tăng chiều dài hàn nối CHƯƠNG III : BẢN VẼ Bản vẽ Bố trí chung cơng trình Tỉ lệ vẽ : 1/150 Đơn vị : cm Bản vẽ cốt thép cho cọc Tỉ lệ vẽ : 1/50 Đơn vị : mm Bản vẽ mối nối cọc Tỉ lệ vẽ : 1/10 Đơn vị : mm Bản vẽ cốt thép bệ Tỉ lệ vẽ : 1/50 34 Thiết kế môn học móng Đơn vị Bộ mơn Địa KỹThuật : mm 35 ... trục theo đất QR Sức kháng nén dọc trục theo đất nền: Với: Trong đó: Qp : Sức kháng mũi cọc (MPa) qp : Sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa) Qs : Sức kháng thân cọc (MPa) qs : Sức kháng đơn vị thân cọc... mặt thân cọc (mm2) : Hệ số sức kháng sức kháng mũi cọc : Hệ số sức kháng sức kháng thân cọc đất sét với ta có: đất cát với đất cát với ta có: ta có: 3.2.1 Sức kháng thân cọc Qs Do thân cọc ngàm... nên độ lún ổn định kết cấu móng xác định theo móng tương đương, theo sơ đồ hình vẽ: 22 Thiết kế mơn học móng Bộ mơn Địa KỹThuật Hình5 -Sơ đờ tính lún Ta có: Db=16000mm Móng tương đương nằm lớp