Đồ án Nền móng Xây dựng dân dụng và công nghiệp

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHỆ GTVT KHOA CƠNG TRÌNH - - ĐỒ ÁN NỀN MÓNG CHUYỀN NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP GIẢNG VIÊN HD : LÊ VĂN HIỆP SINH VIÊN : TRẦN VIỆT DŨNG LỚP : 71DLDD22 MSV : SỐ LIỆU CHUNG Sơ đồ Cơng Trình 6m 6m 6m 6m -0.45 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 C13 C14 C15 7m C1 7m 0.00 -0.45 Mặt cột Số tài liệu: Họ Tên Trần Việt Dũng Số liệu đề cho Móng Cột Móng Cột 10 Địa chất Số liệu Số liệu địa chất:  (kN/m3) 16.9 Số liệu Tên đất Lớp Đất lấp Lớp Á sét, nâu gụ, nửa cứng (IL=0.2) 18.8 Lớp Cát trung 18.6  (độ) c (kN/m2) Chỉ số SPT (N) E0 (Kpa) 12.5 20 19 7900 30 27 35 12400 Dày (m) 1.2 Tải trọng cơng trình: Tải trọng cơng trình TT Ntc (T) Mtc (T.m) Cột 39 5.9 Cột 10 280 9.6 * Cột vng kích thước 0,3x0,3m, chiều mơ-men uốn mặt cắt Giới thiệu cơng trìnhvà sở tính tốn + Cơng trình thuộc dạng nhà dân dụng kết cấu khung chịu lực bê tông cốt thép + Các tiêu lý đất xác định thực nghiệm + Hệ số điều kiện làm viêc đất : m1= 1,2 m2= 1,1 + Hệ số an toàn tảI trọng tiêu chuẩn tảI trọng tính tốn n=1,2 + Khi tính tốn lấy: II= /1,1 ; II = /1,1; cII = c/1,1 II=/1.1 (kN/m3) 15.36 17.09 16.91 Lớp Lớp Lớp  (độ) 0.00 11.36 24.55 cII = c/1.1 (kN/m2) 0.00 18.18 0.00 + Ta có bảng quy đổi đơn vị tính tải trọng đầu cọc sau: TT Cột Cột 10 Ntc (T) 39 280 Mtc (kN) 390 2800 (T.m) 5.9 9.6 (kN.m) 59 96 Dựa vào số liệu trên, ta thấy tải trọng tác dụng lên cột không lớn, cột 10 lớn Để đảm bảo điều kiện làm việc, an tồn sử dụng, xét đến tính kinh tế, ta chọn Phương án thiết kế sau: + Móng nơng chân cột số + Móng cọc chân cột số 10 PHẦN A: THIẾT KẾ MÓNG NƠNG I.PHƯƠNG ÁN NỀN MĨNG: + Tải trọng cơng trình không lớn Lớp đất lấp yếu , lớp thứ: sét, nâu gụ, nửa cứng dày 6m có lực dính c=20(kN/m2) lớn, để móng đơn khơng đảm bảo, ta sử dụng móng đệm cát + Móng BTCT: Móng đơn cột + Móng băng tường + Tường ngăn bao che dùng móng gạch hay giằng, dầm móng để đỡ II VẬT LIỆU ĐÀI MĨNG DƯỚI CHÂN CỘT + Bê tơng M250 có Rb = 11000( KN/m2), Rk = 900 (KN/m2) + Thép chịu lực: CII , Ra = 280000(KN/m2) + Lớp lót bê tơng nghèo dày 10cm + Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày 5cm + Lớp đệm cát sử dụng cát san lấp III THIẾT KẾ MÓNG NƠNG CHO CỘT Xác định sơ kích thước đáy móng: Chọn kích thước sơ bộ: - Chiều sâu đặt móng h= 2.0 (m) - Chiều rộng đài móng b= (m) Kiểm tra kích thước đáy móng theo điều kiện áp lực đáy móng: Áp lực tiêu chuẩn đế móng là: Rtc= Trong đó: 𝑚1 𝑚2 𝐾𝑡𝑐 (A.b.𝛾𝐼𝐼 +B.h.𝛾𝐼𝐼∗ +cII.D) Ktc– Hệ số tin cậy, lấy Ktc=1 tiêu lý đất xác định thực nghiệm II - dung trọng đất nằm trực tiếp đáy móng *II- dung trọng trung bình lớp đất tính từ đáy móng trở lên cII - lực dính tiêu chuẩn đáy móng A,B,D - Các hệ số khơng thứ ngun phụ thuộc vào góc ma sát  m1, m2 - hệ số điều kiện làm việc hệ số điều kiện làm việc công trình tác động qua lại với Đáy đài đặt lớp đất thứ 2, có = 12.5o, tra bảng 2.2 trang 34 sách giáo trình Nền Móng – trường ĐH Công nghệ GTVT trị số A,B,D Ta có bảng sau: m1 1.2 m2 1,1 Ktc A 0,43 𝛾𝐼𝐼∗ Ghi chú: 𝛾𝐼𝐼∗ = tc 𝛾𝐼 ℎ1 +𝛾𝐼𝐼 ℎ2 15.36𝑥1.2+17.09𝑥0,8 1,2.1,1 R = II 17,09 b ℎ1 +ℎ2 B 2,72 h II 16,052 cII D 5,31 18,18 𝑘𝑁 = 16.052 (𝑚3) 𝑅𝑡𝑐 = 𝑚1 𝑚2 (𝐴 𝑏 𝛾𝑖𝑖 + 𝐵 ℎ 𝛾𝑖𝑖∗ + 𝐶𝑖𝑖 𝐷) 𝐾𝑡𝑐 (0,43.1.17,09 +2,72.2.17,09+18,18.5,31) = 259,85 (KN/m ) Diện tích đáy móng chịu tải trọng tâm: 𝐹Đú𝑛𝑔 𝑡â𝑚 = Trong đó: 𝑁𝑡𝑐 𝑅𝑡𝑐 −𝛾𝑡𝑏.ℎ tb- Dung trọng riêng trung bình đất bê tông Quy ước tb = 20~22 KN/m3 Ntc – tải trọng tiêu chuẩn đầu cột h – Chiều sâu đặt móng (tính từ đáy đài móng đến cos nền) Rtc - Áp lực tiêu chuẩn đế móng 𝐹Đú𝑛𝑔 𝑡â𝑚 = Chọn kF= 1,2 390 259.85−21.2 = 1,79(m2) Chọn tỷ số kN=l/b = 1.4 Từ đó, ta có 𝑏 = √𝐹.𝑘𝐹 𝑘𝑛 =√ 1,79.1,2 Vậy l=b kN= 1,3.1,4= 1,82 (m) 1,4 =1,24 (m) => chọn b=1.3 (m) Vậy chọn kích thước đài móng lxb (1.82x1.3)m  Kiểm tra kích thước móng theo điều kiện áp lực tiêu chuẩn 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 < 1,2 𝑅𝑡𝑐 ) 𝑡𝑐 { 𝑃𝑚𝑖𝑛 ≥0 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 < 𝑅 Tính lại Áp lực tiêu chuẩn đế móng 𝑚1 𝑚2 Rtc= 𝐾𝑡𝑐 (A.b.𝛾𝐼𝐼 +B.h.𝛾𝐼𝐼∗ +cII.D) 1,2.1,1 tc R = (0,43.1.17,09 +2,72.2.17,09+18,18.5,31) = 259,85 (KN/m ) Độ lệch tâm: e= 𝑀𝑡𝑐 𝑁𝑡𝑐 = 59 390 = 0.151 Áp lực tiêu chuẩn đế móng là: 𝑁𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 𝑚𝑖𝑛= , 𝑙.𝑏 *(1± 6.𝑒 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 347,568(KN/m2) 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 124,78(KN/m2) 𝑙 )+𝛾𝑡𝑏 ℎ = 390 1,3.1,82 (1 ± 6.0,151 1,82 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 288.89(KN/m2) 𝑃𝑡𝑐 +𝑃𝑡𝑐 288.89+124.78 𝑡𝑐 𝑚𝑎𝑥 𝑚𝑖𝑛 = =206.835(KN/m2) 𝑃𝑡𝑏 = 2 Điều kiện kiểm toán: tc + p max = 288.89(KN/m2) < 1,2.Rtc= 1,2.259.85 = 311.82 (KN/m2) tc + p = 124.78(KN/m2) > 𝑡𝑐 +𝑝𝑡𝑏 = 206.835 (KN/m2) < Rtc= 259.85 (KN/m2) Vậy kích thước đáy móng lb = (1,821,3)m hợp lý Kiểm tra theo điều kiện THGH II Điều kiện kiểm tra S ≤ [S] Với : S - Độ lún móng tuyệt đối tâm móng [ S] - Độ lún móng cho phép , [S]= 8cm Chia đất thành lớp phân tố có chiều dày lớp ℎ𝑖 ≤ 1,3 𝑏 = =0,325m 4 Chọn chiều dày hi = 0,3 (m) Tính ứng suất trọng lượng thân: ) + 21.2(KN/m ) bt 𝜎z = ∑𝑛𝑖= 𝛾𝑖 ∗ ℎ𝑖 +, Ứng suất gây lún đế móng : 𝑡𝑐 𝑃 𝑔𝑙 = 𝑃𝑡𝑏 − 𝛾1 𝐻1 − 𝛾2 𝐻2 Pgl= 206,835 – 16,9.1,2 – 18,8.0,8=171,515 KN/m2 Gọi z độ sâu kể từ đáy móng ứng suất gây lún độ sâu zi :  zgl = p gl Koi = 171,515.Koi (KN/m2) Với Koi hệ số phụ thuộc tỷ số: 2z l b b KÕt qu¶ tÝnh lún cho móng có đợc bảng sau: Bng tớnh ứng suất 0,0 0,3 0,3 0,3 Độ sâu (m) 0,0 0,3 0,6 0,9 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 1,2 1,5 1,8 2,1 2,4 2,7 3,0 3,3 0,0 0,3 0,6 0,9 1,2 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 10 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 3,6 3,9 4,2 4,5 4,8 5,1 1,5 1,8 2,1 2,4 2,7 3,0 2,4 3,4 4,4 5,4 6,4 7,4 2,31 2,77 3,23 3,69 4,15 4,62 0,35 0,27 0,21 0,17 0,14 0,11 65,40 71,04 76,68 82,32 87,96 93,60 59,27 45,45 35,53 28,56 23,35 19,35 5,4 3,3 8,4 5,08 0,10 99,24 16,35 hi (m) Điểm 11 0,3 z (m) l/b 2z/b a0 (k0) zbt zgl 1,4 1,4 1,4 1,4 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,07 10,14 15,21 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,46 0,92 1,38 1,85 0,00 0,00 0,00 1,00 0,95 0,80 0,61 0,46 20,28 25,92 31,56 37,20 42,84 48,48 54,12 59,76 0,00 0,00 0,00 171,52 163,44 136,68 105,10 78,79 Khi z  5.z đất tốt dừng lại kiểm tra độ lún Nhận xét : bt gl Theo bảng tính tốn ta thấy độ sâu 3,3m kể từ đáy móng Hnc=3,3m Lớp 1,1 = 16,9 Lớp 2,1 = 18,8 zbt = 99,24 (KN/m2)  5.zgl = 16,35.5 = 81,78 (KN/m2) Do ta lấy giới hạn đến độ sâu 3,3m kể từ đáy móng Cơng thức tính tốn: 𝑆𝑖 = Với 𝛽i = 0,8 𝐵𝑖 𝑔𝑙 𝛿 ℎ 𝐸0 𝑧𝑖 𝑖 𝑔𝑙 𝑔𝑙 𝛿 𝛿 𝐵 𝑔𝑙 𝑆 = ∑ 𝑆𝑖 = 𝐻𝑛𝑐 [ 𝑧0 + 𝛿𝑧1 + ⋯ + 𝑧14 ] 2 𝐸0 Eoi – Mô đum biến dạng = 7900 (KN/m2) Bảng tính lún z zbt zgl glzitb Si m Độ sâu m m kN/m2 kN/m2 kN/m2 cm 0.3 2.1 0.0 37.2 171.52 0.00 0.3 2.4 0.3 42.8 163.44 167.48 0.51 0.3 2.7 0.6 48.5 136.68 150.06 0.46 0.3 3.0 0.9 54.1 105.10 120.89 0.37 0.3 3.3 1.2 59.8 78.79 91.95 0.28 0.3 3.6 1.5 65.4 59.27 69.03 0.21 0.3 3.9 1.8 71.0 45.45 52.36 0.16 0.3 4.2 2.1 76.7 35.53 40.49 0.12 0.3 4.5 2.4 82.3 28.56 32.05 0.10 0.3 4.8 2.7 88.0 23.35 25.96 0.08 10 0.3 5.1 3.0 93.6 19.35 21.35 0.06 11 0.3 5.4 3.3 99.2 16.35 17.85 0.05 Điểm hi Tổng độ lún (cm) Tại độ sâu 3,3 mét tính từ móng S= 2.4 (cm) ≤ [ S]= (cm) =>Độ lún móng thỏa mãn 2.40 Ghi Lớp 2, 1 = 18,8 kN/m3 Tính tốn độ bền cấu tạo móng: 6.1 Chọn vật liệu móng: Dùng bê tơng M250 có Rb = 115 Kg/cm2; Rk = Kg/cm2 (Rb = 11500 KN/m2, Rk= 900 KN/m2) Dùng cốt thép nhóm CII có Rs = 2800 Kg/cm2 (Ra = 280000 KN/m2) A/ xác định chiều cao móng theo điều kiện chống uốn Áp lực tính tốn đáy móng 𝑡𝑡 𝑝𝑚𝑎𝑥,𝑚𝑖𝑛 = 𝑁𝑡𝑡 𝑙∗𝑏 *(1± 6∗𝑒 503.1 6.0,151 )= (1± ) 𝑙 1,82.1,3 1,82 𝑁 𝑡𝑡 = 1,2 𝑁 𝑡𝑐 = 1,2.390 = 503.1(𝐾𝑁/m2) 𝑒= 𝑡𝑡 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 318.49(𝐾𝑁/m2) 𝑡𝑡 {𝑝𝑚𝑖𝑛 = 106,79 (𝐾𝑁/𝑚2) 𝑡𝑡 𝑝𝑡𝑏 = 212,64 (𝐾𝑁/𝑚2) 𝑀𝑡𝑡 1,2 𝑀𝑡𝑐 = = 0,151 𝑁 𝑡𝑡 1,2 𝑁 𝑡𝑐 Chiều cao làm việc móng: ho L√ 𝑝𝑡𝑡 ∗𝑙 0,4∗𝑅𝑛 ∗𝑙𝑐 Trong đó: + ho – Chiều cao làm việc móng; ho = h-a + a – lấy gần lớp bê tông bảo vệ cốt thép đáy móng; a = 4 10 cm + L – Khoảng cách từ đáy móng đến mặt ngàm cột L = + l – Cạnh đáy móng + lc – Bề dài cạnh cột +Rn – Cường độ chịu nén bê tơng 𝑙−𝑙𝑐 1,82−0,3 + p – Áp lực tính tốn trung bình phía phần L; p = tt tt + 𝑝1𝑡𝑡 – Áp lực tính tốn 𝑙−𝐿 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑡𝑡 𝑝1𝑡𝑡 =𝑝𝑚𝑖𝑛 +(𝑝𝑚𝑎𝑥 -𝑝𝑚𝑖𝑛 ) 𝑙 mặt ngàm cột = 𝑡𝑡 𝑝1𝑡𝑡 +𝑝𝑚𝑎𝑥 = 0,76 (m) Trong đó: ptt – Áp lực tính tốn trung bình phía nguy hiểm 𝑝2𝑡𝑡 - Áp lực tính tốn mép cạnh đáy tháp xun Sxt – diện tích xuyên thủng bên phía nguy hiểm nhất; Sxt = b.(l-lc-2ho).0,5 𝑝2𝑡𝑡 = 407.96 (𝐾𝑁/𝑚2) Từ kết có, ta tính được:{𝑝𝑡𝑡 = 393.22 (𝐾𝑁/𝑚2) 𝑆𝑥𝑡 = 0.696 (𝑚)  Pxt = 393,22.0,696 = 188.588 (KN) Lực chống xuyên thủng xét ứng với mặt tháp xuyên: Pcx = 0,75.Rk.Sxt = 0,75.Rk.(bc + ho).ho = 0,75.900.(0,3+0,45).0,45 = 227,81(KN) Điều kiện kiểm tra: Pcx =  Pxt Vậy chiều cao móng chọn hm =0,5 m Tính kết cấu móng Coi móng dầm conson, ngàm qua mép cột tải trọng phản lực áp lực + Mômen tương ứng với ngàm I – I MI-I = b.L2 𝑡𝑡 +𝑝𝑡𝑡 2.𝑝𝑚𝑎𝑥 Trong :L = tt PItt  Pmin  𝑙−𝑙𝑐 1.82−0,3 = = 0,76 (m) lL tt  Pmttax  Pmin  = 230,09 (KN/m2) (đã tính phần chống chọc l thủng) =>M1= 1,3.0,762 2.318,49+230,09 = 108,51(KN.m) Diện tích cốt thép chịu mơ men MI-I Fa = 𝑀𝐼−𝐼 𝑅𝑎 𝛾.ℎ𝑜 ≈ 𝑀𝐼−𝐼 = 157,66.104 = 9,57 (cm2) 0,9.𝑅𝑎 ℎ𝑜 0,9.280000.0,5 Chọn 12 (Fa = 1,131 cm2) Số thép cần thiết n = Chọn Chiều dài cốt thép chịu mô men : l’ = l - 2.0,05 = 1,82 – 0,1 = 1,72 m Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài : 9,57 1,131 = 8,46 (Thanh) b’ = b - 2.0,05 = 1,3 – 0,1 = 1,2 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= 𝑏′ 𝑛−1 = 1,2.1000 9−1 = 150 mm => Chọn Φ12a150 thép CII bố trí phía + Mơmen tương ứng với ngàm II – II MII-II = l.B2 Trong : 𝑏−𝑏𝑐 B= = 𝑡𝑡 𝑝𝑡𝑏 1.3−0,3 =>MII-II= 1,82.0,52 = 0,5 (m) 212,64 = 48,376 (KN.m) Diện tích cốt thép chịu mô men MII-II ℎ𝑜′ =0,5 – 0,012 = 0,488 m Fa = 𝑀𝐼−𝐼 𝑅𝑎 𝛾.ℎ𝑜 ≈ 𝑀𝐼𝐼−𝐼𝐼 = 48.376.104 0,9.𝑅𝑎 ℎ𝑜 0,9.280000.0,488 = 3,93 (cm2) Chọn 10 (Fa = 0,785 cm2) Số thép cần thiết n = Chọn Thanh 3,93 0,785 = 5,01 (Thanh) Chiều dài cốt thép chịu mô men MII-IIlà : b’ = b -2.0,05 = 1,3 – 0,1 = 1,2 m Khoảng cách bố trí cốt thép dài : l’= l -2.0,05 = 1,82- 0,1 = 1,72 m Khoảng cách cốt thép cạnh : a= 𝑙′ 𝑛−1 = 1,72 8−1 = 245 mm => chọn a = 245 mm =>Chọn Φ10a245 thép CII bố trí phía thép chịu mơmen mặt ngàm II II Móng nông C5 Mặt móng PHN II: MĨNG CỌC I TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG CỌCCHO CỘT 10 1.Tải trọng tác dụng Ntc = 2800 KN Mtc = 96 KN.m Các hệ số điều kiện làm việc đất : m1 = 1,2 ; m2 = 1,1 Hệ số an toàn tải tiêu chuẩn tải tính tốn : n = 1,2 + Chọn độ sâu đặt đế đài: Đế đài cao 1.5m so với cốt thiên nhiên Chọn chiều cao đài hđ = 0,9m Lớp bêtơng lót vữa xi măng cát vàng Mác 75 dày 10cm, ăn phía đế đài 10cm Chọn loại cọc: Dùng loại cọc tiết diện 0,25 0,25m (4 14) Thép dọc chịu lực gồm  16 nhóm CII Bê tơng cọc B20, đầu cọc có mặt bích thép Phần cọc ngàm vào đài 0,15m Phần râu thép đập đầu cọc lớn 30. = 30.14 = 420 mm, lấy 0,55 m Đầu cọc cắm vào lớp cát trung 2,1m Vậy ta có chiều dài cọc là: Lcọc = 0,55 + 0,15 + 1,2 + + 2,1 = 10 m Vậy ta chọn cọc dài 10m 3.Tính sức chịu tải cọc; + Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Pvl =𝜑.(Rb.Fb + Ra.Fa) 𝜑=1 Bê tơng B20 : có Rb = 11500 KN/m2 Thép AII : có Ra = 280000 KN/m2 Pvl= 1.(11500.0,252 + 280000.1,539.10-4)=623,78 KN + Sức chịu tải cọc theo đất : n   Pdn  fc  fcq q b Ab  u. fcf fi li  i 1   Trong : fc : HÖ làm việc cọc đất ( fc = ) fcq , fcf : HƯ làm việc cđa ®Êt d- íi mịi cäc mặt bên cọc; ( fcq = 1, fcf = ) Ab : DiÖn tÝch tiÕt diÖn ngang mũi cäc, (m2) , Ab =0,0625 m2 u : Chu vi cäc (m)(u=4d=1) f i: Cường độ sức kháng trung bình lớp đất thân cọc đóng cọc ép, lấy theo bảng TCVN 10304 – 2014 li: chiÒu dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc (m); qb- Cường độ sức kháng đất mũi cọc (m) tra bảng tcvn 10304 năm 2014 qb = 4000 kPa Lớp đất Bảng cường độ sức kháng lớp đất thân cọc Loại đất Đất đắp Á sét, nâu gụ, nửa cứng (IL=0.2) Cát trung Z li (m) 1.2 (m) 1.2 7.2 10 2.1 Độ sệt  Pđn = 1.[1.4000.0,0625 + 1.1.(288+74,235)]  Sức chịu tải cọc đơn cho phép:  Pđn =612,235(KN) Ta 𝑘 =1,4  0.2 Pc  = (𝑃𝑣𝑙 , 𝑃đ𝑛 ) 𝑘 = 612,235 1,4 =437,311( KN) Xác định số lượng cọc cách bố trí : + Số lượng cọc sơ : nc   N 0tt 1, 2.2800  1,  7,86 cọc 437,31  Pc  fi fi.li (kPa) (Kpa.m) 48 288 35.35 74.235 Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng số lượng cọc lấy nc’ = Mặt bố trí cọc Kiểm tra khả chịu tải cọc + Diện tích đế đài thực tế : Fdtt = 1,6.1,6 = 2,56 (m2) + Trọng lượng tính tốn đài đất đài thực tế : Nđ,đtt = n.𝛾 tb h.Fd = 1,2.17,66.(1,5+0,45/2).2,56 = 93,569 (KN) + Lực dọc tính toán thực tế xác định đến cốt đài : 𝑡𝑡 Ntt = 𝑁𝑜𝑡𝑡 + 𝑁đ,đ = 2800.1,2 + 93,569 = 3453,569 ( KN) + Mơmen tính tốn xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc đế đài : Mtt =1,2 𝑀0𝑡𝑐 = 1,2.96=115.2 (KN.m) + Lực tính tốn truyền xuống cọc dãy biên : tt P tt max,min N tt M y x max 3453.57 115, 2.0,  '    nc 6.0, 62  xi tt  Pmax  415,73(kN) tt Pmin  351,73 (kN) Tải trọng tác dụng lên cọc tính theo cơng thức sau : Pi = 𝑁𝑡𝑡 𝑛 𝑡𝑡 𝑥 𝑀𝑦 𝑖 ± ∑𝑛 𝑖=1 𝑥𝑖 Ta lập bảng sau : Cọc Xi (m) -0.6 -0.6 -0.6 0 0.6 0.6 0.6 Pi (kN) 415,73 415,73 415,73 383,73 383,73 383,73 415,73 415,73 415,73 + Trọng lượng tính tốn cọc : Pcọc = n.fcọc  cọc.Lc Trong đó:  cọc = 25 kN/m3 Lc = 10- 0,15- 0,55 = 9,3m Pc = 1,1.(0,25.0,25).25.9,3 = 15,98 ( KN ) Pđ=n.fđ.Lđ  đ=1,1.(0,25.0,25).9,3.(1,2.16,9+6.18,8+2,1.18,6)= 110,062 KN + Kiểm tra điều kiện chịu tảI cọc: Pttmax + Pc -Pđ= 415,73 + 15,98 – 110,062 = 321,648 kN < Pđn = 687,46 kN  Như thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Và ta có: Pttmin = 351,73 KN > nên kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Kiểm tra móng cọc theo TTGH 2: 6.1 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước: + Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng qui ước có mặt cắt abcd (hình vẽ) Do ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc  Trong :  tb   i hi  hi tb  h  h i i  tb  i 1h1  2 h 12,50.6  270.(9,3  6)    17, 650 h1  h 9,3 17, 65  4, 410 + Chiều dài đáy khối quy ước : LM = L’ + 2.LC.tgα = (1,2-2.0,25) + 2.9,3 tg(4,410) = 2,13 ( m ) + Bề rộng đáy khối quy ước : BM = B’ + 2.LC.tg = (1,2-2.0,25) + 2.9,3 tg(4,410) = 2,13 ( m ) + Chiều cao khối móng quy ước: ( tính đến cốt tự nhiên) HM = Lc + h = 9,3 + 1,5+ 0, 45 = 11,03 (m) + Trọng lượng tiêu chuẩn đất phạm vi từ đế đài đến mặt cốt tự nhiên: N1tc = LM.BM.h.tb = 2,13.2,13 (1,2.16,9+ 0,3.18,8+ 20.0, 45 )=199,08 KN + Trọng lượng tiêu chuẩn đất từ đáy đài đến mũi cọc có trừ trọng lượng đất bị cọc chiếm chỗ: N2tc = ( LM.BM - ncọc.fcọc )   h i i = ( 2,13 2,13- 9.0,25.0,25).(6.16,9+0,3.18,8)= 425,42 KN + Trọng lượng tiêu chuẩn cọc phạm vi khối móng quy ước: N3tc = ncọc.fcọc  cọc.LC = 9.(0,25.0,25).25.9,3 =130,78 (KN) + Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng quy ước : Nqưtc = N1tc + N2tc + N3tc = 199,08+425,42+130,78 = 755,28 KN + Tải trọng tiêu chuẩn đáy khối quy ước : Ntc = N0tc + Nqưtc = 2800+755,28 =3555,28 KN + Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước : Mtc = Mtco+ Qtco.( LC+hđ ) = 96 (KN.m) + Độ lệch tâm: e M tc 96  0, 027 tc = N 3555, 28 + áp lực tiêu chuẩn đáy khối qui ước: p = tc max,min N tc 6.e  (1  ) LM BM LM 3555, 28  6.0,027  1 2,13.2,13  2,13  tc  843,24 KN/m2  Pmax tc Pmin  724,04 KN/m2 → p tctb  tc tc p max  p 843, 24  724, 04   783, 64KN / m2 2 + Cường độ tính tốn đất đáy khối qui ước: RM  m1.m2 ( A.BM  II  B.H M  II'  D.cII ) K tc Với: Ktc = tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp đất m1 = 1,2 m2 = 1,1 cơng trình có sơ đồ kết cấu mềm (khơng có khả đặc biệt để chịu nội lực thêm gây biến dạng nền) Đất đáy khối quy ước cát có: II = 24,550 tra bảng 3.2/tr27 HD ĐANM ta A = 0,753; B = 4,0075; D = 6,574 II =16,91( kN/m3 ) Chiều cao khối móng qui ước: HM = 11,03 m Trọng lượng riêng trung bình đất đáy khối quy ước:  h 16,9.1,  18,8.6  18, 6.2,1  II'   i i =  15, KN / m 11, 03 Hm  RM = 1, 2.1,1 (0,753.2,13.18,8 + 4.0075.11,03.15,6+6,574.0) = 719,72 (KN/m2) + Kiểm tra điều kiện áp lực đáy khối quy ước p tcmax  843,24KN/m2