Đồ án bê tông cốt thép 2

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN THUYẾT TRÌNH “ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 2” Phần I: THÔNG SỐ ĐỀ BÀI: Vật liệu: - Bê tông cấp độ bền: B20  Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng: Rb = 11.5MPa = 11500 kN/m2  Cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng: Rbt = 0.9 MPa = 900 kN/m2  γb = 1.0  Es = 21x104 MPa; Eb =27x103 MPa - Cốt thép nhóm:  d ≤10=¿CI: RS = 225 MPa, RSW = 175 Mpa  d >10=¿CII: RS = 280 MPa, RSW = 225 Mpa  Cốt thép chịu kéo sàn CII  Cốt thép chịu kéo dầm, cột, móng CII  Cốt đai CI Kích thước mặt cơng trình: Hình 1.1 Sơ đồ mặt lưới sàn B A 17 15 11 13 11 13 15 19 QU? Y BAR PHÒNG THU GIÃN 21 wc d? ki?n A PHÒNG XEM PHIM-SHC A +3.800 +3.800 K? SÁCH + Ð? CHO I B B SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Phần 1: Đánh giá làm việc công trình: Ta có : SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Cơng trình có mặt chạy dài, nội lực chủ yếu gây khung ngang , độ cứng khung ngang nhỏ nhiều lần độ cứng khung dọc,nên ta xem khung dọc tuyệt đối cứng Phần 2: Tính tốn bố trí cốt thép tồn sàn: OS3 OS1 OS4 OS2 OS2.2 OS2.1 B MẶ T BẰ NG THÉ P SÀ N LẦ U 2,3 - TL:1/50 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN OS2.2 OS2.3 B MẶ T BẰ NG THÉ P SÀ N LẦ U - TL:1/50 OS2 OS2 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Chọn sơ kích thước tiết diện cấu tạo sàn: - Mái: sử dụng mái bằng, bê tơng cốt thép, có hoạt tải sửa chữa Bản sàn: - Phân loại sàn: Xét tỉ số cạnh ô làm việc, L1 cạnh ngắn, L2 cạnh dài sau:  Nếu L2 / L1 ≤ 2=¿ Bản thuộc loại kê, làm việc phương  Nếu L2 / L1>2=¿ Bản thuộc loại dầm, coi làm việc phương L1 - Giả sử lựa chọn sơ theo: Bản kê cạnh (sàn làm việc phương) Bản dầm ( sàn làm việc theo phương) : Bảng chọn sơ tiết diện sàn: STT Tên ô OS1 OS2 OS2.1 OS2.2 OS2.3 OS3 OS4 kích thước L2(m) 6.0 6.0 4.0 6.0 2.7 6.0 6.0 L1(m) 5.0 4.4 2.7 1.8 1.2 5.0 1.2 L2/L1 Loại 1.2 1.4 1.5 3.3 2.25 1.2 Làm việc phương Làm việc phương Làm việc phương Làm việc phương Làm việc phương Làm việc phương Làm việc phương hs (mm) (111÷142) (97÷126) (60÷77) (50÷60) (34÷40) (111÷142) (34÷40) Vậy, chọn bề dày sàn hb= 120 mm Vì mái nhà không sử dụng nên ta ta chọn bề dày sàn mái : hsm= 80 mm Dựa đánh giá làm việc cơng trình , ta chọn sơ dầm sau: - Chọn sơ kích thước tiết diện dầm theo phương A,B SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN 5000 =277 ÷ 350mm ,chọn h dp=300 mm 14 ÷ 18 hd 300 b d= = , chọn bdp =200 mm ÷3 ÷3 h d= - Chọn sơ kích thước tiết diện dầm theo phương 1,2,3,4,5 h d= 6000 =( 400 ÷ 750 ) mm , chọn hdp=500 mm ÷15 500 - b d= ÷3 = ( 200÷ 133 ) mm , chọn bdp =200 mm CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT Xét cột 3B Ta tính (qs max , gdầm max , gt max) Tải trọng dầm: a Dầm (200x500): gd =b ( h−h s ) ng γ b=0.2 × ( 0.5−0.12 ) ×1.1 ×25=2.75(kN /m) Trong đó: b- bề rộng dầm (200 mm) h- chiều cao dầm 500 mm) hs- bề dày sàn (120 mm) ng- hệ số vượt tải b- khối lượng riêng bê tông (25kN/m2) b Dầm (200x300): gd =b ( h−h s ) ng γ b=0.2 × ( 0.3−0.1 ) ×1.1 ×25=1.1 kN /m Tĩnh tải tường: tải tường dạng phân bố dầm: Chọn tầng có chiều cao lớn htầng = 3.3 ( m) Tường bao : gt =b t ×ht × ng × γ t =0.2 ×(3.3−0.3) ×1.1 ×18=11.88 kN /m Tường : gt =bt × ht ×n g ×γ t =0.1×(3.3−0.3)× 1.1× 18=5.94 kN /m Trong đó: bt - bề dày tường (0.1m-0.2 m) ht - chiều cao tường (h – hd = 3.3 – 0.3 = 3.0 ( m) t - khối lượng riêng tường (18 kN/m2) ng - hệ số vượt tải Kích thước cột: SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Tiết diện cột chọn thông qua ước lượng tổng tải đứng tác dụng lên cột Và việc thay đổi tiết diện cột cần tuân theo quy tắc sau để tránh thay đổi đột ngột độ cứng cột: độ cứng cột không nhỏ 70% độ cứng cột dưới, tầng giảm độ cứng liên tục tổng lượng thay đổi khơng q 50 % Việc chọn kích thước tiết diện cột thực theo bước sau: Tiết diện cột chọn sơ theo cơng thức: Ao =n  Trong đó: kt N Rb n số tầng (4 tầng) Rb - Cường độ chịu nén bê tơng (B20có Rb= 11.5 MPa) kt - Hệ số xét đến ảnh hưởng khác momen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh cột (chọn 1.1 - 1.5) N - Lực nén tính tốn gần sau: N i=qs × Si +g d +gt + g c Trong đó: qs – trọng lượng sàn diện truyền tải Si – diện truyền tải tầng thứ i gd – trọng lượng dầm diện truyền tải gt – trọng lượng thân tường diện truyền tải gc – trọng lượng thân cột Ta có: N= 5x [(2.25+2.5) *3*0.1*25+2.75*3+1.1*(2.5+2.25)+11.88*(2.5+2.25)+5.94*3] =617( KN) Diện tích cuả cột Ao = kt N = (1.1-1.5) *617/(11.5*1000)=(1.1-1.5) *0.054 (m2) Rb =(1.1-1.5)54000(mm2)=(59400-81000) mm2  Chọn cột 250x300 (mm) PHẦN 2: THIẾT KẾ SÀN SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN TẢI TRỌNG: TĨNH TẢI - Tất tường biên tường 200, lại tường ngăn tường 100 (kể chắn ban cơng) Để thiên an tồn đơn giản việc tính tốn, ta cho tường có mặt tất bên dầm TẢI TRỌNG CÁC Ô SÀN LẦU 1,2,3,4 LOẠI TẢI TĨNH TẢI Cấu tạo sàn Chiều dày δ (m) trọng lượng riêng γ (T/m3) Gạch ceramic 0.01 2.0 Lớp hồ dầu 0.005 1.8 vữa lót 0.03 1.8 BTCT 0.12 2.5 vữa trát 0.015 1.8 TỔNG TĨNH TẢI LOẠI TẢI HOẠT TẢI TẦNG Chức sàn tải tiêu chuẩn (T/m2) 0.02 0.009 0.054 0.3 0.027 tải tiêu chuẩn (T/m2) Phòng ngủ Phòng khách Bếp Ban cơng (OS 4) Phịng tắm,vệ sinh SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH hệ số vượt tải n 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 MSSV: 1251160007 0.15 0.15 0.15 0.2 0.15 Tải tính tốn (T/m2) 0.022 0.0108 0.0648 0.33 0.0324 0.46 hệ số vượt tải n 1.3 1.3 1.3 1.2 1.3 TRANG : tải tính tốn (T/m2) 0.195 0.195 0.195 0.24 0.195 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN TẢI TRỌNG CÁC Ô SÀN TẦNG MÁI LOẠI TẢI Chiều dày δ (m) Cấu tạo sàn vệ sinh Hai lớp gạch men vữa M50 Tình tải Lớp vữa dầu Lớp gach chống nóng vữa M50 BTCT vữa trát Tổng tĩnh tải trọng lượng riêng γ (T/m3) hệ số vượt tải n tải tính tốn (T/m2) 0.05 0.005 1.8 1.8 0.09 0.009 1.1 1.2 0.099 0.011 0.025 0.08 0.015 1.8 2.5 1.8 0.045 0.2 0.027 1.1 1.1 1.2 0.050 0.220 0.032 0.412 tải tiêu chuẩn (T/m2) hệ số vượt tải n tải tính tốn (T/m2) LOẠI TẢI Chức sàn HOẠT TẢI MÁI MÁI BẰNG KHÔNG SỬ DỤNG tải tiêu chuẩn (T/m2) 0.075 1.3 Tính cốt thép cho sàn tốn - Tính cho loại làm việc phương ( OS1, OS2, OS 2.1, OS 3) - Các sàn có hd/hb = 500/120 = 4.17 ≥ xem ngàm vào dầm  Tính theo sơ đồ gồm biên ngàm Sơ đồ tính SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 0.0975 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Tính M, tính : α m= ξR bh M ; ξ=1−√ 1−2 α m ; A s= b Rs R b b h0 Ta có bảng tính nội lực cho sàn lầu 1,2,3,4 sau : SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN  Tính vế :Bản thang ( phần nghiêng) Ta có góc nghiêng thang , suy : α=36,1 o Xác định tải trọng tác dụng lên cầu thang Tĩnh tải: gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo g1 bậc= => g7 bậc= 0.04 7=0.28 (T) Lực phân bố đều: g'7 bậc= 0,28 : =0,13 (T/m) gvữa trát= 0,015.0,85.1,8.1,2=0,03(T/m) gbê tông= 0,1.0,85.2,5.1,1=0,23 (T/m) => gtổng= 0,13 + 0,03 + 0,23 = 0,39 (T/m) Hoạt tải: p = pc.np cosα=0,3.1,2.cos36,1o=0,3(T/m) Tổng tải tính tốn: qtt= 0,39+ 0,3 = 0,69(T/m) Tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghỉ (bậc thứ 8,9,10): Tổng tải tính tốn : qtt = 0,3.1,2 + [0,015.0,85.1,8.1,2+0,1.0,85.2,5.1,1+0,04.3/0,9]=0.75(T/m) Sử dụng SAP ta SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 67 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Giải ta được: Mnhịp Max =0.84 (T.m) Phân phối lại moment: Mn = 0,7.Mmax= 0,7.0.84=0.6 (T.m) Mg=0,4.Mmax=0,4.0.84= 0.34 (T.m) Tính cốt thép: Mome n Giá trị M (T.m) ho b Rb Rs m  (cm) (cm) (MPa) (MPa) M Gối 0.34 9.5 90 11.5 225 M nhịp 0.6 9.5 90 11.5 225 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH As Chọn thép (cm2)  As a (m.m) chọn 0.04 0.04 1.62 200 2.52 0.06 0.07 2.90 150 3.35 MSSV: 1251160007 TRANG : 68 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN  Tính vế : Phương pháp làm tương tự vế Bản thang ( phần nghiêng) gồm bậc Ta có góc nghiêng thang , suy : α=42,3o Xác định tải trọng tác dụng lên cầu thang Tĩnh tải: gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo g1 bậc= => g4 bậc= 0,04x 4=0,16(T) Lực phân bố đều: g'7 bậc= 0,16 : =0,11 (T/m) gvữa trát= 0,015.0,85.1,8.1,2=0,03(T/m) gbê tông= 0,1.0,85.2,5.1,1=0,23 (T/m) => gtổng= 0,11 + 0,03 + 0,23 = 0,37 (T/m) Hoạt tải: p = pc.np cosα=0,3.1,2.cos42,3o=0,27(T/m) Tổng tải tính tốn: qtt= 0,37+ 0,27 = 0,64(T/m) Tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghỉ (bậc thứ 14,15,16): Tổng tải tính tốn : qtt = 0,3.1,2 + [0,015.0,85.1,8.1,2+0,1.0,85.2,5.1,1+0,04.3/0,9]=0.75(T/m) Sử dụng SAP ta được kết Moment SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 69 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Giải ta được: Mnhịp Max =0,51(T.m) Phân phối lại moment: Mn = 0,7.Mmax= 0,7.0,51=0.36 (T.m) Mg=0,4.Mmax=0,4.0,51= 0.2(T.m) Tính cốt thép: Momen M Gối M nhịp Giá trị M ho b Rb Rs (T.m) (cm) (cm) (MPa ) (MPa ) 0.2 9.5 90 11.5 225 0.02 0.36 9.5 90 11.5 225 0.04 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH m  As Chọn thép As  a (m.m ) chọ n 0.95 200 2.52 1.72 200 2.52 (cm2) 0.02 0.04 MSSV: 1251160007 TRANG : 70 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN  Tính tốn vế 2: Bản thang ( phần nghiêng) gồm bậc Ta có góc nghiêng thang , suy : α=51,5 o Xác định tải trọng tác dụng lên cầu thang Tĩnh tải: gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo g1 bậc= => g3 bậc= 0,04x 3=0,12(T) Lực phân bố đều: g'7 bậc= 0,12 : =0,1 (T/m) gvữa trát= 0,015.0,85.1,8.1,2=0,03(T/m) gbê tông= 0,1.0,85.2,5.1,1=0,23 (T/m) => gtổng= 0,1 + 0,03 + 0,23 = 0,36 (T/m) Hoạt tải: p = pc.np cosα=0,3.1,2.cos42,3o=0,27(T/m) Tổng tải tính tốn: qtt= 0,36+ 0,27 = 0,63(T/m) Tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghỉ (bậc thứ 14,15,16) (bậc thứ 8,9,10): Tổng tải tính tốn : qtt = 0,3.1,2 + [0,015.0,85.1,8.1,2+0,1.0,85.2,5.1,1+0,04.3/0,9]=0.75(T/m) Sử dụng SAP ta được kết Moment SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 71 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Giải ta được: Mnhịp Max =0,89(T.m) Phân phối lại moment: Mn = 0,7.Mmax= 0,7.0,89=0.62 (T.m) Mg=0,4.Mmax=0,4.0,89= 0.36(T.m) Tính cốt thép: Momen Giá trị M ho b (T.m) (cm) (cm) 0.36 9.5 90 11.5 225 0.04 0.62 9.5 90 11.5 225 0.07 Rb Rs m  As Chọ n thép As (cm2)  a (m.m ) chọ n 0.04 1.72 200 2.52 0.07 3.00 150 3.35 (MPa) (MPa) M Gối M nhịp SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 72 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN  Tính toán dầm chiếu nghỉ cho cầu thang: A B C D Chọn sơ kích thước dầm chiếu nghỉ: Chọn hd=300 mm, bd= 200mm Đoạn AB: Trọng lượng thân dầm: Trong lượng tường xây dầm: Do thang truyền vào nên phản lực gối tựa A đưa dạng phân bố đều: SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 73 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Phản lực gối A RA=1.36 (T) Suy : q1= gd +gt+q=3.01(T/m) Đoạn BC: Trọng lượng thân dầm: Trọng lượng tường xây dầm: Do sàn truyền vào: SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 74 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN  q2 =1,55 (T/m) Đoạn CD: Trọng lượng thân dầm: Trọng lượng tường xây dầm: Do thang truyền vào nên phản lực gối tự phân bố SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH a D đưa dạng MSSV: 1251160007 TRANG : 75 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN Phản lực gối D RD=1.01(T) Suy : q3=gd+gt+q=1.83 (T/m) Sơ đồ tính dầm: L1=0.85 m,L2=0,943/cos 42,3 o (m), L3=0.85 (m) Dùng phần mền Sap2000 , ta biểu đồ môment giải MAB=1.86(T.m), MBC=1.99(T.m), MCD=1.73 (T.m) VI TRI AB BC M Tm 1.86 1.99 b cm 20 20 h cm 30 30 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH agt cm 5 ho cm 25 25  0.13 0.14  0.14 0.15 As cm 2.86 3.07 MSSV: 1251160007 Chọn thép n1  14 14 As_bố trí cm2 4.62 4.62 TRANG : 76 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CD 1.73 20 30 25 GVHD: NGUYỄN TẤN 0.12 0.13 2.64 14 4.62 -Tính cốt đai Xuất giá trị từ sap ,ta có : Qmax= 3,53 (T) Tính cốt đai: Chọn cốt đai theo cấu tạo d6@150, n=2, Rsw= (T/cm2) =7,7 (T) Ta có : Qmax < Qbdmin nên :cốt đai chọn đủ chịu lực cắt SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 77 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI Chọn kích thước bể nước -Bản nắp : hbn=70 mm -Bản đáy : hbđ=120 mm -Bản thành : hbt=100 mm -Kích thước dầm nắp : (200x250) -Kích thước dầm đáy : (200x400) -Cột (300x300) Bước 1: Tạo Mô hình bể nước Bước 2: Chia nhỏ Bước 3: Tạo Group “ Aplucnuoc” Bước 4: Định nghĩa mẫu tải trọng Bước 5: Gắn tải trọng -Bản nắp : tĩnh tải (tải hoàn thiện) g1=0,1 (T/m2) p1=0.075x1.3=0.0975 (T/m2) Hoạt tải (sửa chữa ) Bản đáy: tĩnh tải (tải hoàn thiện) g1=0,1 (T/m2) Hoạt tải (trọng lượng nước bể ) p1=1.1x1x1.5=1.65 (T/m2) b Bản thành : Gió đẩy: W =W ×n × k × c=0.083 x 1.3 x 0.772 x 0.8=0.067 ( T ) m2 b Gió hút: (phía khuất gió cơng trình) ' W =W ×n × k × c =0.083 x 1.3 x 0.772 x 0.6=0.05( T ) m Áp lực nước : P=ax+by+cz+d SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 78 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN a,b=0,vì khơng ảnh hưởng áp lực nước theo phương x,y đáy bể Z=1, suy P=d+c= γ.h=1.5 suy d=1.5-c nắp bể Z=2.5 m,P=0; 2.5c+1.5-c=0→c= -1, d=2.5 Ta có kết chạy SAP BẢNG TÍNH BẢN ĐÁY, BẢN NẮP, BẢN THÀNH Ký hiệu Momen ô sàn Bản đáy Bản nắp Bản Mx gối =M11 Mx nhip=M11 My gối = M22 My nhịp=M22 Mx gối =M11 Mx nhip=M11 My gối = M22 My nhịp=M22 Mx gối =M11 Mx nhip=M11 My gối = M22 My nhịp=M22 Giá trị M ho b Rb Rs (T.m) (cm) (cm ) (MPa ) (MPa ) 1.910 10.5 270 8.5 280 0.820 10.5 270 8.5 225 0.500 10.5 320 8.5 225 0.560 10.5 320 8.5 225 0.120 5.5 270 8.5 225 0.060 5.5 270 8.5 225 0.050 5.5 320 8.5 225 0.020 5.5 320 8.5 225 0.120 8.5 270 8.5 225 0.060 8.5 270 8.5 225 0.600 8.5 320 8.5 225 0.200 8.5 320 8.5 225 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH m  As As (cm )  a (m.m ) 10 11 12 0.079 6.762 12 150 7.54 0.033 3.529 100 5.03 0.017 2.134 200 2.52 0.019 2.393 200 2.52 0.017 0.978 200 2.52 0.009 0.487 200 2.52 0.006 0.405 200 2.52 0.002 0.162 200 2.52 0.007 0.630 200 2.52 0.004 0.314 200 2.52 0.031 3.187 150 3.35 0.010 1.051 200 2.52 0.07 0.03 0.01 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.03 0.01 Chọn thép MSSV: 1251160007 TRANG : 79 chọn 13 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN BẢNG TÍNH DẦM ĐÁY, DẦM NẮP CẤU KIỆN BEAM D12 D14 BẢN ĐÁY D16 D15 D9 D7 BẢN NAP D11 D10 VI TRI Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Gối Nhịp Gối Chọn thép As_bố trí M b ho   As Tm cm cm - - cm2 n1  cm2 0.18 20 35 0.006 0.006 0.18 14 3.08 0.23 20 35 0.008 0.008 0.24 14 3.08 0.19 20 35 0.007 0.007 0.19 14 3.08 0.19 20 35 0.007 0.007 0.19 14 3.08 0.23 20 35 0.008 0.008 0.24 14 3.08 0.18 20 35 0.006 0.006 0.18 14 3.08 0.04 20 35 0.001 0.001 0.04 14 3.08 0.26 20 35 0.009 0.009 0.27 14 3.08 0.5 20 35 0.018 0.018 0.51 14 3.08 0.04 20 35 0.001 0.001 0.04 14 3.08 0.26 20 35 0.009 0.009 0.27 14 3.08 0.5 20 35 0.018 0.018 0.51 14 3.08 0.1 20 20 0.011 0.011 0.18 14 3.08 0.04 20 20 0.004 0.004 0.07 14 3.08 0.1 20 20 0.011 0.011 0.18 14 3.08 0.008 20 20 0.001 0.001 0.01 14 3.08 0.006 20 20 0.001 0.001 0.01 14 3.08 0.009 20 20 0.001 0.001 0.02 14 3.08 0.009 20 20 0.001 0.001 0.02 14 3.08 0.006 20 20 0.001 0.001 0.01 14 3.08 0.009 20 20 0.001 0.001 0.02 14 3.08 0.008 20 20 0.001 0.001 0.01 14 3.08 0.006 20 20 0.001 0.001 0.01 14 3.08 0.009 20 20 0.001 0.001 0.02 14 3.08 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH MSSV: 1251160007 TRANG : 80 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN TẤN XUẤT GIÁ TRỊ CỘT VÀ SỦ DỤNG BẢNG TÍNH CỘT THEO “NGUYỄN ĐÌNH CỐNG” BẢNG TÍNH CỘT BỂ NƯỚC Cot To hop COMB PHUONG LECH Amm2 X > 94.6 SVTH : NGUYỄN THANH BÌNH n  Amm2 14 1231.50 MSSV: 1251160007 TRANG : 81 ... 8.784 20 45 -11.06 20 45 -1.873 20 25 -4.091 20 25 2. 535 20 25 -3 .21 1 20 25 -2. 226 20 25 0.519 20 25 -1.834 20 25 -1 .27 7 20 25 0.073 20 25 -1 20 25 -0.31 10 25 0.917 10 25 -0.306 10 25 M b ho GVHD:... -8.5 02 20 45 0.183 18.959 20 45 0.407 -8. 02 20 45 0.1 72 -0. 524 20 25 0.036 -1.819 20 25 0. 127 -1.358 20 25 0.094 -1.358 20 25 0.094 -1 .22 4 20 25 0.085 0 .24 2 20 25 0.017 -0.567 20 25 0.039 -0.644 20 ... Amm2 n  Amm2 Story Col COMB F2 C2 U5 Y < 3563 .2 12 22 4561.59 F3 C2 U9 Y < 3065.9 12 22 4561.59 F4 C2 U9 Y < 1779.9 12 16 24 12. 74 > -17.1 12 16 24 12. 74 F5 C2 U5 Y RF C2 U6 Y > 52. 7 12 16 24 12. 74