Thiết kế hệ dẫn động cơ cấu nâng

THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Thiết kế hộp giảm tốc 2 cấp nón trụ dẫn động cơ cấu nâng với sơ đồ động như hình vẽ 1. Động cơ 2. Bộ truyền đai dẹt 3. Hộp giảm tốc 4. Khớp nối 5. Tang SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 2 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Số liệu cho trước: 1. Lực kéo cáp: P= 2500 N 2. Vận tốc kéo cáp: v= 1.15 m/s 3. Đường kính tang: D= 320 mm 4. Đặc tính tải trọng: tải trọng thay đổi, rung động nhẹ 5. Thời gian phục vụ: T=7năm 6. Mỗi năm làm việc 245 ngày, mỗi ngày làm việc 16h 7. Làm việc hai chiều. Nội dung đồ án:  Tính chọn công suất động cơ điện và phân phối tỷ số truyền  Thiết kế các bộ truyền  Thiết kế trục và tính then  Thiết kế gối đỡ trục  Tính chọn nối trục  Cấu tạo vỏ hộp giảm tốc và các chi tiết máy khác  Bôi trơn, che kín hộp giảm tốc  Lựa chọn kiểu lắp cho các mối ghép Khối lượng đồ án:  01 thuyết minh  01 bản vẽ A0 vẽ lắp hộp giảm tốc

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA CƠ KHÍ - ooo - ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY Đề tài: Thiết kế hệ dẫn động cấu nâng SVTH:Nguyễn Ngọc Tân MSSV:101170324 Lớp SH:17CDT3 GVHD:Lê Hoài Nam Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA CƠ KHÍ CỘNG HỊA XÃ HƠI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ MÁY Họ tên sinh viên: Nguyễn Ngọc Tân Lớp: 17CDT3 Tên đề tài: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Thiết kế hộp giảm tốc cấp nón trụ dẫn động cấu nâng với sơ đồ động hình vẽ Động Bộ truyền đai dẹt Hộp giảm tốc Khớp nối Tang SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Số liệu cho trước: Lực kéo cáp: P= 2500 N Vận tốc kéo cáp: v= 1.15 m/s Đường kính tang: D= 320 mm Đặc tính tải trọng: tải trọng thay đổi, rung động nhẹ Thời gian phục vụ: T=7năm Mỗi năm làm việc 245 ngày, ngày làm việc 16h Làm việc hai chiều Nội dung đồ án:         Tính chọn cơng suất động điện phân phối tỷ số truyền Thiết kế truyền Thiết kế trục tính then Thiết kế gối đỡ trục Tính chọn nối trục Cấu tạo vỏ hộp giảm tốc chi tiết máy khác Bơi trơn, che kín hộp giảm tốc Lựa chọn kiểu lắp cho mối ghép Khối lượng đồ án:  01 thuyết minh  01 vẽ A0 vẽ lắp hộp giảm tốc SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hồng Văn Thạnh LỜI NĨI ĐẦU Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp kết hợp lại kiến thức học môn Chi Tiết Máy, Vẽ Kỹ thuật Cơ khí, Truyền động khí, Chế tạo máy, … giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Cơng việc thiết kế hộp giảm tốc giúp hiểu kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết truyền bánh răng, truyền đai, trục, ổ lăn,… Thêm vào q trình thực sinh viên bổ sung hoàn thiện kỹ vẽ với phần mềm AutoCad Đề tài giao thiết kế hệ thống dẫn động băng tải Với kiến thức hạn hẹp, sai sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy bạn bè để đồ án hồn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy Hoàng Văn Thạnh bạn lớp giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Sinh viên thực Dương Anh Đức SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hồng Văn Thạnh Mục lục Trang Phần 1: Tính toán động phân phối tỉ số truyền 1.1 Tính chọn cơng suất động 1.2 Phân phối tỉ số truyền Phần : Thiết kế truyền đai dẹt 10 2.1 Thông số đầu vào 10 2.2 Trình tự thiết kế 10 Phần : Thiết kế truyền bánh nón 13 3.1 Chọn vật liệu bánh cách nhiệt luyện 13 3.2 Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép ứng suất mỏi cho phép 13 3.3 Sơ chọn hệ số tải trọng K 14 3.4 Chọn hệ số chiều rộng bánh 14 3.5.Xác định chiều dài nón L 14 3.6 Tính vận tốc vịng v bánh chọn cấp xác 15 3.7 Định xác hệ số tải trọng K chiều dài nón L 15 3.8 Xác định môđun số 15 3.9 Kiểm nghiệm sức bền uốn 16 3.10 Kiểm tra sức bền bánh chịu tải đột ngột 16 3.11 Tính lực tác dụng 17 3.12 Các thông số 17 Phần4: Thiết kế truyền bánh trụ 4.1 Chọn vật liệu bánh cách nhiệt 19 19 4.2 Định ứng suất cho phép 19 4.3 Sơ chọn hệ số tải trọng K=1,3 20 4.4 Chọn hệ số chiều rộng bánh 18 4.5 Tính khoảng cách trục A 20 4.6 Tính vận tốc vịng cấp xác chế tạo bánh 20 4.7 Tính xác hệ số tải trọng K 20 4.8 Xác định mô đun, số chiều rộng bánh 21 SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh 4.9 Kiểm nghiệm sức bền uốn 21 4.10.Kiểm nghiệm sức bền bị tải đột ngột thời gian ngắn 22 4.11 Lực tác dụng 22 4.12 Các thông số 22 4.13 Kiểm tra điều kiện bơi trơi bánh 23 Phần 5: Tính tốn trục then 25 5.1 Chọn vật liệu trục 25 5.2 Tính sơ 25 5.3.Xác định khoảng cách gố đỡ điểm đặt lực 25 5.4.Xác định lực tác dụng lên trục gối đỡ 27 5.5 Tính xác đường kính đoạn trục 31 5.6 Tính mối ghép then 32 5.7 Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi 35 Phần 6: Thiết kế gối đỡ trục dùng ổ lăn 6.1 Chọn ổ lăn cho trục I 38 38 6.2 Chọn ổ lăn cho trục II 39 6.3 Chọn ổ lăn cho trục III 40 Phần 7: Nối trục đàn hồi Phần 8: Thiết kế vỏ hộp chi tiết khác 42 43 8.1 Vật liệu làm hộp 43 8.2 Cấu trúc vỏ hộp 43 8.3 Một số chi tiết khác 45 8.4 Bôi trơn hộp giảm tốc 48 8.4 Xác định chọn kiểu lắp 48 Tài liệu tham khảo SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 50 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động điện 1.1.1 Tỉ số cường độ làm việc động +15+10 t lv 60 %CĐ= 100 %= =83,5 %>60 % t ck 30 ❑ ( ) t lv :thời gianlàm việc , t lv=t +t 2+t t ck :thời gian chu kì - Động chọn chế độ dài hạn có tải trọng thay đổi 1.1.2 Cơng suất đẳng trị : N đt =N tang= M đt n (kW ) 9550 với n làsố vịng quay trêntrục cơng tác M đt momen đẳng trị ( N m) M đt = ¿ √ √ ∑ M k t k k=1 ∑ tk √ M 12 t 1+ M 22 t 2+ M 32 t t +t 2+t k=1 (1,3 M )2 với M =P R=2500 N tang = = + M 15+(0,3 M )2 10 60 +15+10 60 320 10−3 =400 ( N m ) → M đt =319,525 ( N m ) M đt n = 9550 M đt 60.1000 v 60.1000 1,15 319,525 π.D π 320 2,296 (kW ) = =¿ 9550 9550 1.1.3 Hiệu suất chung η=ηbr η br ηđ η ol η kn=0,841 Trong : SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh - ηbr = , 96 hiệu suất truyền bánh nón - ηbr =0,96 hiệu suất truyền bánh trụ - ηđ =0,95 hiệu suất truyền đaidẹp hở - ηol =0,99 hiệu suất cặp ổ lăn - η kn=1 hiệu suất khớp nối 1.1.4 Công suất cần thiết trục động N= N đt , 296 = =2,73 ( kW ) η 0,841 1.1.5 Xác định số vòng quay sơ động cơ: Tỉ số truyền chung hệ: i t=ihgt ibtđ Tra bảng 2.2 : i hgt =(10÷ 25) : Tỷ số truyền hộp giảm tốc(chọn theo tiêu chuẩn); Chọn i btđ =(2 ÷ 4) : Tỷ số truyền truyền đai dẹt ¿>i t =10.2=20 Số vòng quay sơ động cơ: n sb=i t n=20.68,635=1372,71 (vòng/phút) 1.1.6 Chọn động { P ≥P Điều kiện : n đc ≈ n ct đc sb => Chọn kiểu động điện có kí hiệu : A02(A0 π 2¿32-4 (phụ lục 2P[1]) Bảng 1.1, Chọn động điện Kiểu động Công suất (kW) A02(A0 π 2¿32-4 Ở tải trọng định mức Vận tốc (vòng/phút) 1430 Hiệu suất 83,5% 1.2 Phân phối tỉ số truyền 1.2.1 Tỉ số truyền chung Tỉ số truyền chung: i= ndc ntang SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh n đc=¿ 1430 (vịng/phút); Trong đó: ntang =68,635 (vịng/phút) 1430 =20,835 68,635 ¿>i= Vớii=i đ in i c Chọn trước: i đ =1,74=¿ ih=¿12 Chọn i c =3 ⇨ i n=4 1.2.2 Số vòng quay trục n đc=1430(v/ph) n1 = n đc 1430 = =822 (vg/ph) i đ 1,74 n2 = n 822 = =205(vg/ph) in n3 = n 205 = =68 (vg/ph) ic 1.2.3 Công suất trục Trục động cơ: Ndc = 2,73(kW) N I =N đc ηđ η ol =2 ,73 0,95 0,99=2,568 (kW) N II =N I η br1 η ol =2,568.0,96 0,99=2,44 (kW) N III=N II η br2 ηol =2,44.0,96 0,99=2,32(kW) 1.2.4 Tính momen xoắn trục: MI= N I 9550 2,586 9550 = =29,835 ¿m) n1 822 M II = N II 9550 2,44 9550 = =113,668 ¿m) n2 205 M III = N III 9550 2,32 9550 = =325,824(N.m) n3 68 M đc= N đc 9550 2, 73 9550 = =18,232(N m) nđc 1430 SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Tiết diện d Tỉ số (mm ) K σ / ε σ ¿do Tỉ số K τ /ε τ Rãnh then Lắp căng Rãn h then Lắp g K σd K τd Sσ Sτ S 1-2 20 1,91 2,06 1,73 1.64 2,12 1,79 - 4,21 4,21 1-3 20 1,91 2,06 1,73 1,64 2,12 1,79 51,4 6,94 2-2 38 2,07 2,06 1,97 1,64 2,13 2,03 3,75 9,63 3,5 2-3 35 2,06 1,9 1,64 2,12 1,96 3,65 8,34 3,34 3-3 48 2,17 2,52 2,03 2,03 2,52 2,09 5,23 8,72 4,5 Vậy tiết diện trục đảm bảo độ bền mỏi SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 40 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh PHẦN 6: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC DÙNG Ổ LĂN 6.1 Chọn ổ lăn cho trục I Do có lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ chặn Dự kiến chọn trước góc β = 120 (kí hiệu 36000) Hệ số khả làm việc tính theo cơng thức 8-1[1] C ¿Q ¿ Trong : - n =822 vòng/phút h = 27440 – thời gian phục vụ máy Q : tải trọng tương đương Q=(K v R+m A t ) K n K t Tra bảng 8-2[1], với ổ biđỡ chặn chọn m = 1,5 Tra bảng 8-3[1], chọn Kt = 1,1 Tra bảng 8-4[1], với nhiệt độ làm việc 1000C chọn Kn = Tra bảng 8-5[1], ổ bi đỡ chặn chọn Kv = R A =√ F2x10 + F 2y 10=√1 181,352 +782,442 =1417 ¿ R B=√ F2x 11 + F2y11 =√ 40,732 +1952,442 =1952,86 ¿ S A ¿ 1,3 R A tanβ=1,3.1417 tan(120 )=319,55( N ) S B ¿ 1,3 RB tanβ =1,3.1952,86 tan(1 20)=539,62(N ) Tổng lực chiều trục: At = SA – Fa13– SB = 319,55 – 103,2–539,62 = -323,27 Lực At hướng gối trục bên trái nên ta tính gối trục bên trái( lực Q lớn ) chọn ổ cho gối trục gối trục lấy ổ loại QA = (1.1417+ 1,5.323,27).1.1,1= 2092N = 209daN =>C = 209.(822.27440)0,3=33583,3 Tra bảng 17P[1] ứng với d = 30 mm chọn ổ có kí hiệu 36306 có thơng số: Cbảng = 41000 Đường kính ổ: D = 72 mm Chiều rộng ổ: B = 19 mm 6.2 Chọn ổ lăn cho trục II Do có lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ chặn Dự kiến chọn trước góc β = 120 (kiểu 36000) SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 41 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Hệ số khả làm việc tính theo cơng thức 8.1[1] C ¿Q ¿ Trong : - n = 205 vòng/phút h = 27440 – thời gian phục vụ máy Q : tải trọng tương đương Q=(K v R+m A t ) K n K t Tra bảng 8-2[1], với ổ bi đỡ chặn chọn m = 1,5 Tra bảng 8-3[1], chọn Kt = 1,1 Tra bảng 8-4[1], với nhiệt độ làm việc 1000C chọn Kn = Tra bảng 8-5[1], ổ bi đỡ chặn chọn Kv = RC = √ F 2x 20 + F2y20= √2165,452 +608,82=2249,4 ¿ R D= √ F 2x 21+ F 2y 21=√ 1530,52+ 207,562=1544,5 N ¿ SC ¿ 1,3 R c tanβ=1,3.2249,4 tan(1 20)=621,56(N ) S D ¿1,3 R D tanβ=1,3.1544,5 tan(120 )=429,54(N ) => Tổng lực chiều trục: At = SC + Fa23 – SD = 621,56+ 413,195 – 429,54 = 605,2 Lực At hướng gối trục bên phải nên ta tính gối trục bên phải ( lực Q lớn ) chọn ổ cho gối trục gối trục lấy ổ loại QD = (1.1544,5 + 1,5.605,2).1.1,1= 2697,53N = 269,753 daN =>C = 269,753.(205.27440)0,3 = 28576,41 Tra bảng 17P[1] ứng với d = 30 mm chọn ổ có kí hiệu 36306 có thơng số: C bảng = 41000 Đường kính ngồi ổ: D = 72 mm Chiều rộng ổ: B = 19 mm 6.3 Chọn ổ lăn cho trục III Do lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ dãy Hệ số khả làm việc tính theo cơng thức 8.1[1] C ¿Q ¿ Trong : - n = 205 vòng/phút h = 27440 – thời gian phục vụ máy Q : tải trọng tương đương SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 42 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hồng Văn Thạnh Trục khơng có lực dọc trục nên Q = KvKnKtR Tra bảng 8-3[1], chọn Kt = 1,1 Tra bảng 8-4[1], với nhiệt độ làm việc 1000C chọn Kn = Tra bảng 8-5[1], ổ bi đỡ chọn Kv = R E= √ F 2x 30+ F 2y 30=√ 08,272 +609,37 2=1093,75 ¿ R F= √ F 2x 31+ F 2y 31=√ 1573,222+310 2=1603,5 ¿ Tính cho gối đỡ F có lực RF lớn hơn, ổ cịn lại lấy loại => Q = 1,1.RF = 1763,8N = 176,38daN => C = 176,38.(68.27440)0,3=13419 Tra bảng 14P[1] ứng với d = 45 mm chọn ổ bi đỡ có kí hiệu 109 có thơng số: Cbảng = 25000 Đường kính ngồi: D = 75 mm Chiều rộng ổ: B = 16 mm 6.4 Chọn kiểu lắp ổ lăn Lắp ổ lăn trục theo hệ lỗ, vỏ hộp theo hệ trục Sai lệch cho phép vòng ổ âm (kích thước vịng nhỏ đường kính danh nghĩa trục), sai lệch cho phép lỗ dương Bảo đảm ghép theo kiểu lắp trung gian Tham khảo bảng 8-15[1], có vịng chịu tải tuần hồn vịng ngồi chịu tải cục Kiểu lắp ổ trục I, II, III (tra bảng 8-18[1], 8-19[1]) - Kiểu lắp vào trục: T 2ô Kiểu lắp vào vỏ hộp: T 2ô 6.5 Cố định trục theo phương dọc trục Để cố định trục theo phương dọc trục ta dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở ổ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại dễ chế tạo lắp ghép 6.6 Bôi trơn ổ lăn Bộ phận ổ bơi trơn mỡ, vận tốc truyền bánh thấp dùng phương pháp bắn tóe để hắt dầu hộp vào bơi trơn phận ổ Có thể dùng mỡ loại T tương ứng với nhiệt độ làm việc từ 60 ÷ 1000C vận tốc 1500 v/p SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 43 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Lượng mỡ chứa 2/3 khoảng trống phận ổ Để mỡ khơng chảy ngồi ngăn không cho dầu rơi vào phận ổ nên làm vịng chắn dầu 6.7 Che kín ổ lăn Để che kín đầu trục ra, ránh xâm nhập bụi bặm tạp chất vào ổ, ngăn mỡ chảy ngoài, dùng loại vòng phớt đơn giản SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 44 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh PHẦN 7: NỐI TRỤC ĐÀN HỒI Momen xoắn truyền qua nối trục  Mx = 9,55.106 N 2,32 = 9,55.106 = 325824Nmm n 68 Momen tính  Mt = K Mx = 1,25 325824 =407280 Nmm Trong đó: K = 1,25 - hệ số tải trọng động, tra bảng 9-1[1] Theo trị số mơmen tính đường kính trục chọn kích thước nối trục (bảng 911[1]), kí hiệu xem hình 9-13[1]  d = 40 mm ; D = 170 mm ; d0 = 36 mm ; l = 110 mm ; c = mm ; D0 = D – d0 – 14 = 130 mm Kích thước chốt : dc = 14mm ; lc = 42 mm, ren M10 Số chốt Z = 6  Kích thước vịng đàn hồi : đường kính ngồi 35 mm , chiều dài tồn vòng lv = 32mm Chọn vật liệu  Nối trục làm gang C21-40 ; chốt thép 45 thường hóa, vòng đàn hồi cao su Ứng suất dập cho phép vòng cao su [σ]d = N/mm2 Ứng suất uốn cho phép chốt [σ]u = 60 N/mm2 Kiểm nghiệm sức bền dập vòng cao su 2.1,25.325824 = 1,746N/mm2< [σ]d 6.120 36.18 σd = Kiểm nghiệm sức bền uốn chốt σu= K M x lc c 0,1 Z d D = 1,25.325824 42 =40,73 N /mm 0,04.180+10=17,2 ( mm ) M18 Chọn d 1=18 mm bu long M18 + Bulong cạnh ổ,d d 2=(0,7 ÷ 0,8)d1 =(0,7 ÷ 0,8).18=12,6 ÷ 14,4 ¿ M14 Chọn d 2=14 (mm) chọn bulơng M14 +Bulong ghép bích d 3= ( 0,8÷ 0,9 ) d 2=11,2 ÷ 12,6 mm nắp thân Chọn d 3=12 mm chọn bulong M12 SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 M12 Trang 47 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh + Vít ghép nắp ổ, d =( 0,6 ÷ 0,7 ) d 2=8,4 ÷ 9,8 mm M8 d4 Chọn d =8 mm chọn vít M8 + Vít ghép nắp cửa d 5= ( 0,5÷ 0,6 ) d 2=7 ÷ 8,4 mm thăm,d Chọn d 5=8 mm chọn vít M8 Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích S3=¿ Chọn S3=20 mm thân hộp, S3 + Chiều dày bích S4 =( 0,9 ÷ ) S3=18 ÷ 20 mm nắp hộp, S4 Chọn S4 =20 mm + Bề rộng bích nắp K 3=K 2−( ÷5 )=47−3=44 mm hộp thân, K Với K 2=E 2+ R2 + ( ÷ ) M8 20 mm 20 mm 44 mm E2=1,6 d 2=1,6.14=22,4 mm Chọn E2=23 mm R2=1,3 d 2=1,3.14=18,2 mm Chọn R2=19 mm => K 2=23+ 19+5=47 mm Kích thước gối trục + Đường kính Trục I: ngồi tâm lỗ vít: D=72 mm D3 , D D2=90 mm D 3=115 mm Trục II: D=72 mm D 2=90 mm D3=115 mm Trục III: D=75 mm D2=90 mm D 3=115 mm mặt K 2=47 mm + Bề rộng ghép bulong cạnh ổ K2 + Tâm lỗ bulong E2=1,6.d 2=1,6.14=22,4 mm SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 47 mm 23 mm Trang 48 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh cạnh ổ: E2 Chọn E2=23 mm Mặt đế + Chiều dày S1=( 1,3 ÷ 1,5 ) d 1=( 1,3÷ 1,5 ) 20=26 ÷30 mm khơng có phần lồi Chọn S1=26 mm 26 mm S1 Chiều dày có phần lồi Dd , S1 , S2 S1=(1,4 ÷ 1,7) d ¿(1,4 ÷ 1,7).18=25,2÷ 30,6( mm) 30mm S2=(1÷ 1,1) d ¿(1 ÷1,1).18=18 ÷19,8 (mm) 20mm 72 mm + Bề rộng mặt đế K 1=3 d 1=3.18=54 mm q ≥ K +2 δ =54+2.9=72mm hộp, K q Khe hở chi tiết + bánh thành hộp + đỉnh bánh lớn với đáy hộp + Giữa mặt bên bánh với Số lượng bulong nền, z 8.3 ∆ ≥ ( 1÷ 1,2 ) δ=( 1÷ 1,2 ) 9=9÷ 10,8 mm 10 mm Chọn ∆=10 mm 35 mm ∆ 1=( ÷5 ) δ=( ÷ ) 9=27 … 45 mm Chọn ∆ 1=35 mm ∆ ≥ δ =9 , lấy ∆2 =10 mm z= 10 mm L+B =4 200 … 300 Chọn z=4 Một số chi tiết khác 8.3.1 Cửa thăm Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có lắp cửa thăm Dựa vào bảng 18.5[2] ta chọn kích thước cửa thăm sau: Bảng8.2 Kích thước cửa thăm A B A1 B1 C C1 K R Vít Số lượng 100 75 150 100 125 - 87 12 M8 x 22 SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 49 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh 8.3.2 Nút thông Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Nút thông lắp nắp cửa thăm Theo bảng 18.6[2] ta chọn kích thước nút thơng sau: Bảng8.3 Kích thước nút thơng A M27x2 B 15 C 30 D 15 E 45 G 36 H 32 I K L 10 M N 22 O P 32 Q 18 R 36 Hình 8.1 Kích thước nút thơng 8.3.3 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, đàu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bị biến chất, phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đyá hộp có lõ tháo dầu Lúc đầu làm việc lỗ bít kín nút tháo dầu Dựa vào bảng 18.7[2] ta chọn nút tháo dầu có kích thước sau: d b M20x2 15 m f SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 L 28 c 2,5 q 17,8 D 30 S 22 D0 25,4 Trang 50 S 32 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hồng Văn Thạnh Hình 8.2 Nút tháo dầu 8.3.4 Kiểm tra mức dầu Để kiểm tra mức dầu hộp giảm tốc ta dung que thăm dầu, que thăm dầu có kết cấu hình vẽ Hình 8.3 Que thăm dầu dùng hộp giảm tốc 8.3.5 Chốt định vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa đường tâm trục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp gia công đồng thời, để dảm bảo vị trí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, ta dung chốt định vị, nhờ có chốt định vị xiết bulong khơng làm biến dạng vịng ngồi ổ SVTH: Dương Anh Đức – 17CDT3 Trang 51 Đồ án Thiết kế máy GVHD: Hoàng Văn Thạnh Hình 8.4 Kích thước chốt định vị hình côn 8.4 Bôi trơn cho hộp giảm tốc Do truyền bánh hộp giảm tốc có v