Nghiên cứu này đề xuất mô hình thực nghiệm gia cường sức kháng uốn cho dầm BTCT sử dụng tấm CFRP ứng suất trước xét tới ảnh hưởng của lực kéo trước trong việc nâng cao sức kháng uốn cho dầm. Tổ hợp gồm bốn dầm được chế tạo, trong đó một dầm không được gia cường đóng vai trò là dầm đối chứng, một dầm có gia cường CFRP không tạo ứng suất trước và hai dầm gia cường CFRP có tạo ứng suất trước.
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, ĐHXDHN, 2021, 15 (7V): 109–118 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM GIA CƯỜNG SỨC KHÁNG UỐN CHO DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP BẰNG TẤM CFRP ỨNG SUẤT TRƯỚC Hồ Mạnh Hùnga,∗, Phạm Ngọc Phươnga , Phan Hoàng Nama a Khoa Xây dựng Cầu đường, Trường Đại học Bách khoa, Đại học Đà Nẵng, 54 đường Nguyễn Lương Bằng, quận Liên Chiểu, Đà Nẵng, Việt Nam Nhận ngày 27/9/2021, Sửa xong 17/11/2021, Chấp nhận đăng 18/11/2021 Tóm tắt Phương pháp gia cường kết cấu bê tông cốt thép (BTCT) sử dụng vật liệu composite cốt sợi carbon (CFRP) ứng suất trước áp dụng rộng rãi nhiều năm qua Phương pháp cho phép vật liệu composite phát huy tối đa khả làm việc việc nâng cao cường độ, giảm độ võng, hạn chế giảm bề rộng vết nứt Bên cạnh đó, việc tạo ứng suất trước vật liệu composite có tác dụng cải thiện dính bám vật liệu composite bề mặt bê tơng Nghiên cứu đề xuất mơ hình thực nghiệm gia cường sức kháng uốn cho dầm BTCT sử dụng CFRP ứng suất trước xét tới ảnh hưởng lực kéo trước việc nâng cao sức kháng uốn cho dầm Tổ hợp gồm bốn dầm chế tạo, dầm khơng gia cường đóng vai trị dầm đối chứng, dầm có gia cường CFRP không tạo ứng suất trước hai dầm gia cường CFRP có tạo ứng suất trước Kết thực nghiệm cho thấy sức kháng uốn dầm gia cường theo phương pháp tăng lần so với dầm không gia cường tăng gần 1,2 lần so với dầm gia cường không tạo ứng suất trước CFRP Từ khoá: gia cường; sức kháng uốn; CFRP ứng suất trước; vật liệu composite; dầm BTCT AN EXPERIMENTAL STUDY ON THE FLEXURAL STRENGTHENING OF REINFORCED CONCRETE BEAMS USING PRESTRESSED CFRP PLATES Abstract Strengthening techniques using prestressed carbon fiber reinforced polymer (CFRP) in reinforced concrete (RC) members have widely been used for many years This technique allows composite materials to utilize their capacity more efficiently, and thus improves strengths, decreases deformations and crack openings in strengthened members On the other hand, the prestressing technique also improves the bond strength between composite materials and strengthening members This study aims to investigate the flexural strength of RC beams strengthened with prestressed CFRP plates through flexural loading tests A total of four beam specimens are fabricated, in which the first one is not strengthened (i.e., the reference beam), the second one is strengthened by nonprestressed CFRP plates, and the other ones are strengthened with prestressed CFRP plates The results show that the flexural strength of the strengthened beam with prestressed CFRP increases by two times compared with the reference beam and 1,2 times compared with the one strengthened by non-prestressed CFRP plates Keywords: strengthening; flexural strength; prestressed CFRP plates; composite material; RC beam https://doi.org/10.31814/stce.huce(nuce)2021-15(7V)-10 © 2021 Trường Đại học Xây dựng Hà Nội (ĐHXDHN) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: hmhung@dut.udn.vn (Hùng, H M.) 109 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Giới thiệu Phương pháp sử dụng vật liệu composite dạng sợi gốc polyme (fiber reinforced polymer, viết tắt FRP) để gia cường sửa chữa kết cấu bê tông cốt thép (BTCT) ứng dụng rộng rãi giới từ hai thập kỷ qua [1–5].Vật liệu composite gốc polyme với đặc tính lý cường độ cao, trọng lượng nhẹ, không bị ăn mịn, khơng có từ tính, chịu mỏi tốt tỏ loại vật liệu tiềm việc gia cường kết cấu Những kết nghiên cứu công bố rõ phương pháp góp phần nâng cao khả chịu uốn, chịu cắt, khả chịu mỏi hiệu khai thác kết cấu [6–9] Vật liệu composite gốc polyme bao gồm sợi carbon (CFRP), sợi thủy tinh (GFRP) hay sợi aramid (AFRP), số vật liệu composite sợi carbon có đặc tính tốt nên sử dụng phổ biến làm vật liệu gia cường kết cấu [10] Tuy nhiên số nghiên cứu phương pháp sử dụng sợi composite có hạn chế khơng phát huy hết khả làm việc vật liệu composite [11–13] Triantafillow [14] sử dụng vật liệu composite để gia cường kết cấu, ứng suất cốt thép dọc đạt đến giới hạn chảy ứng suất vật liệu composite đạt 20% cường độ giới hạn nó, điều làm cho vật liệu composite không phát huy tối đa khả làm việc việc nâng cao cường độ giảm biến dạng vết nứt Từ đó, nhiều nghiên cứu gia cường kết cấu sử dụng vật liệu composite phát huy hiệu nhiều tạo ứng suất trước vật liệu composite [15–17] Nội dung phương pháp tạo lực căng trước vật liệu composite trước dán vào bề mặt bê tơng dầm gia cường keo epoxy Sau lớp keo đông cứng vật liệu composite làm việc với dầm, lực căng trước truyền vào dầm bê tông tạo ứng suất nén trước thớ dầm từ giúp cho dầm gia cường nâng cao khả chịu lực, giảm độ võng vết nứt Ngoài ra, việc tạo ứng suất trước cho vật liệu composite cịn có tác dụng việc cải thiện dính bám vật liệu composite bề mặt bê tông Ngày phương pháp gia cường kết cấu sử dụng vật liệu composte ứng suất trước áp dụng rộng rãi nhiều kết cấu dầm cầu, sàn bê tơng [18–20] Có cách thường sử dụng để tạo lực căng trước vật liệu composite: (i) lực căng trước thu cách tạo độ vồng ngược cho dầm, (ii) lực căng trước truyền trực tiếp vào vật liệu composite nhờ hệ khung truyền lực (iii) lực căng trước tạo kích Trong phương pháp phương pháp thứ hai sử dụng phổ biến Rất nhiều hệ căng trước cho vật liệu composite phát triển bới nhà nghiên cứu công bố You et al [11], Woo et al [13], Xue et al [17], Piyong Yu et al [21] Hiện nay, nhiều hãng sản xuất chế tạo thương mại hóa thiết bị căng neo cho CFRP ứng suất trước sử dụng nhiều nước giới Sika Stresshead [22], Sika Leoba [22], S&P FRP systems [23] Nhờ thiết bị mà việc căng kéo CFRP tiến hành thuận lợi nhanh chóng việc gia cường cho hệ kết cấu nói chung dầm, sàn hay cột Ở nước ta, thực tế năm gần nhu cầu sử dụng loại vật liệu composite gốc polyme gia cường kết cấu ngày tăng lên nhiên số khó khăn định nên việc áp dụng chưa phổ biến Bên cạnh nghiên cứu lý thuyết tính tốn đặc biệt thực nghiệm loại vật liệu hạn chế [24–27] Trong báo này, chương trình thí nghiệm gia cường dầm BTCT sử dụng CFRP ứng suất trước đề xuất Bên cạnh đó, hệ thống khung căng thép phát triển để căng kéo vật liệu composite kiểm soát lực căng trình căng kéo Ảnh hưởng ứng lực trước hiệu phương pháp gia cường đánh giá thơng qua thí nghiệm uốn Kết nghiên cứu rõ làm việc dầm gia cường vật liệu FRP nói chung FRP ứng suất trước nói riêng, góp phần tăng tính ứng dụng loại vật liệu composite gốc polyme với nhiều hình thức khác thực tiễn 110 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Mơ hình thí nghiệm 2.1 Vật liệu thí nghiệm Vật liệu bê tơng có cường độ nén xác định mẫu lập phương tiêu chuẩn kích thước 150×150×150 mm sau 28 ngày kể từ ngày đúc mẫu có cường độ chịu nén trung bình 35 MPa Cốt thép dọc sử dụng thép đường kính 14 mm cho cốt thép chịu kéo mm cho cốt thép chịu nén Giới hạn chảy giới hạn bền cốt thép 500 MPa 720 MPa Tấm CFRP sử dụng để gia cường cho dầm sử dụng Sika Cabondur S1012, có kích thước bề rộng 100 mm chiều dày 1,2 mm Cường độ chịu kéo mô đun đàn hồi CFRP 3400 MPa 165 GPa, biến dạng cực hạn CFRP 1,8% Để dán CFRP vào bề mặt bê tông, keo sikadur-30 sử dụng Cường độ chịu kéo mô đun đàn hồi keo sikadur-30 sau ngày tương ứng 3,5 MPa 33,8 MPa 2.2 Mơ hình thí nghiệm Tổng cộng có dầm chế tạo, chiều dài kích thước mặt cắt ngang dầm thí nghiệm mơ tả Hình Trong dầm khơng gia cường, kí hiệu BC, đóng vai trị dầm kiểm chứng Một dầm có gia cường CFRP không tạo ứng suất trước (BR0) hai dầm lại gia cường CFRP ứng suất trước với lực căng trước CFRP 60 kN 80 kN, ký hiệu BR60 BR80, tương ứng với 60% 80% khả chịu lực dầm đối chứng (BC) Chi tiết dầm thể Bảng Hình Kích thước dầm thí nghiệm Bảng Chi tiết dầm thí nghiệm Dầm BC BR0 BR60 BR80 Cốt thép dọc A s (cm2 ) ∅14 3,08 ∅14 3,08 ∅14 3,08 ∅14 3,08 CFRP AF (mm2 ) - 100 × 1,2 100 × 1,2 100 × 1,2 Lực căng trước (kN) - 60 80 2.3 Quá trình căng kéo CFRP Trong nghiên cứu này, hệ thống khung ngoại thép dùng để căng kéo kiểm soát lực căng CFRP chế tạo Hệ thống bao gồm ngàm cố định đầu để cố định đầu CFRP Ở phía đầu cịn lại, CFRP liên kết cố định với đầu neo thứ hai, phía đầu 111 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng neo này, neo trượt qua lại lực ứng suất trước truyền vào CFRP phía đầu neo (Hình 2) Tấm CFRP sau cố định đầu lực ứng suất trước truyền vào CFRP nhờ kích thủy lực bố trí đầu neo thứ hai Khi lực kích đạt đến giá trị yêu cầu, tiến hành neo cố định CFRP đầu neo thứ hai Hình Mơ hình thiết bị tạo lực ứng suất trước CFRP Ở bước trình gia cường, tiến hành công tác dán dầm CFRP căng kéo theo trình tự sau: (i) sau xử lý bề mặt dầm BTCT, tiến hành trát lớp keo epoxy lên bề mặt, đồng thời tiến hành trát lớp keo epoxy lên bề mặt CFRP căng kéo; (ii) di chuyển dầm đặt lên CFRP, trình hạ dầm, tác dụng trọng lượng thân dầm, lớp keo epoxy bề mặt tiếp xúc dầm CFRP bị nén lại trải toàn bề mặt tiếp xúc Chiều dày trung bình lớp epoxy kiểm sốt cách điều chỉnh Hình Thiết bị tạo lực ứng suất trước cao độ dầm để đảm bảo chiều dày lớp epoxy CFRP khoảng mm (Hình 4) Tiến hành bảo dưỡng dầm vòng 72 nhiệt độ 20oC để lớp keo epoxy đơng cứng hình thành cường độ Sau tiến hành xả kích cắt CFRP, CFRP cắt đầu cách đoạn 20 cm so với đầu dầm Lực ứng suất trước từ CFRP truyền trực tiếp vào dầm Trong q trình gia cường, tình trạng dính bám CFRP bề mặt bê tông sau xả kích cắt cần theo dõi đầy đủ Quan sát trực quan cho thấy tình trạng dính bám đảm bảo, khơng có tượng trượt CFRP bê tông, bề mặt lớp keo epoxy đồng đều, khơng xuất nứt hay bóc tách CFRP dầm bê tông Tại hai đầu CFRP, nơi ứng suất cắt CFRP dầm lớn nhất, thực tế quan sát không xuất bóc tách hay co ngắn Do vậy, việc sử dụng keo epoxy tạo dính bám tốt CFRP bê tông (a) Trát keo epoxy (b) Dán dầm với CFRP Hình Quá trình dán CFRP vào dầm bê tông 112 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.4 Thí nghiệm dầm Dầm gia cường gia tải với sơ đồ bốn điểm uốn tác dụng tải trọng tăng dần phá hoại Tải trọng gia tải lên dầm nhờ hệ khung cảm biến lực với tốc độ gia tải 200 N/s Trong trình gia tải, cảm biến điện trở (strain gauges) dán bề mặt CFRP, cốt thép dọc bề mặt bê tông để xác định thay đổi ứng suất tác dụng tải trọng Sơ đồ vị trí cảm biến điện trở thể Hình Chuyển vị tiết diện dầm đo cảm biến đo chuyển vị (LVDT) đặt nhịp Chi tiết thí nghiệm dầm mơ tả Hình Hình Sơ đồ bố trí cảm biến điện trở dầm Hình Thí nghiệm dầm Kết thảo luận 3.1 Quan hệ tải trọng chuyển vị dầm Hình thể quan hệ tải trọng chuyển vị mẫu dầm thí nghiệm Đồ thị việc gia cường dầm CFRP đem lại hiệu bật việc cải thiện sức kháng uốn so với dầm đối chứng BC Tuy nhiên dầm gia cường CFRP mức độ tăng sức kháng uốn không lớn so với dầm gia cường CFRP ứng suất trước Sự làm việc dầm thể theo ba giai đoạn bao gồm đàn hồi, chảy phá hoại Giá trị lực chuyển vị giai đoạn thể Bảng 113 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình Biểu đồ tải trọng – chuyển vị dầm thí nghiệm Bảng Tải trọng chuyển vị dầm theo giai đoạn làm việc Giai đoạn đàn hồi Dầm BC BR0 BR60 BR80 Giai đoạn chảy Giai đoạn phá hoại P1 (kN) D1 (mm) P2 (kN) D2 (mm) P3 (kN) D3 (mm) 12,3 15,2 46,3 50,65 0,68 0,81 1,35 1,38 103,5 150,0 198,78 200,51 10,82 11,77 13,57 13,03 109,06 175,57 217,72 221,63 12,16 16,12 16,94 17,28 P1 , P2 P3 tải trọng gây nứt, tải trọng gây chảy cốt thép tải trọng phá hoại dầm; D1 , D2 D3 giá trị chuyển vị tương ứng với tải trọng P1 , P2 P3 Dựa vào kết Bảng 2, số nhận xét sau: Trong giai đoạn làm việc đàn hồi, P1 tải trọng tương ứng với thời điểm bắt đầu xuất vết nứt dầm Đối với dầm gia cường CFRP, P1 đạt 15,2 kN, tăng 24% so với dầm đối chứng BC Trong đó, dầm gia cường CFRP ứng suất trước, giá trị P1 dầm BR60 BR80 tăng 3,76 4,12 lần so với dầm đối chứng Sự tăng lên đáng kể giải thích ứng lực trước CFRP gây ứng suất nén ban đầu vùng bê tông dầm chịu kéo ứng suất giúp giảm độ võng làm chậm lại trình hình thành vết nứt dầm tác dụng tải trọng Đối với giai đoạn chảy, lực chảy P2 dầm gia cường CFRP ứng suất trước BR60 BR80 tăng 1,92 1,94 lần so với dầm đối chứng Trong đó, mức tăng dầm gia cường CFRP 1,45 lần Ở giai đoạn phá hoại, tải trọng cực hạn dầm gia cường BR60 BR80 271,7 kN 221,6 kN, tương ứng với mức tăng 24% 26,2% so với dầm gia cường CFRP (BR0) Trong đó, so sánh với dầm đối chứng BC, mức độ tăng dầm gia cường BR60 BR80 99,6% 103,2% Bên cạnh đó, sai khác tải trọng giai đoạn làm việc dầm gia cường CFRP ứng suất trước với với lực căng trước 60 kN lực căng 80 kN không đáng kể, ngoại trừ tải trọng giai đoạn đàn hồi có sai khác 9,4% 114 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 3.2 Biến dạng CFRP Sự thay đổi biến dạng CFRP nhịp dầm gia cường CFRP (BR0) dầm gia cường CFRP ứng suất trước với lực căng 80 kN (BR80) thể Hình Có thể thấy dầm gia cường CFRP ứng suất trước ghi nhận giá trị biến dạng ban đầu CFRP tác dụng lực ứng suất trước Bên cạnh biến dạng lớn CFRP dầm BR0 dầm BR80 thời điểm phá hoại 5100 µm/m 9250 µm/m, tương ứng với 24,8% 44,6% giá trị biến dạng cực hạn CFRP Điều cho thấy việc căng trước CFRP góp phần phát huy hiệu làm việc vật liệu composite nhiều so với không áp dụng căng trước Hình Biến dạng CFRP nhịp Hình Biến dạng CFRP Hình thể thay đổi biến dạng CFRP theo cấp tải trọng tương ứng dầm gia cường CFRP (BR0) dầm gia cường CFRP ứng suất trước với lực căng 80 kN (BR80) Có thể nhận thấy biến dạng CFRP tăng tuyến tính phạm vi từ gối đến vị trí cách gối 80 cm; vị trí tải trọng tập trung phạm vị hai tải trọng tập trung biến dạng CFRP không đổi Khi so sánh biến dạng CFRP cấp tải trọng dầm gia cường CFRP ứng suất trước có giá trị nhỏ so với dầm gia cường CFRP Khi cấp tải trọng tăng sai khác biến dạng CFRP lại lớn Điều cho thấy làm việc hiệu CFRP ứng suất trước so với CFRP ứng suất trước Lực ứng suất trước CFRP góp phần làm tăng độ cứng, giảm độ võng vết nứt dầm gia cường 3.3 Biến dạng cốt thép dọc chịu kéo Quan hệ biến dạng cốt thép dọc chịu kéo tải trọng dầm đối chứng dầm gia cường CFRP CFRP ứng suất trước thể Hình 10 Từ đồ thị thấy giai đoạn đầu trình gia tải, tốc độ tăng biến dạng cốt thép chịu kéo dầm gia cường CFRP ứng suất trước chậm so với dầm gia cường CFRP dầm đối chứng, điều giải thích lực căng trước CFRP tạo vùng ứng suất nén trước cốt thép dọc chịu kéo, ứng 115 Hình 10 Biến dạng cốt thép dọc chịu kéo Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng suất nén cân triệt tiêu phần ứng suất kéo cốt thép tải trọng gây giai đoạn đầu truyền lực Ngoài ra, việc tạo ứng suất nén trước vùng cốt thép chịu kéo góp phần làm cho tải trọng gây chảy cốt thép chịu kéo tăng lên đáng kể so với dầm gia cường CFRP dầm đối chứng, tải trọng gây chảy dầm BR60 BR80 đạt giá trị 198,78 kN 200,51 kN, tăng tương ứng 24,5% 25,2% so với dầm gia cường CFRP Trong đó, so sánh với dầm đối chứng, tải trọng gây chảy dầm gia cường CFRP ứng suất trước tăng gần lần Mặt khác, biến dạng lớn cốt thép chịu kéo thời điểm dầm phá hoại dầm BR60 BR80 đạt giá trị 0,0082 0,0061, giá trị dầm BR0 0,0102, cho thấy thời điểm phá hoại cốt thép chịu kéo dầm gia cường vượt qua giới hạn chảy cốt thép 3.4 Các dạng phá hoại Theo kết thí nghiệm hai dạng phá hoại dầm thí nghiệm là: (i) phá hoại vùng bê tơng chịu nén (ii) bóc tách CFRP bê tông Đối với dầm đối chứng BC, ứng xử dầm thể đặc trưng dầm BTCT tác dụng tải trọng Sau tải trọng vượt qua giá trị chảy dẻo cốt thép, độ cứng dầm giảm nhanh dầm bị phá hoại ép vỡ bê tơng vùng chịu nén (Hình 11(a)) Đối với dầm gia cường với CFRP CFRP ứng suất trước, nhờ tham gia làm việc CFRP với cốt thép chịu kéo, tác dụng tải trọng, có phân bố lực tốt vùng kéo vùng nén, độ cứng tăng lên, độ võng vết nứt giảm Kết tải trọng phá hoại tăng lên dạng phá hoại dầm gia cường xảy bóc tách CFRP bê tơng (Hình 11(b)) Bảng tổng hợp dạng phá hoại dầm thí nghiệm (a) Bê tông vùng nén bị ép vỡ (b) Bóc tách CFRP bê tơng Hình 11 Các dạng phá hoại dầm Bảng Các dạng phá hoại dầm Dầm Lực căng trước (kN) Tải trọng phá hoại (kN) Dạng phá hoại BC BR0 BR60 BR80 60 80 109,06 175,57 217,72 221,63 Bê tông bị ép vỡ Bóc tách CFRP bê tơng Bóc tách CFRP bê tơng Bóc tách CFRP bê tơng 116 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Kết luận Bài báo trình bày kết nghiên cứu thí nghiệm gia cường dầm BTCT CFRP ứng suất trước Bên cạnh nghiên cứu đề xuất hệ thống khung thép để căng kéo CFRP kiểm soát lực căng trình gia cường Từ kết thí nghiệm, đưa số kết luận đây: - Việc sử dụng CFRP ứng suất trước để gia cường dầm BTCT mang lại hiệu cao nâng cao khả chịu uốn dầm gia cường Độ cứng, tải trọng phá hoại ứng xử dầm gia cường CFRP ứng suất trước tăng lên đáng kể so với dầm gia cường CFRP dầm đối chứng - Với việc sử dụng phương pháp ứng suất trước, tải trọng gây nứt tăng 3,76 4,12 lần tương ứng với cấp ứng suất trước 60 kN 80 kN so với dầm đối chứng - Tải trọng phá hoại theo phương pháp tăng hai lần so với dầm đối chứng Trong so với dầm gia cường CFRP, phương pháp giúp cho tải trọng phá hoại tăng lên gần 25% - Các giá trị tải trọng giai đoạn làm việc hai dầm gia cường ứng suất trước với lực kéo trước 60 kN 80 kN có sai khác không đáng kể, ngoại trừ tải trọng tương ứng với giới hạn đàn hồi bê tơng có sai khác 9,4% Lời cảm ơn Bài báo tài trợ Trường Đại học Bách khoa - Đại học Đà Nẵng với đề tài có mã số T2021-02-14: Nâng cao hiệu chịu uốn dầm bê tông cốt thép gia cố CFRP Tài liệu tham khảo [1] Meier, U (1995) Strengthening of structures using carbon fibre/epoxy composites Construction and Building Materials, 9(6):341–351 [2] Bakis, C E., Bank, L C., Brown, V L., Cosenza, E., Davalos, J F., Lesko, J J., Machida, A., Rizkalla, S H., Triantafillou, T C (2002) Fiber-Reinforced Polymer Composites for Construction—State-of-theArt Review Journal of Composites for Construction, 6(2):73–87 [3] Motavalli, M., Czaderski, C (2007) FRP composites for retrofitting of existing civil structures in Europe: State-of-the-art review International Conference of Composites & Polycon, American Composites Manufacturers Association Tampa, FL, USA, 17–19 [4] Einde, L V D., Zhao, L., Seible, F (2003) Use of FRP composites in civil structural applications Construction and Building Materials, 17(6-7):389–403 [5] Ngô, Q T (2007) Sửa chữa gia cố cơng trình bê tơng cốt thép phương pháp dán nhờ sử dụng vật liệu FRP Tạp chí Phát triển Khoa học Công nghệ, 10:39–51 [6] Jumaat, M Z., Rahman, M M., Rahman, M A (2011) Review on bonding techniques of CFRP in strengthening concrete structures International Journal of Physical Sciences, 6(15):3567–3575 [7] Nguyễn, T H (2015) Nghiên cứu hiệu gia cường kháng uốn cho dầm bê tông cốt thép vật liệu sợi bon Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, 1:3–9 [8] De Lorenzis, L., Nanni, A., La Tegola, A (2000) Flexural and shear strengthening of reinforced concrete structures with near surface mounted FRP rods Proceedings of third international conference on advanced composite materials in bridges and structures, Ottawa, Canada, 521–528 [9] Trịnh, Q M., Kiều, M T., Vũ, D P (2013) Sử dụng composite cốt sợi các-bon để tăng cường khả chịu lực cắt dầm bê tông cốt thép Tạp chí Khoa học Kỹ thuật Thủy lợi Môi trường, 42:65–70 [10] Hiếu, N T., Cường, L T (2019) Nghiên cứu thực nghiệm hiệu gia cường dầm bê tông bị nứt vật liệu sợi bon CFRP Tạp chí Khoa học & Cơng nghệ Việt Nam, 61(3):32–35 117 Hùng, H M., cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng [11] You, Y.-C., Choi, K.-S., Kim, J (2012) An experimental investigation on flexural behavior of RC beams strengthened with prestressed CFRP strips using a durable anchorage system Composites Part B: Engineering, 43(8):3026–3036 [12] Gao, P., Gu, X., Mosallam, A S (2016) Flexural behavior of preloaded reinforced concrete beams strengthened by prestressed CFRP laminates Composite Structures, 157:33–50 [13] Woo, S.-K., Nam, J.-W., Kim, J.-H J., Han, S.-H., Byun, K J (2008) Suggestion of flexural capacity evaluation and prediction of prestressed CFRP strengthened design Engineering Structures, 30(12): 3751–3763 [14] Triantafillou, T C., Deskovic, N., Deuring, M (1992) Strengthening of Concrete Structures With Prestressed Fiber Reinforced Plastic Sheets ACI Structural Journal, 89(3):235–244 [15] Quantrill, R J., Hollaway, L C (1998) The flexural rehabilitation of reinforced concrete beams by the use of prestressed advanced composite plates Composites Science and Technology, 58(8):1259–1275 [16] Garden, H N., Hollaway, L C (1998) An experimental study of the failure modes of reinforced concrete beams strengthened with prestressed carbon composite plates Composites Part B: Engineering, 29(4): 411–424 [17] Xue, W., Tan, Y., Zeng, L (2010) Flexural response predictions of reinforced concrete beams strengthened with prestressed CFRP plates Composite Structures, 92(3):612–622 [18] cai Deng, Z., Xiao, R (2011) Flexural Performance of RC Beams Strengthened with Prestressed AFRP Sheets: Part I Experiments Advances in FRP Composites in Civil Engineering, Springer Berlin Heidelberg, 699–703 [19] Aslam, M., Shafigh, P., Jumaat, M Z., Shah, S N R (2015) Strengthening of RC beams using prestressed fiber reinforced polymers – A review Construction and Building Materials, 82:235–256 [20] Gao, P., Gu, X., Mosallam, A S (2016) Flexural behavior of preloaded reinforced concrete beams strengthened by prestressed CFRP laminates Composite Structures, 157:33–50 [21] Yu, P., Silva, P F., Nanni, A (2003) Flexural performance of RC beams strengthened with prestressed CFRP sheets Center for Infrastructure and Engineering Studies Department of Civil, Architectural, and Environmental Engineering University of Missouri-Rolla Rolla, MO, 65409–0030 [22] Sika, A G (2020) Prestressing systems for structural strengthening with sika carbodur CFRP Plate Zurich, SZ [23] S&P Reinforcement (2018) Basics for S&P FRP-Systems Switzerland [24] Dũng, N T., Mợi, N V., Hoa, H P (2011) Nghiên cứu giải pháp gia cường dầm bê tông cốt thép vật liệu composite sợi carbon Tạp chí Khoa học Công nghệ, Đại học Đà Nẵng, 3(44):36–42 [25] Tuân, N H., Hoạt, Đ N (2015) Phân tích số yếu tố ảnh hưởng tới hiệu gia cường dàm BTCT chất dẻo có cốt sợi Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, 4:21–35 [26] Phong, N H (2014) Nghiên cứu thực nghiệm gia cường kháng cắt cho dầm bê tông cốt thép sợi thủy tinh Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, 3:23–29 [27] Quỳnh, D Đ., Hiếu, N T., Đạt, P X., Hùng, N M (2021) Nghiên cứu thực nghiệm làm việc chịu uốn dầm bê tông cốt thép gia cường composite CFRP trạng thái chịu tải Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXDHN, 15(2V):1–11 118 ... việc gia cường dầm CFRP đem lại hiệu bật việc cải thiện sức kháng uốn so với dầm đối chứng BC Tuy nhiên dầm gia cường CFRP mức độ tăng sức kháng uốn không lớn so với dầm gia cường CFRP ứng suất trước. .. để gia cường dầm BTCT mang lại hiệu cao nâng cao khả chịu uốn dầm gia cường Độ cứng, tải trọng phá hoại ứng xử dầm gia cường CFRP ứng suất trước tăng lên đáng kể so với dầm gia cường CFRP dầm. .. cường CFRP ứng suất trước chậm so với dầm gia cường CFRP dầm đối chứng, điều giải thích lực căng trước CFRP tạo vùng ứng suất nén trước cốt thép dọc chịu kéo, ứng 115 Hình 10 Biến dạng cốt thép