Bài tập lớn môn lý thuyết động cơ đốt trong

Bài tâ ̣p lớn Môn : lý thuyết đô ̣ng đốt Giáo viên hướng dẫn: Nguyễn Vũ Xuân Thiê ̣p Tên: nguyễn văn khải Lớp: kĩ thuâ ̣t ô tô k59 Loại đông cơ/ tên xe Đường kín D, mm Toyota camry 2S 76,6 Hành trình pittông S, mm 73 Số xylanh (i) Tỷ số nén (ℇ) 8,3 CS đô ̣ng Ne, (ML) 65 HP số vòng quay n, v/ph 5000 Góc phun lửa sớm, đánh lửa sớm, φs(đô ̣) 100 Mở xp nạp φ1(đô ̣) 80 Đóng xp nạp φ2 (đô ̣) 420 Mở xp thải φ3 (đô ̣) 420 Đóng xp thải φ4 (đơ ̣) 60 Đề 19 Chương CHỌN CÁC THƠNG SỐ CƠ BẢN – VÀ CHỌN CHẾ ĐỘ TÍNH TỐN nmin: tốc độ tối thiểu mà động làm việc chế độ toàn tải thấp chút động chết máy nM: Tốc độ lúc đạt mơmen có ích cực đại chế độ tồn tải (Memax) ne: Tốc độ đạt cơng suất cực đại chế độ toàn tải (Nemax) Đa số động Diesel số động xăng xe tải có hạn chế tốc độ, thay ne nhd nhd: Tốc độ hiệu đính (Tốc độ hạn chế) Và thay Nemax Nhd Nhd: Công suất hiệu đính nhà sản xuất thơng báo CÁC TỐC ĐỘ CHỌN NHƯ SAU - Động xăng khơng có hạn chế tốc độ nmin = (15 20)% ne = 65×0.75= 48.75(vịng /phút) nM  50% ne =65×0.5= 32.5 ( vịng/ phút) Chương Nhiên liê ̣u và hỡn hợp các sản phẩm cháy 1: chọn nhiên liêụ và thành phân của nhiên liêu: ̣ 1/ chọn nhiên liêụ cho đô ̣ng xăng Dựa theo tỷ số nén đô ̣ng theo cách chọn sau: Do ℇ= 8,3 ta có cách chọn sau: Thành phần của xăng : gc = 0.85 gH =0.15 g0 = 2/ chọn ̣ số dư không khí  Vì tính nhiê ̣t đô ̣ ở chế đô ̣ an toàn tải nên ta chọn  công suất: Chọn = 0.9 lượng nhiê ̣t tổn hao oxy cháy không hết vì  vd 1,003) 10 Nhiệt dung chất khí I/ Hỗn hợp tươi: 1/ Đối với động xăng: Nhiệt dung khơng khí: Cvkk = 0,165 + 0,000017.Tc Kcal/kg.độ Nhiệt dung xăng: Cvxg = 0,35 Kcal/kg.độ Nhiệt dung hỗn hợp tươi Cvhht: Cvhht = gkk.Cvkk + gxg.Cvxg = (0,165 + 0,000017.Tc).(0,9313)+(0,0686) (0,35)=0,1776745+15,8321.10-5 Tc Kcal/kg.độ II/ Sản phẩm cháy: Nhiệt dung sản phẩm cháy Cvspc Cvspc = gi Cvi CVCO2 = 0,186 + 0,000028.Tz Kcal/kg.độ CVCO = 0,171 + 0,000018.Tz Kcal/kg.độ CVO2 = 0,150 + 0,000016.Tz Kcal/kg.độ CH2O = 0,317 + 0,000067.Tz Kcal/kg.độ CVN2 = 0,169 + 0,000017.Tz Kcal/kg.độ Động xăng: Cvspc = gi Cvi= gCO2.CVCO2 + gCO.CVCO + gH2O.CH2O + gN2.CN2 = (14,85%).(0,186 + 0,000028.Tz)+(9,27%).(0,317 + 0,000067.Tz)+(4,16%).( 0,171 + 0,000018.Tz) + (71.68%).(0,169 + 0,000017.Tz) =0,189 +2,355.10-5.Tz Chương 3: QUÁ TRÌNH NẠP Xác định áp suất trung bình q trình nạp Pa Tính theo nhiều tốc độ (nmin, nM, ne) chế độ tồn tải dùng cơng thức Pe Vh i.n gần sau Giáo sư tiến sĩ Lenin J.M 450 n2 V '2    3,5 Pa  Po [1  ( ).( ) ( ) ] 520.10 f tb   1 Ở n: Tốc độ vịng quay chế độ tính tốn: Vh ’ : Tính m3 - Thể tích công tác xi lanh qui ước Vh ’ = lít = 0,001m3 Vì chưa xác định Vh thể tích cơng tác xi lanh ftb = fe (ne /1000) m2 /lít - Tiết diện lưu thông cần để phát huy Nemax tốc độ ne (hay Nehd nhd) ứng với thể tích cơng tác lít Po = KG/cm2 fe : Tiết diện lưu thơng riêng ứng với lít thể tích cơng tác 1000vịng/phút: Động kỳ không tăng áp Động xăng: fe = 2,53,0 cm2 /lít.1000v/phút Chọn fe = 3cm2/l.1000 vòng/phút = 3.10-4m2/lít.1000 vòng/phút ne 7000 f tb  f e ( )  3.10 4  0.0021( m / l ) 1000 1000 PT   r a  0, Pa Tr ℇ = 8,3 tỷ số nén đô ̣ng  : ̣ sống tổn thất đường ống nạp, hệ số tốc độ = 0,650,85 – phụ thuộc tốc độ (min, M, e: )   n2 Pa  1     520.10   0, 001   8,  0,   .     0, 0021 0, 8,        2 3,5 a) Với nmin = 48,75 vòng/phút Ta có: Ta  T 'o     T 'v       14002   0, 0012 PM  1     520.10   0, 0021    PM  0,99325( KG / cm )   10,  0,5     0,  10,       3,5 b) Với nM = 32,5 vòng/phút   32, 52   0, 0012   8,  0,   Pa  1           520.10   0, 0021  0,  8,     Pa  0, 93476( KG / cm ) 3,5 c) Với n = ne = 65 vòng   652 Pe  1     520.10   0, 0012     0, 0021  Pe  0,84086( KG / Cm )   8,  0,       0, 8,      3,5 Xác định nhiệt độ cuối trình nạp Ta: Động kỳ khơng tăng áp: T 'o   r  T ' v Ta    r  To’ = to + t + 273 to = 15oC: Nhiệt độ khí điều kiện bình thường theo tiêu chuẩn quốc tế t : Nhiệt độ chi tiết nóng truyền cho hỗn hợp (hoặc khơng khí động Diesel) ta chọn theo bảng sau:  : Hệ số khí sót tính theo cơng thức sau: r  Pr T '0 ( Pa  Pr ). Tr Pr, Tr: Áp suất nhiệt độ đầu trình nạp chọn theo bảng sau: : Hệ số biến đổi phần tử = (Mspc/Mhht) = (Rspc/Phht) : Tỷ lệ nhiệt dung khí trước cháy sau cháy   Cvspc (Tz ) Cvhht (Tc )  = 1,2 Đối với động xăng P  T 'r  Tr  a   Pr  m 1 m K m = 1,28: Chỉ số dãn nở đa biến Bảng để chọn Pr, Tr, t cho động kỳ: Thông số Thứ nguyên Đô ̣ng cacbuara tơ min Pr KG/cm2 1,01 M e 1,07 1,15 Tr K 1000 1100 1200 t C 30 25 20 A) Với n = nmin = 32,5 vòng/phút Pr = 1,01 KG/cm2 Tr = 10000K t = 300C Pa = 0,99325(KG/cm2)  = 1,2  = 0,4045 vâ ̣y: To’= t0 +t + 273 = 15 + 30 +273 = 3180K   Pr T0 ' 1, 01.318   0,109 ( Pa  Pr ). Tr  8, 3.0,99325  1, 01 0, 4045.1000 m 1 1,28 1 P  m  0,99325  1,28 Tr '  Tr  a   1000   996, 3480 K   1, 01   Pr  T '  r  Tr ' 313  0,109.1, 2.996, 348  Ta    392, 040 K   r   0,109.1, r = Với n = n M= 48,75(vòng/phút) Pr = 1,07 KG/cm2 Tr = 11000K t = 250C Pa = 0,99325(KG/cm2)  = 1,2  = 0,4045 To’= t0 +t + 273 = 15 +25 +273 = 3130K  Pr T0 ' 1, 07.313   0,111 ( Pa  Pr ). Tr  8, 3.0, 93476  1, 01 0, 4045.1100 m 1 m 1,28 1 P   0, 93476  1,28 Tr '  Tr  a   1100   1067, 96 K   1, 07   Pr  T '  r  Tr ' 313  0,111.1, 2.1067, 96  Ta    401, 740 K   r   0,111.1, Với n = ne = 65(vòng/phút) Pr = 1,15 KG/cm2 Tr = 12000K t = 200C Pa = 0,84086(KG/cm2)  = 1,2  = 0,4045 To’= t0 +t + 273 = 15 + 20 +273 =3080K Vâ ̣y:  Pr T0 ' 1,15.308   0,133 ( Pa  Pr ). Tr  8,3.0,84086  1, 01 0, 4045.1100 m 1 1,28 1 P  m  0,84086  1,28 Tr '  Tr  a   1100   1027,180 K   1,15   Pr  T '  r  Tr ' 308  0,133.1, 2.1067,96  Ta    412,590 K   r   0,133.1, 3: Khối lượng nạp chu kỳ cho Vh = lít Gnl: Ở động có 5000 vịng/ phút có 2500 chu kỳ n loại động kỳ Ở tính cho Vh’ = lít ta chưa xác định Vh xi lanh Gckl = G180 d mg/ck lít G180 : Khối lượng hỗn hợp tươi (hay khơng khí) nạp bản: G180  Pa Vh (  0,5) 10 10 mg / ckl Ra Ta (  1) Pa: Áp suất trung bình cuối kỳ nạp KG/cm2 V ’ h = 0,001m3 Ta: Nhiệt độ trung bình cuối kỳ nạp oK Ra = Rth (hay Rkk động Diesel) KGm/kg.độ d - Hệ số điền đầy xi lanh tính góc đóng muộn 2 xupap nạp chọn sau: Bảng 2: Loại đô ̣ng Động bua tơ (xăng) Với: nmin=32,5(vòng/phút) nmin nM Ne, nhd 0,9 1,10 Pa = 0,99325 KG/cm2 V ’ h = 0,001m3 Ta: 401,74 oK Ra = 67,912874 KGm/kg.độ d -:0,9 G180 : Khối lượng hỗn hợp tươi (hay khơng khí) nạp bản: G180  Pa Vh (  0,5) 10 0,95836.0,001.(8,3  0,5) 10   384, Ra Ta (  1) 67,912874.392, 04.(8,3  1) (mg/ckl) Gckl = G180 d = 383,34.0,9 = 345,006 (mg/ckl) Với : n = nM = 48,75 (vòng/ phút) Pa = 0,84086 KG/cm2 V ’ h = 0,001m3 Ta: 401,74 oK Ra = 67,912874 KGm/kg.độ d -:0,1 G180 : Khối lượng hỗn hợp tươi (hay khơng khí) nạp bản: G180  Pa Vh (  0,5) 10 0,99325.0, 001.(8,3  0,5) 10   388,98 Ra Ta (  1) 67,912874.401, 74.(8,3  1) (mg/ckl) Gckl = G180 d = 388,98 = 388,98 (mg/ckl) Với : n = ne = 65(vòng/phút) Pa = 0,84086 KG/cm2 V ’ h = 0,001m3 Ta: 401,74 oK Ra = 67,912874 KGm/kg.độ d -:1,1 G180 : Khối lượng hỗn hợp tươi (hay khơng khí) nạp bản: G180  Pa Vh (  0,5) 10 0,84086.0, 001.(8,3  0,5) 10   320, 645 Ra Ta (  1) 67,912874.412,59.(8,3  1) ( mg/ckl) Gckl = G180 d = 320, 645 1,1 = 352.71 (mg/ckl) 4: Hệ số nạp v : v  V  Gckl Glt Ro = Rhht P V P V Glt  h hayGlt  K h R0 T0 RK TK Có thể tính v cho động kỳ khơng tăng áp công thức sau: v  V   Pa  Pr T P0 (  1) T0  t - Động xăng = 0,70,85 Với: nmin=32,5(vòng/phút) Pa = 0,99325 KG/cm2 Pr = 1,01 Kg/cm2 To’= t0 +t + 273 = 15 + 30 +273 = 3180K v  V   Pa  Pr T0 8,3.0,99325  1, 01 273   0,851 P0 (  1) T0  t 7,3 318 Với : n = nM = 48,75 (vòng/phút) Pa = 0,84086 KG/cm2 Pr = 1,07 Kg/cm2 To’= t0 +t + 273 = 15 + 25 +273 = 3130K v  V   Pa  Pr T 8,3.0, 84086  1, 07 273   0,71 P0 (  1) T0  t 7,3 313 Với : n = ne = 65 (vòng/phút) Pa = 0,99325 KG/cm2 Pr = 1,15 Kg/cm2 To’= t0 +t + 273 = 15 + 20 +273 = 3080K v  V   Pa  Pr T 8,3.0,99325  1,15 273   0,861 P0 (  1) T0  t 7,3 308 5: Tính mức tiêu hao nhiên liệu chu kỳ ứng với Vh ’ = lít Gnlckl (cần để tính Tz ): I/ Động xăng: Gnlckl  Gckl  l0  Với: nmin=32,5(vòng/phút) Gckl = G180 d = 383,34.0,9 = 30,0006 (mg/ckl)  l0  = 13,5648 Gnlckl  Gckl 345,006   25, 43  l0  13,5648 Với : n = nM = 48,75 (vòng/phút) Gckl = G180 d = 388,98 = 388,98 (mg/ckl) Gnlckl  Gckl 388,98   28, 67  l0  13, 5648 Với:n = ne=65(vòng/phút) Gckl = G180 d = 320, 645 1,1 = 352.71 (mg/ckl)  l0  = 13,5648 Gnlckl  Gckl 352, 71   26  l0  13,5648 Chương 4: QUÁ TRÌNH NÉN 1: Áp suất cuối trình nén Pc: Pc = Pa  n1 KG/cm2 n1: Chỉ số nén đa biến tính theo công thức thực nghiệm sau đây: n1 = 1,38 - 0.03 (=1,3 ÷1,4) n e: Tốc độ tính tốn lúc đạt Nemax (hoặc nhd đạt Nhdmax) ntt: Tốc độ tính tốn (ntmin, ntmax, ne ) a Với ntt=nmin=32,5(vịng/phút): Pa=0,99325 (KG/Cm2) n l=1,39-0,03(ne/ntt)=1,39-0,03(65/32,5)=1,33 PC= Pa.εnl =0,99325.8,31,35=17,29 b Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): Pa=0,93476 (KG/Cm2) n l=1,39-0,03(ne/ntt)=1,39-0,03(65/48,75)=1,35 PC= Pa.εnl =0,93476.8,31,3=16,2725 c Với ntt=ne=65 (vòng/phút): Pa=0,84086 (KG/Cm2) n l=1,39-0,03(ne/ntt)=1,39-0,03(65/65)=1,36 PC= Pa.εnl =0,84086.8,31,35=14,6379 Nhiệt độ cuối kỳ nén TC TC=Ta.εn1-1 a Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): Ta=392,040K TC= Ta.εn1-1=392,04.8,30,35=822,250K b Với ntt=nM=83,5(vòng/phút): Ta=401,740K TC= Ta.εn1-1=401,74.8,30,35=824,60K c Với ntt=ne=167(vịng/phút): Ta=412,590K TC= Ta.εn1-1=412,59.8,30,35=865,35840K CHƯƠNG TÍNH Q TRÌNH CHÁY Xác định nhiệt độ cuối trình cháy (Nhiệt độ cao chu trình) TZ Động xăng (ξ(htt-Δtt).Gnlckl/Gckl.(1+γr))=Cvxfc.TZ-Cvhht.TC Gnlckl – Mức nhiên liệu chu kỳ sống với Vh’ = lít Gckl – Khối lượng nạp chu kỳ cho Vh’ = lít α- Hệ số dư khơng khí l0 – Lượng khơng khí lý thuyết để đốt cháy hồn tồn 1kg nhiên liệu; ξ – Hệ số sử dụng nhiệt có tính nhiệt phân ly phần tử khí, chọn theo tốc độ Loại động nmin nM ne, ηhd Động xăng 0,85 0,89 0,91 Ta biết TC tính q trình nén thay vào rút gọn phương t rình trở thành phương trình bậc sau: A.T2z+B.Tz+C=0; Sau giải ta lấy nghiệm dương a) Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): (ξ(htt-Δtt).Gnlckl/Gckl.(1+γr))=Cvxfc.TZ-Cvhht.TC 0,85.(10400-1474).68,493/990,486.(1+0,0364)=(0,185+2,322.105Tz).TZ(0,178+1,583.10-5.592,62).592,62 506,23= -111+0,185Tz+2,322.10-5T2Z 2,322.10-5T2Z+0,185TZ-617,23=0  Tz=2786,350K b) Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): (ξ(htt-Δtt).Gnlckl/Gckl.(1+γr))=Cvxfc.TZ-Cvhht.TC 507,06= -110+0,185Tz+2,322.10-5T2Z 2,322.10-5T2Z+0,185TZ-617,06=0  Tz=2788,310K c) Với ntt=ne=65(vòng/phút): (ξ(htt-Δtt).Gnlckl/Gckl.(1+γr))=Cvxfc.TZ-Cvhht.TC (0,85.(10400-1474).91,934/1329,468 (1+0,034)=(0,185+2,322.105Tz).TZ-(0,178+1,583.10-5.588,68).588,68 507,4= -110+0,185Tz+2,322.10-5T2Z 2,322.10-5T2Z+0,185TZ-617,4=0  Tz=2765,380K Xác định áp suất cuối trình cháy (cực đại chu trình) PZ Đối với động xăng PZ=β.Pc.(Tz/Tc) KG/cm2 a Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): PZ=1,083.16,833.(2786,35/592,62)=85,63 KG/cm2 b Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): PZ=1,083.15,824.(2788,31/589,2)=88,26 KG/cm2 c Với ntt=ne=65(vòng/phút): PZ=1,083.14.251.(2765,38/588,68)=81,36 KG/cm2 CHƯƠNG TÍNH Q TRÌNH GIÃN NỞ Chỉ số giãn nở đa biến n2: n2=1,20 + 0,03.(ne/n) Hay: n2=1,20 + 0,03.(nhd/n) ne,nhd: Tốc độ lúc đạt Nemax (Hoặc nhd Nehd) n: Tốc độ tính tốn nmin, nM, ne Áp suất cuối trình dãn nở: Động xăng Pb=PZ/εn2 KG/cm2 a Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): Pb=77,88/9,81,2+0,03.(32,5/167)=4,897 KG/cm2 b Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): Pb=73,62/9,81,2+0,03.(48,75/167)=4,65 KG/cm2 c Với ntt=ne=65(vòng/phút): Pb=66,39/9,81,2+0,03.(65/167)=4,032 KG/cm2 Nhiệt độ cuối q trình dãn nở Tb=Tz/εn2-1 a Với ntt=nmin=32,5(vịng/phút): Tb=2786,35/9,8(1,2225-1)=1623,750K b Với ntt=nM=83,5(vòng/phút): Tb=2788,31/9,8(1,215-1)=1589,210K c Với ntt=ne=167(vòng/phút): Tb=2765,38/9,8(1,23-1)=1432,220K CHƯƠNG CÁC THƠNG SỐ CƠ BẢN CỦA CHU TRÌNH Tính áp suất trung bình thực tế Pe: I Tính áp suất trung bình lý thuyết điều kiện nén dãn nở đa biến Pt’: (ở chu trình lý thuyết nén dãn nở đoạn nhiệt Pt) Động xăng P’t=(1/(ε-1)).((Pz-ε.Pb)/(n2-1)-(Pc-ε.Pa)/(n1-1)) a Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): P’t=(1/(8,3-1)).((77,88-8,3.4,782)/(1,2225-1)-(16,8338,3.0,99325)/(1,35-1)=14,586 KG/cm2 b Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): P’t=(1/(8,3-1)).((73,62-8,3.4,598)/(1,215-1)-(15,8248,3.0,93476)/(1,33-1)=13,74 KG/cm2 c Với ntt=ne=65(vòng/phút): P’t=(1/(8,3-1)).((66,39-8,3.4,007)/(1,23-1)-(14,2518,3.0,84086)/(1,36-1)=12,67 KG/cm2 II Tính áp suất thị trung bình ứng với đồ thị chu trình Pi Đối với động kỳ : Pi=μ.P’t-ΔPi KG/cm2 μ= 0,92 III IV ΔPi: Tính nhiệt cho công bơm động không tăng áp (cơng nạp thải khí ) ΔPi=Pa-Pr a Với ntt=nmin=32,5(vòng/phút): ΔPi= 0,01675 Pi=0,92.14,586-0,01675=13,215 KG/cm2 b Với ntt=nM=48,75(vòng/phút): ΔPi=0,13524 Pi=0,92.13,74-0,13524=12,84 KG/cm2 c Với ntt=ne=65(vịng/phút): ΔPi=0,30914 Pi=0,92.12,67-0,30914=11,632 KG/cm2 Tính hiệu suất học động ηch: ηch= 1-(Pch/Pi) Pch: Áp suất tổn hao nhiệt cho cơng học (khắc phục ma sát chuyển động cấu phụ) Pi: Áp suất thị trung bình ứng với đồ thị cơng chu trình Pch tính theo cơng thức thực nghiệm sau đây: Động xăng: Pch=0,5+0,13.Vp (Kg/cm2) Vp=(S.n)/30 (m/s) Vp: Vận tốc trung bình pittong tốc độ tính tốn n S: Hành trình pittong n: Số vòng quay động chế độ tính tốn Dựa Vtb chọn theo số vịng quay chế độ tính tốn ta xác định Vtb chế độ để tính ηch a Với n=nmin=32,5(vòng/phút): Vp=400,8 (m/s) Pch=0,5+0,13.400,8=52,604 (Kg/cm2) ηch= 1-(52,604/12,435)=3,23 b Với n=nM=48,75(vòng/phút): Vp=267,2 (m/s) Pch=0,5+0,13.267,2=35,236 (Kg/cm2) ηch=1-(35,236/11,64)=2,027 c Với n=ne=65(vòng/phút): Vp=534,4 (m/s) Pch=0,5+0,13.534,4=69,972 (Kg/cm2) ηch=1-(69,972/10,272)=5,6311 Áp suất trung bình thực tế Pe Pe=Pi.ηch Kg/cm2 Pemax tốc độ nM a Với n=nmin=32,5(vòng/phút): Pe=12,435.3,23=40,165 (Kg/cm2) b Với n=nM=48,75(vòng/phút): Pe=11,64.2,027=23,594 (Kg/cm2) c Với n=ne=65(vòng/phút): Pe=10,272.5,811=59,69 (Kg/cm2) Tính suất hao nhiên liệu thực tế ge: ge= gi/ηch g/ML.h (gam/ mã lực giờ) Trong đó: ηch: Hiệu suất học gi: Suất hao nhiên liệu thị Động xăng gi=270000.((P0.ηv)/(Pi.Rhht.T0.(α.l0+1))) (kg/ML.h) a Với n=nmin=32,5(vòng/phút): gi=270000.(0,831/(12,435.27,837.318.14,4775)=0,141 (kg/ML.h) ge=0,141/3,23=0,0413 (kg/ML.h) b Với n=nM=48,75(vòng/phút): gi=270000.(0,831/(11,64.27,837.313.14,4775)=1,084 (kg/ML.h) ge=1,084/2,0270=0,594 (kg/ML.h) c Với n=ne=65(vòng/phút): gi=270000.(0,831/(10,272.27,837.308.14,4775)=0,176 (kg/ML.h) ge=0,176/5,811=0,036 (kg/ML.h) Các hiệu suất động cơ:  Hiệu suất nhiệt ηt (ứng với chu trình lý thuyết) Động xăng ηt=1-(1/εk-1) với n = nmin = 32,5 (vòng/ph) α k=0,39.0,9+0,887=1,238  ηt=1-(1/ε1,238-1)=1-(1/ ε1,238-1) = 1-(1/8,31,238-1) = 0,419 với n = nM = 48,75 (vòng/ ph) α k=0,39.1+0,887=1,497 ηt=1-(1/ε1,497-1)=1-(1/ ε1,497-1) = 1-(1/8,31,497-1) = 0,349 với n = ne = 65 (vg/ph) α k=0,39.1,+0,887=1,597 ηt=1-(1/ε1,497-1)=1-(1/ ε1,597-1) = 1-(1/8,31,597-1) = 0,282 II/ Hiệu suất thị (ứng với đồ thị cơng) i: (mới tính đến mức hồn thiện q trình phối khí cháy) i = 632/(gi.hu) với n = nmin = 32,5 (vòng/ph) i = 632/(gi.hu) = 632/(0,141.10400) = 0,43 với n = nM = 48,75(vg/phút) i = 632/(gi.hu) = 632/(1,084.10400) = 0,056 với n = ne = 65 (vg/ph) i = 632/(gi.hu) = 632/(0,176.10400) = 0,345 III/ Hiệu suất thực tế e: (Tính đến mức hồn thiện q trình phối khí, cháy công học) e  i  ch  632 g e hu với n = nmin = 32,5 (vg/ph) e  i  ch  632 632  0, 256 g e hu = 0, 0413.10400 với n = nM = 48,75 (vg/ph) e  i   ch  632 632  0, 288 g e hu = 0,594.10400 với n = ne = 65 (vg/ph) e  i  ch  632 632  0, 276 g e hu = 0, 036.10400 Chương XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐỘNG CƠ Việc xác định kích thước động xuất phát từ thông số: Nemax: Công suất lớn số vịng quay ne Nehd: Cơng suất lớn số vịng quay nhd PeN: Áp suất trung bình thực tế số vòng quay đạt Nemax, Nehd Pe Vh i.n Từ công thức Nemax = 450. Xác định thể tích cơng tác Vh xi lanh xác định đường kính D xi lanh Cịn hành trình S vào tỷ lệ S/D ta chọn D mà xác định sau kiểm tra lại vận tốc trung bình mà pistton Vp sơ với Vp’ chọn để tính Pch, sai số 0,05m/sec sai số lớn phải chọn lại S/D Chương CÂN BẰNG NHIỆT CỦA ĐỘNG CƠ Trong phần cân nhiệt tính xem toàn lượng nhiệt hỗn hợp cháy phát Q1 (ở chu trình lý thuyết lượng nhiệt cấp vào) phân bố cho phần nhiệt sinh cơng có ích thực (Ne) tức Qe Phần nhiệt Qlm + x theo nước làm mát khí xả ngồi (ở chu trình lý thuyết Q2 đưa nguồn lạnh, theo định luật nhiệt động học) Phần Qch cho công học Phần Qlhlt: tổn thất cháy khơng hồn tồn Tại tốc độ tính tốn phần nhiệt tính sau: Q1 = 100% Qe = e 100% = Qlm+x = (1-t).100% Qlh.lt = (t - i).100% Qch = (i - e).100% Trong phần nhiệt lý lý hố: Nếu tính chế độ ta lập bảng sau để xác định Q thành phần cần cho dựng đồ thị cân nhiệt CÁC LOẠI Q nmin nM ne Qe = e 100% 25,6 28,8 27,6 Qlm+x = (1-t).100% 63 63 63 Qlhlt = (t - i).100% 3,19 4,76 8,35 Qch = (i - e).100% 8,81 3,44 1,05 100% Qch 80% Qlhlt 60% 40% Qe 20% 32,5 nmin 48,75 nM CHƯƠNG X: CÁCH DỰNG CÁC ĐỒ THỊ KHI TÍNH NHIỆT Đ 1: Dựng đường đặc tính ngồi: Ne , Me , Ge… 65 ne a/ Tính chế độ tốc độ ta có điểm cho đường cong vẽ chúng theo dạng đồ thị mẫu qua điểm (chú ý: Nemax ne , Memax nM, gemin nmin khoảng nm-ne) Nếu tính tốc độ ne hay nhd mà muốn dựng đường đặc tính ngồi ta dùng phương pháp thực nghiệm sau đây: Theo giáo sư Lay đec man: ... tổn hao oxy cháy không hết vì 