Thiết kế cầu dây văng 6

Thiết kế cầu dây văng 6

II.1 – Tính nội lực dầm chủ giai đoạn thi công

II.1.1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công

- Nội lực trong dầm chủ giai đoạn thi công đợc lấy với giá trị lớn nhất trong cácgiai đoạn thi công ứng với sơ đồ chịu lực tơng ứng

- Các giai đoạn thi công bao gồm :

Sơ đồ 1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Giai đoạn đúc hẫng đối xứng và căng chỉnh dây văng.

- Sơ đồ : Bao gồm các bớc 1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công 33 (theo trình tự thi công)- Tải trọng :

+) Trọng lợng bản thân các đốt dầm (tĩnh tải GĐ I ) , DCTT = 154,57 KN/m+) Tải trọng thi công tính toán : qTC =1,5 0,24 16/2 = 2,88 KN /m.

+) Trọng lợng 2 xe đúc : PXD = 600 KN.+) Lực căng trong dây văng.

2'3'4'5' 6' 7' 8' 9'10' 11'

Sơ đồ 2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Giai đoạn hợp long đốt giữa nhịp.

II.1.2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Bảng tổng hợp nội lực dầm chủ giai đoạn thi công

- Nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công đợc lấy với giá trị lớn nhất trong tất cảcác bớc thi công kết cấu nhịp cầu

- Bảng tổng hợp nội lực dầm chủ lớn nhất trong giai đoạn thi công.

*Tại các mặt cắt neo dây

Mo tt min

Mo tt max

Mo tc min

Ndc tc min

Ndc tt

min Ndc tt0 -5827.1 9359.92 -7283.9 11699.9 1170.6

1 -4184.3 3474.16 -5230.4 4342.7 -631.6 -16702 -20877 -211092 -5005.7 2047.09 -6257.1 2558.86 -1421 -16111 -20139 -204753 -3188.2 2826.92 -3985.2 3533.65 -709.9 -15238 -19047 -194834 -2775.6 4806.72 -3469.5 6008.4 -942.5 -14343 -17929 -184135 -5482.6 3487.92 -6853.2 4359.9 -4238.5 -13517 -16897 -173946 -6477.4 2817.68 -8096.8 3522.1 -5093.4 -11808 -14760 -152577 -6891.4 2714.4 -8614.3 3393 -4646.8 -10026 -12533 -130528 -6467.3 2674.72 -8084.1 3343.4 -3541.7 -8114.6 -10143 -107469 -5245.4 2737.28 -6556.8 3421.6 -2167.4 -6168.3 -7710.4 -8324.110 -3279 338.8 -4098.7 423.5 -962.3 -4272.6 -5340.8 -5830.4

2' -6172.4 568.264 -7715.5 710.33 -4748.8 -16403 -20308 -205043' -4562.1 3821.82 -5702.6 4777.27 -3461.2 -15695 -19572 -196184' -6472.3 2911.28 -8090.4 3639.1 -6014.5 -15174 -18967 -188885' -8287.2 2630.32 -10359 3287.9 -6858.8 -13886 -17357 -171766' -9598.4 2490.16 -11998 3112.7 -6844 -12425 -15531 -153097' -10362 2609.36 -12952 3261.7 -6363.6 -10758 -13448 -132668' -10209 2719.68 -12762 3399.6 -5543.6 -8831.2 -11039 -110289' -8748.5 2815.28 -10936 3519.1 -4475.6 -6889 -8517.7 -8611.310' -5584.8 0 -6981 0 -3251.2 -4828.5 -5949.6 -6035.611' 0 0 0 0 -2000.7 -2662.6 -3271.4 -3328.3

II.2 – TÝnh néi lùc dÇm chñ giai ®o¹n khai th¸c

II.2.1 – Nguyªn t¾c tÝnh néi lùc dÇm chñ trong giai ®o¹n thi c«ng Nguyªn t¾c tÝnh néi lùc dÇm chñ trong giai ®o¹n khai th¸c

- Giai đoạn khai thác là giai đoạn kết cấu cầu đã hình thành hoàn chỉnh , đó là sơđồ kết cấu liên tục kê trên các gối cứng và gối đàn hồi (là các dây văng).

- Nội lực dầm chủ trong giai đoạn khai thác đợc lấy theo nguyên lý cộng tác dụnggiá trị nội lực của dầm chủ trong 3 sơ đồ 3-4-5

Sơ đồ 3 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Sơ đồ dỡ tải trọng thi công và xe đúc

DWtt = 36,24 KN/m

- Tải trọng :

+) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu ( tĩnh tải giai đoạn II ) , DWTT=36,24 KN/m

Sơ đồ 5 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Sơ đồ cầu dây văng chịu hoạt tải

- Sơ đồ :

- Tải trọng :

+) Hoạt tải thiết kế : HL 93 và tải trọng Ngời (300 Kg/m2).

+) Nội lực do hoạt tải thiết kế đợc lấy giá trị lớn nhất trong 2 tổ hợp :1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tổ hợp 1 : Xe tải + Làn + Ngời

2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tổ hợp 1 : Xe 2 trục + Làn + Ngời

II.2.2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính nội lực dầm chủ do tĩnh tải

- Mục đích của quá trình điều chỉnh nội lực là nhằm tạo ra đợc biểu đồ mô men củadầm liên tục tựa trên các gối cứng là các điểm neo dây Trong đó mô men dơng ởgiữa khoang và mômen âm trên gối có các trị số:

Mgối = -gd2/11 Mgiữa= 3gd2/88

cách xếp tải trực tiếp lên sơ đồ cầu và sử dụng chơng trình Sap2000 để phân tích vàtính toán nội lực

II.2.3 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính nội lực dầm chủ do hoạt tải

- Mô men và lực dọc do hoạt tải đợc xác định bằng cách xếp xe trực tiếp lên sơ đồcầu và sử dụng chơng trình Sap2000 để phân tích và tính toán nội lực Việc xếp xelên sơ đồ cầu để tính mô men và lực dọc đợc thực hiên bởi cùng 1 sơ đồ xe

- Công thức tính nội lực do hoạt tải :+) Nội lực tiêu chuẩn

tcgmPyS

+) Nội lực tính toán

tt IMSS

Trong đó :

+) SiTC : Nội lực tiêu chuẩn tại mặt cắt (đốt dầm ) thứ i.+) SiTT : Nội lực tính toán tại mặt cắt (đốt dầm ) thứ i.+) m : Hệ số làn , với cầu 3 làn m =0,85.

+) IM : Hệ số xung kích , IM = 1,25.+) : Hệ số vợt tải , 1,75

+) g : Hệ số phân bố ngang của hoạt tải

1 - Hệ số phân bố ngang của Xe tải : gXT = 1,5692 - Hệ số phân bố ngang của Xe 2 trục : g2T = 1,5693 - Hệ số phân bố ngang của Làn : gL = 2,3524 - Hệ số phân bố ngang của Ngời : gNG = 0,856

- Nội lực trong dầm chủ do hoạt tải đợc lấy giá trị lớn nhất trong 2 tổ hợp tải trọng +) Tổ hợp 1 : Xe tải + Làn + Ngời

6 7424.66 -7195.5 12773 -10613 6' 7235.43 -3353.9 11275.3 -5759.27 9320.05 -9429.4 16030.8 -13855 7' 8243.09 -3876.9 12969 -6469.98 11910.5 -9364.5 18561.3 -15317 8' 9007.28 -4387.5 14484 -6967.29 11516.2 -8911.6 17945 -14584 9' 8567.39 -5220.1 14393.3 -7701.710 7898.61 -6412.8 12298.1 -10485 10' 6481.17 -6563.2 12038.5 -8949.111 0 0 0 0 11' 3085.75 -7949.6 7927.96 -9986.3

Nhịp biên Nhịp giữa

Tên

đốt Ndc tc max Ndc tc min Ndc tt max Ndc tt min Tên đốt Ndc tc max Ndc tc min Ndc tt max Ndc tt min1 -2012.3 -6214.8 -3367.2 -9864.5 1' -2003.2 -6310.8 -3344.2 -100562 -1941.4 -6118.9 -3261.1 -9722.8 2' -1935 -6187.3 -3241.7 -9870.83 -1820.9 -5930.6 -3079.7 -9443.8 3' -1824.1 -5942.9 -3073.9 -9501.34 -1606.1 -5653.2 -2756.3 -9031.6 4' -1658 -5565.8 -2820.1 -8925.35 -1219 -5239.6 -2169.9 -8413.9 5' -1392.4 -4986.3 -2409.9 -8030.76 -789.14 -4888.2 -1498.2 -7882.9 6' -1181.1 -4429 -2071.8 -7154.57 -283.38 -4500.4 -707.97 -7285.7 7' -938.29 -3823.9 -1674.8 -6189.98 350.48 -3947.8 -286.18 -6419.4 8' -642.38 -3107.7 -1177.3 -5030.79 755.641 -3303.4 -943.84 -5390.9 9' -442.59 -2509.6 -808.65 -4031.410 -414.67 -3818.4 -1324.5 -3990.3 10' -230.92 -1942.4 -409.19 -3065.211 981.373 -999.87 -1404.7 -1690.9 11' 132.137 -1467.6 -225.07 -2280.5HL 872.359 -967.53 -1424 -1465.5

I.2.4– Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Kết quả tính nội lực dầm chủ 2 giai đoạn

3 3136.33 -3214.8 5412.05 -5009.4 3' 1295.29 -5606.7 3030.03 -8230.74 3018.14 -4358.8 5752.07 -6202.4 4' -176.7 -8006.5 1273.9 -114375 1877.24 -8302.2 4919.67 -11488 5' 462.02 -8614.1 2404.93 -122566 3349.94 -11270 7679.57 -15707 6' 1760.23 -8829.1 4431.26 -126037 5602.61 -13147 11384 -18502 7' 3152.21 -8967.8 6605.4 -128348 9077.17 -12198 15019.6 -18859 8' 4572.4 -8822.4 8940.45 -125119 9782.27 -10646 15777.6 -16751 9' 4986.91 -8800.6 9917.75 -1217710 7128.77 -7182.7 11335.8 -11447 10' 3880.21 -9164.1 8787.29 -1220011 0 0 0 0 11' 1485.19 -9550.2 5927.26 -11987

Nhịp biên Nhịp giữa

Tên

đốt Ndc tc max Ndc tc min Ndc tt max Ndc tt min Tên đốt Ndc tc max Ndc tc min Ndc tt max Ndc tt min1 -18899 -23102 -24476 -30973 1' -19165 -23472 -24796 -315082 -18321 -22499 -23736 -30198 2' -18338 -22590 -23745 -303743 -17407 -21517 -22562 -28926 3' -17519 -21638 -22692 -291204 -16337 -20384 -21169 -27445 4' -16768 -20676 -21708 -278135 -15134 -19155 -19564 -25808 5' -15133 -18727 -19585 -252066 -12995 -17094 -16755 -23140 6' -13428 -16676 -17380 -224637 -10725 -14942 -13760 -20337 7' -11551 -14437 -14941 -194568 -8246 -12544 -10459 -17165 8' -9464.6 -11930 -12205 -160589 -5903.6 -9962.7 -7380.3 -13715 9' -7331.6 -9398.7 -9420 -1264310 -5079 -8482.8 -4505.9 -9820.7 10' -5059.4 -6770.9 -6444.8 -9100.811 -1574.7 -3556 -1790.4 -4886 11' -2530.5 -4130.3 -3103.2 -5608.8HL 872.359 -967.53 -1424 -1465.5

III – Tính toán và bố trí cốt thép dầm chủ

III.1 – vật liệu chế tạo dầm.

1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Bê tông chế tạo dầm :

- Cờng độ chịu nén : fc’ = 50 Mpa

- Trọng lợng riêng của bê tông : bt = 2,5 T/m3- Mô đun đàn hồi : Ec = 0,043.c1,5 '

f = 38000 Mpa - Hệ số quy đổi hình khối ứng suất : = 0.8

- Cờng độ chịu kéo khi uốn : fr = 0,63 fc = 44,5 Mpa

2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Thép thờng chế tạo dầm.

- Giới hạn chảy của thép : fy = 420 Mpa

- Mô đun đàn hồi của thép : ES = 200000 Mpa

III.2 – Nguyên tắc tính toán và bố trí cốt thép dầm chủ

- Tuy dầm chủ toàn cầu có tiết diện nh nhau nhng nội lực trong từng khoang khácnhau do đó lợng cốt thép bố trí trong từng khoang khác nhau Do đó ta phải lần lợtbố trí cốt thép và tính duyệt từng khoang dầm

- Ta bố trí cốt thép theo mô men sau đó kiểm toán theo điều kiện nén uốn.

- Đối với mặt cắt dâm chịu mô men dơng ta tính toán nh dầm chữ T hoặc mặt cắt chữ nhật còn tuỳ vào vị trí trục trung hoà Còn đối với mặt cắt chịu mô men âm thì ta tính toán lợng cốt thép theo công thức của mặt cắt chữ nhật

III.3– Tính và bố trí cốt thép

III.1.1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Bố trí cốt thép thờng

- Cốt thép thờng chịu kéo và chịu nén trong giai đoạn thi công đợc bố trí theo cấutạo sau đó tiến hành kiểm toán khả năng chịu lực của mặt cắt trong giai đoạn thicông Nếu không đạt thì ta lại bố trí lại và lại kiểm toán khả năng chịu lực của Iii.1.2– Nguyên tắc tính duyệt

III.1.2.1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Nguyên tắc chung

- Tuy dầm chủ toàn cầu có tiết diện nh nhau nhng do lợng cốt thép bố trí trong từngkhoang và từng mặt cắt khác nhau Do đó ta phải lần lợt tính duyệt từng mặt cắtdầm chủ.

- Đối với mặt cắt dâm chịu mô men dơng ta tính toán nh dầm chữ T hoặc mặt cắt chữ nhật còn tuỳ vào vị trí trục trung hoà Còn đối với mặt cắt chịu mô men âm thì ta tính toán lợng cốt thép theo công thức của mặt cắt chữ nhật

- Nội dung tính duyệt bao gồm :

+) Tính duyệt khả năng chịu lực của mặt cắt theo điều kiện cờng độ+) Tính duyệt chống nứt trong giai đoạn thi công và giai đoạn khai thác

III 1.2.2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Nguyên tắc kiểm toán theo điều kiện cờng độ

- Do mặt cắt dầm chủ chịu nén và uốn đồng thời do đó kiểm toán tiết diện theo điềukiện về cờng độ thì ta phải tiến hành kiểm toán cho cấu kiện chịu nén uốn đồng 2 chiều với công thức kiểm toán nh sau :

+) Nếu lực nén dọc trục Pu > 0,1.fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức :

Với : PO = 0,85.fc.(Ag-Ast) + Asr.fy

+) Nếu lực nén dọc trục Pu < 0,1.fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức :

Trong đó :

+) : Hệ số sức kháng với cấu kiện chịu nén dọc trục , = 0,75+) Pu : Lực nén tính toán trong mặt cắt dầm chủ

+) Ag : Diện tích nguyên của mặt cắt

+) Mux : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng x+) Muy : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng y+) Mrx : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng x+) Mry : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng y

+) Prx : Sức kháng nén tính toán theo phơng x (khi chỉ xét độ lệch tâm ey)+) Pry : Sức kháng nén tính toán theo phơng y (khi chỉ xét độ lệch tâm ex)+) Prxy : Sức kháng nén tính toán theo 2 phơng

hay 1,0

(do mặt cắt chỉ chịu uốn theo 1 phơng)mặt cắt

III.1.3 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Bố trí cốt thép chịu mômen dơng Mg (tại các mặt cắt giữa đốt dầm)

– Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công

Bảng bố trí cốt thép và kiểm toán khả năng chịu lực mặt cắtKí

cm c/ds

Mr/Max(Mu) 64906 17565 Qua cánh 6.865 8.582 0.059 24866 22379 1.752

III.1.4 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Bố trí cốt thép chịu mômen âm Mo (tại các mặt cắt neo dây)

– Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công

Bảng bố trí cốt thép và tính duyệt mặt cắt.Kí

cm cmb cmhk cmbk cm2Ag mms thanhn lớin @Ascm cmats

n' thanh

n 'lới

As'cm2170.5 433.35 32 10 0 9.6 38 38 0.00

cm cmc c/ds KN.mMn KN.mMr Min(Mu)Mr/35.10 43.88 0.26 -27838 -25054 1.93

*Kết Luận:

Các mặt cắt đảm bảo cờng độ trong giai đoạn thi công cũng nh khai thác

iV– Tính đặc trng hình học của mặt cắt dầm chủ

IV.1.1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Hệ số quy đổi từ thép sang bê tông

- Đặc trng hình học của mặt cắt đợc tính với tiết diện quy đổi với các hệ số nh sau: Hệ số quy đổi từ cốt thép thờng sang bê tông

IV.1.2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính đặc trng hình học mặt cắt

+) Diện tích của mặt cắt tính đổi:

Atd=bW h +(b-bW) hc+mS.AS + mS.AS’ =37547 cm2+) Mômen tĩnh của tiết diện Ftd với đáy dầm:

+) Các khoảng cách từ trục quán tính chính (I-I) của tiết diện tới đáy dầm và tới đỉnh dầm:

y  =122,17 cm ; yt h yd=60,83 cm+)Mômen quán tính của mặt cắt quy đổi:

+) Xác định at(Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến đáy dầm)

Trong đó :

+) b : Bề rộng tính toán bản cánh trên.+) bW : Bề rộng sờn dầm.

+) AS : Diện tích cốt thép thờng thớ dới

2

+) AS ‘ : Diện tích cốt thép thờng thớ trên

+) aS : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép thờng thớ dới đến mép dới +) aS’ : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép thờng thớ trên đến mép trên+) Yd : Khoảng cách từ TTH đến mép dới mặt cắt

+) YT : Khoảng cách từ TTH đến mép trên mặt cắt

V – Kiểm toán mặt cắt dầm chủ theo TTGH sử dụng.V.1– Kiểm toán mặt cắt theo điều kiện ứng suất pháp

V.1.1 - Nguyên tắc kiểm toán

- Sử dụng tải trọng đợc tổ hợp theo TTGH sử dụng , tức là tải trọng tiêu chuẩn +) Tĩnh tải không xét hệ số tải trọng.

+) Hoạt tải không xét hệ số tải trọng , hệ số xung kích.

- Ta tíên hành kiểm toán với tất cả các mặt cắt , trong 2 giai đoạn là giai đoạn thicông và giai đoạn khai thác

- Điều kiện kiểm toán :

+) Tiết diện dầm phải đảm bảo khả năng chịu ứng suất nén lớn nhất.

+) Nếu xuất hiện ứng suất kéo thì giá trị ứng suất kéo phải đảm bảo khônggây nứt cho bê tông

- Công thức kiểm toán : ứng suất lớn nhất thớ trên và dới phải thỏa mãn điều kiện

f  = 0,45 5 = 2,25 KN/cm2

f  = - 3,535 KN/cm2

V.1 2 - Công thức tính toán ứng suất trong bê tông

1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính ứng suất thớ trên mặt cắt

- Công thức tính ứng suất nén tại thớ trên của mặt cắt 1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Giai đoạn thi công

f .

Trong đó :

+) NTCTC Lực dọc trục tiêu chuẩn trong giai đoạn thi công.+) NKTTC Lực dọc trục tiêu chuẩn trong giai đoạn khai thác +) A : Diện tích tính đổi mặt cắt

+) J : Mômen quán tính tính đổi mặt cắt trớc khi căng cốt thép DƯL+) Yt : Khoảng cách từ TTH I-I đến mép trên mặt cắt

+) Yd : Khoảng cách từ TTH I-I đến mép dới mặt cắt

- Khi tính toán giá trị ứng suất nén lớn nhất thớ trên mặt cắt thì các lực đợc lấy nhsau để tạo nên ứng suất bất lợi nhất trong dầm :

1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công MTC : Giá trị mômen tiêu chuẩn đợc lấy với giá trị lớn nhất.2 - N : Lực dọc trong dầm đợc lấy với giá trị lớn nhất

- Khi tính toán giá trị ứng suất nén nhỏ nhất thớ trên mặt cắt thì các lực đ ợc lấy nhsau để tạo nên ứng suất bất lợi nhất trong dầm :

1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công MTC : Giá trị mômen tiêu chuẩn đợc lấy với giá trị nhỏ nhất.2 - N : Lực dọc trong dầm đợc lấy với giá trị nhỏ nhất

2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính ứng suất thớ d ới mặt cắt

- Công thức tính ứng suất nén tại thớ dới của mặt cắt 1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Giai đoạn thi công

2 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Giai đoạn khai thác

V.1 3 - Kiểm toán ứng suất pháp tại các mặt cắt giữa đốt (mặt cắt chịu Mg)

1 – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Tính toán ứng suất lớn nhất ở thớ trên và nhỏ nhất ở thớ d ới

A – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Kiểm toán ứng suất fmaxtr và fmind tại các mặt cắt nhịp biên

đốt Mgtcmax Ntc maxKN KN/cm2ftr max KN/cm2fd min Mgtcmax NtcKNmax KN/cm2ftrmax KN/cm2fd min1 785504 -16702 0.610 0.280 277298 -2012 0.722 0.2752 279632 -16111 0.488 0.370 416888 -1941 0.627 0.3353 249669 -15238 0.458 0.353 420953 -1821 0.595 0.3144 482448 -14343 0.483 0.281 422675 -1606 0.615 0.2355 485520 -13517 0.462 0.258 497876 -1219 0.599 0.1866 338520 -11808 0.386 0.243 687585 -789 0.551 0.1207 293704 -10026 0.329 0.205 894004 -283 0.524 0.0258 280864 -8115 0.275 0.157 1070990 350 0.491 -0.0779 284640 -6168 0.224 0.105 1223889 756 0.461 -0.17310 237632 -4273 0.164 0.064 1026512 -415 0.390 -0.14111 117352 -2339 0.087 0.038 453495 981 0.156 -0.084

B – Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công Kiểm toán ứng suất fmaxtr và fmind tại các mặt cắt nhịp giữa

đốt Mgtcmax Ntc maxKN KN/cm2ftr max KN/cm2fd min Mgtcmax maxKNNtc KN/cm2ftr max KN/cm2fd min1' 668516 -17162 0.597 0.317 209586 -2003 0.695 0.326