FILE THUYETMINH DOANBTCT1 file rác

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG THIẾT KẾ SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM Giáo viên HD : TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Sinh viên TH : ĐỖ MẠNH HOÀN Mã SV : 1851030126 Lớp : 18X5 Các thông tin chung SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 1.1 Sơ đồ tính tốn E D C B A 1.2Dữ liệu đề Sơ đồ kết cấu L1 (m) L2 (m) Hoạt tải Ptc (kN/m2) B 2,5 6,6 8,5 L2 6.6   2,64 �2 L 2,5 Xét tỉ số cạnh dài/cạnh ngắn =>> Bản dầm làm việc phương 1.3 Chọn kích thước sơ : SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng Chiều dày sàn: hb �( ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 1 1 � ) L1  ( � ).2,5  (0,0714 �0.0833) 35 30 35 30 → Chọn hb = (m) = 100 (mm) Chọn kích thước tiết diện dầm phụ: � �1 � �1 hdp  � � � L2  � � � 6,6  0,55 �0,33 12 20 � � 12 20 � � (mm) Chọn chiều cao dầm phụ hdp = 0,45 (m) = 450 (mm) �1 � �1 � bdp  � � � hdp  � � � 0, 45  0, 225 �0,1125 �2 � �2 � (mm) Chọn bề rộng dầm phụ bdp = 0,22(m) = 220 (mm) → Kích thước tiết diện dầm phụ : (bdp ×hdp) = ( 220x450 ) mm �1 � �1 � hdc  � � � 3.L1  � � � 3.2,5  0,9375 �0,625 12 � � � � Chiều cao: (mm) → Chọn hdc = 0,8 (m) = 800 (mm) �1 � bdc  � � � hdc   0,5 �0, 25  0,7  0,35 �0,175 �2 � Bề rộng: (mm) → Chọn bdc = 0,30 (m) = 300 (mm) → Kích thước tiết diện dầm : (bdc ×hdc)= (300x800) mm d) Chọn kích thước tiết diện cột: Ta có độ cứng EJ dầm lớn bốn lần độ cứng EJ cột: EJ d  E4J c � J d  4J c b d h d b h 4 c c 12 12 8003 bd  bc � h d  4h c � 700  4h c � h c   504 Chọn → Chọn hc = 300 (mm) 3 SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 3 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG → Kích thước Cột: (bc  hc)=(300  300) mm 1.4 Chọn vật liệu Bê tông: B20 cho sàn dầm: Rb = 11,5 Mpa Rbt = 0,9 MPa Eb = 27.10 MPa ξR = 0,59 Cốt thép chọn: CB240 -T CB400 - V Rs = 210 MPa Rsw = 170 Mpa Es = 210 GPa Rs = Rsc = 350 Mpa Rsw = 280 Mpa Cho sàn, cốt đai dầm Cho cốt dọc dầm Sơ đồ tính nhịp tính tốn sàn - Cb đoạn kê lên tường, chọn Cb = 120 (mm) ≥ ( 120 mm ; hb = 100 mm) - Do làm việc theo phương ( phương cạnh ngắn) nên ta cắt theo phương cạnh ngắn (vng góc với dầm phụ) dải có chiều rộng b=1m (Hình 1) SVTH : ĐỖ MẠNH HỒN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG D C B A Hình : Cắt dải có bề rộng 1m theo phương L1 - Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên dầm phụ (Hình 1) - Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa - Nhịp tính tốn xác định sau: 0,33 0,22 0,1 h t b    2,275m  2275mm Lb  L1   dp  b  2,5  2 2 2 Đối với nhịp biên: Đối với nhịp giữa: Lg  L1  bdp = 2,5 – 0,22 = 2,28 (m) = 2280 (mm) Chênh lệch Lb Lg không đáng kể: Lg  Lb Lb  2, 28  2, 275  0, 22% 2, 275 < 10% Đều nhịp, tính tốn theo cơng thức lập sẵn SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Tải trọng Các lớp cấu tạo sàn sau : Hình : Các lớp cấu tạo sàn 3.1 Tĩnh tải Tĩnh tải sàn trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn, xác định bảng sau : Lớp Chiều dày i (mm) Trọng lượng riêng i (kN/m ) Gạch lát Vữa lót Sàn BTCT Vữa chát 10 20 30 100 15 18 25 18 Tổng tải trọng, gb Tải trọng Hệ số vượt tiêu chuẩn tải g btc (kN/m2) 0,20 1,1 0,54 2,5 0,27 1,3 1,1 1,3 3,51 Tải trọng tính tốn gb (kN/m2) 0,22 0,702 2,75 0,351 4,023  Tĩnh tải: gb =4,023 (kN/m2)  Hoạt tải: pb = ptc = 1,2 × 8.5 = 10,2 (kN/m2)  Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b=1m : qb = gb + pb = 4,023+ 10,2= 14,223 (kN/m2) Tính tốn nội lực SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG - Tính toán nội lực dựa sơ đồ khớp dẻo a) Mômen lớn nhịp biên gối thứ 2: M nb qb L2b 14, 223.2, 2752 � �  6, 692kNm 11 11 b) Mômen lớn nhịp gối giữa: qb L2g 14, 223.2, 2802 Mg  � �  4, 621kNm 16 16 Lực cắt Gối 1: bên phải gối QA = 0,4qblb = 0,4×14,223×2,275= 12,943 kN Gối 2: bên trái gối QBT = 0,6 qblb = 0,6×14,223×2,275 = 19,414 kN Gối gối giữa: bên phải gối gối QBp = 0,5 q l = 0,5×14,223×2,275 = 16,214 kN ; b g QCt  QCp  QBp  16, 214kN Hình Biểu đồ M, Q SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 14,223 6,692 m kN.m 6,692 q kN 14,223 4,621 4,621 4,621 4,621 16,214 12,94 19,414 4,621 4,621 16,214 16,214 4,621 16,214 16,214 16,214 2.4 Thiết kế cốt thép Giả thiết: a = 25 mm  Chiều cao làm việc bê tông: ho = hb – a = 100 – 25 = 75 (mm) αm = = αpl = 0,3 → Tra bảng  → ; As  .R b b.h o Rs ; As 100% μ = b.ho Thiết kế cốt thép tính tốn bảng đây: SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng Tiết diện Nhịp biên: Giữa nhịp biên bên trái gối thứ Nhịp giữa: Giữa nhịp bên phải gối thứ Moment M (kNm) αm  6,692 0,1035 0,1094 4,621 0,0714 0,0742 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG As (mm2) 449,49 304,7 μ (%) Lựa chọn cốt thép As Đường a kính (mm) (mm2/m) (mm) 0,599 8 110 503 0,406 8 160 314 Vùng giảm cốt thép: Đối với ô mà bốn cạnh đúc toàn khối với dầm, ảnh hưởng hiệu ứng vịm hình thành khớp dẻo (vùng gạch chéo Hình ), phép giảm tối đa 20% lượng cốt thép so với kết tính As = 0,8.304,7 = 243,76 mm2 Chọn cốt thép  8a200, as =50,3 mm2 1000.50,3  206,35 243, 76 Khoảng cách cốt thép : a = = , chọn  8a200 SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: TS NGUYỄN HIỆP ĐỒNG e d c b A 2.5 Bố trí cốt thép 2.5.1 Cốt thép chịu lực Chịu M(+) nhịp: - 8a110 cho nhịp biên - 8a200 cho nhịp ( vùng phép giảm 20% cốt thép ) Chịu M(-) gối tựa: pb 10,   2.535  g 4, 023 b - Gối 2: Chọn 8a110 Chiều dài cốt thép (ta có : ) L 2275 +) Từ bên trái gối 2: = = 568,75 mm SVTH : ĐỖ MẠNH HOÀN LỚP 18X5 TRANG 10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Cắt 2ø25, 2ø28+1ø25 807 231,9 Cắt 125 228 1246 231,9 Cắt 2ø25, 2ø28+1ø25 512 184,1 Cắt 125 228 1568 184,1 212 172,3 Gối thứ Bên trái Gối thứ Bên phải Nhịp Bên trái Cắt 122 225 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 3.5.3 Xác định đoạn kéo dài W : Q.103  5. 2.q sw Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W = ≥ 20. (mm) 170.2.50, 130 - Trong đoạn dầm có cốt đai 10s130: qsw = = 131,3 (kN/m) 170.2.50, 200 - Trong đoạn dầm có cốt đai 10s200: qsw = = 85,34(kN/m) - Kết tính đoạn W tóm tắt Bảng 16: Tiết diện Nhịp biên Bên trái Nhịp biên Bên phải Gối thứ Bên trái Gối thứ Bên phải Nhịp Bên trái Bảng 16: Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20. Wchọn Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) (mm) Cắt 222 214,8 131,3 927,97 440 930 225+122 Cắt 122 214,8 131,3 927,97 440 930 225 Cắt 122 220,7 131,3 951,72 440 950 225 Cắt 225 231,9 131,3 1008 500 1010 228+125 Cắt 125 231,9 131,3 1008 500 1010 228 Cắt 225 184,1 131,3 826 500 830 228+125 Cắt 125 184,1 131,3 826 500 830 228 Cắt 122 172,3 85,34 1119,5 440 1120 225 3.5.4 Kiểm tra neo, nối cốt thép : - Nhịp biên bố trí 228 + 322 có As = 2122mm2, neo vào gối 225 có As = 982 mm2 > 2122/3 = 707 mm2 - Nhịp bố trí 225+122 có As = 1362 mm2, neo vào gối 225 có As = 982 mm2 > 1362/3 = 454 mm2 - Chọn chiều dài đoạn neo CT: + Vào gối biên kê tự Lan1 = 300 mm ≥ 10 =280 mm TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG + Vào gối Lan2 = 600 mm ≥ 20 = 500 mm - Tại nhịp giữ, nối số (222), chọn chiều dài đoạn nối 500 mm > 20 = 440 mm Biểu đồ bao vật liệu : TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG TÍNH TỐN BẢN SÀN PHƯƠNG ÁN BẢN SÀN PHƯƠNG Số liệu đề bài: Kích thước tính từ trục dầm trục tường L1= 3,75m; L2= 6,6m Tường có chiều dày bt= 330mm Hoạt tải tiêu chuẩn Ptc = 8,5 (kN/m2); hệ số độ tin cậy hoạt tải n = 1,2 1.Tính tốn sàn TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 2.Xác định kích thước sơ L1=3750 (mm) ; L2=6600 (mm) L2 6600   1,76  1,5 L 3750 → → Vậy làm việc phương Chiều dày sàn: hb  ( 1 1 � ).L1  ( � ).3750  (125 �75) 30 50 30 50 → Chọn hb =120 (mm) Chọn kích thước tiết diện dầm phụ: � �1 � �1 hdp  � � �L2  � � � 6,6  0,55 �0,33 12 20 � � 12 20 � � (mm) → Chọn chiều cao dầm phụ hdp = 0,4 (m) = 400 (mm) bdp   0,3 �0,5  hdp   0,3 �0,5  400  120 �200 (mm) Chọn bề rộng dầm phụ bdp = 0,22(m) = 200 (mm) → Kích thước tiết diện dầm phụ : (bdp ×hdp) = (200x400) mm �1 � �1 � hdc  � � � 3.L1  � � � 3.2,5  0,9375 �0,625 �8 12 � �8 12 � Chiều cao dầm : (mm) → Chọn hdc = 0,7 (m) = 700 (mm) Bề rộng: bdc   0,3 �0,5  hdc   0,3 �0,5  0,7  0, 21 �0,35 (mm) → Chọn bdc = 0,30 (m) = 300 (mm) → Kích thước tiết diện dầm : (bdc ×hdc)= (300x700) mm 3.Tính tốn theo sơ đồ đàn hồi TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng Lớp Chiều dày i (mm) Trọng lượng riêng i (kN/m ) Gạch lát Vữa lót Sàn BTCT Vữa chát 10 20 30 120 15 18 25 18 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Tải trọng Hệ số vượt tiêu chuẩn tải g btc (kN/m2) 0,20 1,1 0,54 0,27 Tổng tải trọng, gb 1,3 1,1 1,3 4,01 Tải trọng tính tốn gb (kN/m2) 0,22 0,702 3.3 0,351 4,573  Tĩnh tải: gb =4,573 (kN/m2)  Hoạt tải: pb = ptc = 1,2 × 8.5 = 10,2 (kN/m2)  Tải trọng tồn phần : qb = gb + pb = 4,573+ 10,2= 14,773 (kN/m2) 3.1 Nhịp tính tốn Tính theo sơ đồ đàn hồi nên nhịp tính tốn lấy khoảng cách tim gối tựa Theo phương cạnh ngắn L1=3750(mm) Theo phương cạnh dài L2=6600(mm) 3.2 Nội lực Một có liên kết cạnh có biểu đồ mơ men hình sau Có thể ký hiệu mơ men đường có hai mũi tên M M II M M'I MI M M II' M M II M M'I Hình Biểu diễn mơ men ô M II' TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Để tính cốt thép lấy giá trị mô men: M , M , M I , M I , M II M II Mô men âm cạnh có liên kết gối tựa xoay tự (kê lên tường) Các ' ' ' ' ô liên kết cạnh ngàm có M I  M I , M II  M II  Tính mơ men dương bản: M  m11 �P ' mi1 �P '' M  m12 �P ' mi �P '' Trong đó: P'  p 10, �L1 �L2 �1  �3, 75 �6, �1  126, 225 ( kNm) 2 10, � � p� � P ''  �g  � �L1 �L2 �1  �4,573  �3, 75 �6,  239, 4(kNm) � � � 2� � L2 6,   1, 76 1,5 L 1,5.2,5 Các hệ số mi1 mi2 tra bảng phụ lục 11 với tỷ số: m11 m12 m61 m62 m91 m92 m71 m72 m81 m82 0,0485 0,015 0,031 0,0096 0,0196 0,0063 0,0205 0,0057 0,0289 0,0107 M1 M : Giá trị mô men lớn nhịp theo phương L1 L2 Ô 1: M  m11 �P ' m61 �P ''  0, 04858 �126, 225  0, 0312 �239,  13, ( kNm) M  m12 �P ' m62 �P ''  0, 0156 �126, 225  0, 00968 �239,  4, 2865( kNm) Ô 2: M  m11 �P ' m71 �P ''  0, 04858 �126, 225  0, 02054 �239,  11, 05 ( kNm) M  m12 �P ' m72 �P ''  0, 0156 �126, 255  0, 00572 �239,  3,339 ( kNm) Ô 3: M  m11 �P ' m81 �P ''  0, 04858 �84,15  0, 02896 �159, 6045  8, 71 ( kNm) M  m12 �P ' m82 �P ''  0, 0156 �126, 255  0, 01078 �239,  4,55 ( kNm) Ô 4: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG M  m11 �P ' m91 �P ''  0, 04858 �126, 255  0, 01966 �239,  10,84( kNm) M  m12 �P ' m92 �P ''  0, 0156 �126, 255  0, 00632 �239,  3, 483( kNm) Mô men âm gối ngàm M I  ki1 �P M II  ki �P L2 6,   1, 76 k k 1,5 L 1,5.2,5 i i Các hệ số tra bảng phụ lục 17 với tỷ số k61 k62 k91 k92 k71 k72 k81 k82 0,0643 0,0208 0,04294 0,0139 0,045 0,011 0,05878 0,02528 Trong đó: P  ( g  p) �L1 �L2 �1  (4,573  10, 2) �3, 75 �6,  365, 632 ( kNm) Xem góc xoay tiết diện gối tựa không đáng kể, ta tách thành đơn để tính mô men gối tựa MI M II : Giá trị mô men lớn gối ngàm theo phương L1 L Ô 1: M   k61 �P  0, 0643 �365, 632  23,51 ( kNm) M II  k62 �P  0, 0208 �365, 632  7, 605kNm) Ô 2: M   k71 �P  0,045 �365, 632  16, 453( kNm) M II  k72 �P  0, 011�365, 632  4, 022 ( kNm) Ô 3: M   k81 �P  0,05878 �365, 622  21, 492( kNm) M II  k82 �P  0, 02528 �365, 632  9, 243 ( kNm) Ô 4: M   k91 �P  0,04294 �365, 632  15, ( kNm) TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG M II  k92 �P  0, 0139 �365, 632  5, 0822 ( kNm) 2.3 Tính cốt thép Chọn vật liệu: Bê tơng B20 nhóm thép CB300V: Rb ( MPa ) Rs ( MPa) R R 11,5 260 0,413 0,583  Tính cốt thép chịu mơ men dương M Ta có: b=1000mm; h =120 mm Giả thiết a=25mm Chiều cao làm việc bản: h0 = h – a = 120 – 25 = 95 (mm)  Tính với ô số 1: M1 13, �106 m    0,131   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952     � m    �0,131  0,1409 As   �Rb �b �h0 0,1409 �11,5 �1000 �95   592, 05 ( mm ) Rs 260 %  As 592, 05  �100  0, 623%  min  0, 05% b �h0 1000 �95 A  604 ( mm ) Chọn cốt thép chịu lực: Tra phụ lục 15, chọn 10a130 có s  Tính với số 4: M1 10,84 �106 m    0,1044   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952     � m    �0,1044  0,1105 As   �Rb �b �h0 0,1105 �11,5 �1000 �95   464,3125( mm2 ) Rs 260 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng %  ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG As 464,3125.100  �100  0, 489%  min  0, 05% b �h0 1000 �95  Chọn cốt thép chịu lực: Tra phụ lục 15, chọn  8a100 có As  503 ( mm )  Kiểm tra lại Lấy Ta có: abv a0 : =20 mm a0  20    20   24  25( mm) 2  Phù hợp với giả thiết  Tính cốt thép chịu mơ men dương M Dự kiến dùng thép  (thép đặt theo phương L1 10 )  a0  abv  10  8  20  10   34  mm  2 � h0  120  34  86 (mm)  Tính với số 1: M2 4, 2865 �10 m    0, 0504   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �862     � m    �0,0504  0, 0517 As   �Rb �b �h0 0, 0517 �11,5 �1000 �86   196, 66 (mm ) Rs 260 %  As 196, 66  100%  0, 2286%    0, 05% b �h0 1000 �86 A  250 ( mm )  a 200 s Chọn có  Tính với ô số 4: m  M2 3, 483 �106   0, 0409   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �862     � m    �0, 0409  0, 0417 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng As  ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG  �Rb �b �h0 0, 0417 �11,5 �1000 �86   158, 62( mm ) Rs 260 %  As 158, 62  �100  0,1844%  min  0, 05% b �h0 1000 �86 Chọn  8a 200 có As  250 ( mm ) đảm bảo điều kiện cấu tạo khơng  m dài  Tính cốt thép mơ men âm Ta có: b  1000  mm  ; h0  95  mm  ; giả thiết a0  25 (mm)  Tính cốt thép chịu mơ men âm theo phương cạnh ngắn Ơ 1: M 23,51�106 m    0, 2265   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952     � m    �0, 2265  0, 26 As   �Rb �b �h0 0, 26 �11,5 �1000 �95   1092,5 ( mm ) Rs 260 %  As 1092,5  �100  1,15%    0, 05% b �h0 1000 �95 Dùng cốt thép 10 có A1  78, (mm ) Với As  1092,5 (mm ) � a b �A1  71,85(mm) � As Chọn a=70 (mm)  Tính cốt thép chịu mô men âm theo phương cạnh dài Ô 1: M II 7, 605 �106   0, 07327   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952 m      � m    �0, 07327  0, 07617 As   �Rb �b �h0 0, 07617 �11,5 �1000 �95   320, 06( mm ) Rs 260 %  As 320, 06  �100  0,337%    0, 05% b �h0 1000 �95 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Dùng cốt thép  có A1  50,3 (mm ) Với As  320, 06 ( mm ) � a b �A1  157,12( mm) � As Chọn a=150 (mm)  Tính cốt thép chịu mơ men theo phương cạnh ngắn Ô 4: MI 15, �106 m    0,1513   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952     � m    �0,1513  0,1649 As   �Rb �b �h0 0,1649 �11,5 �1000 �95   692,9( mm ) Rs 260 %  As 692,9  �100  0, 729%  min  0, 05% b �h0 1000 �95 A  78,5 (mm2 ) ) Dùng cốt thép 10 có Với As  692,9 ( mm ) � a b �A1  113, 29 (mm) � As Chọn a=110 (mm)  Tính cốt thép chịu mơ men theo phương cạnh dài Ô 4: m  M II 5, 0822 �106   0, 0489   R  0, 413 Rb �b �h02 11,5 �1000 �952     � m    �0, 0489  0, 05016 As   �Rb �b �h0 0, 05016 �11,5 �1000 �95   210, 77 (mm ) Rs 260 %  As 210, 77  �100  0, 2218%    0, 05% b �h0 1000 �95 Dùng cốt thép  có A1  50,3 (mm ) Với As  210, 77 (mm ) � a b �A1  238, 65 (mm) � As Chọn a=200 (mm) Tính tương tự với Ơ Ơ ta có bảng tổng hợp tính tốn cốt thép sau: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG Bảng Bảng tính chọn thép Mơmen M1 (kNm) Ơ1 M2 (kNm) MI (kNm) M II (kNm) M1 (kNm) Ô2 M2 (kNm) MI (kNm) M II (kNm) M1 (kNm) Ô3 M2 (kNm) MI (kNm) M II (kNm) M1 (kNm) tt s A (mm )  (%)  ( mm) a ( mm) Aschon (mm ) 13,6 592,05 0,623 10 130 604 4,2865 196,66 0,2286 200 250 23,51 1092,5 1,15 10 70 1121 7,605 320,06 0,337 150 335 0,499 100 503 11,05 474,27 3,39 154,7 0,1798 200 250 16,453 729,45 0,7678 10 100 785 4,022 166,1 0,1748 200 250 8,71 368,51 0,3879 130 387 4,55 209,21 0,2433 200 250 21,49 985,35 1,037 10 70 1121 9,243 392,46 0,413 120 419 10,84 464,315 0,489 100 503 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng M2 Ô4 (kNm) MI (kNm) M II (kNm) ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG 3,483 158,62 0,1844 200 250 15,7 692,9 0,79 10 110 714 5,0822 216,77 0,2218 200 250  Cốt thép chịu mô men âm theo cấu tạo Cốt thép cấu tạo chịu mômen âm đặt theo phương vng góc với dầm gối biên xác định sau: A s,ct 8a200  250 mm � 30%As,goi giua  0,3 �1092,5  327,75 mm  Chọn 8a200 có As=250 mm2 Cốt thép cấu tạo chịu mômen âm đặt theo phương song song với dầm gối biên xác định sau: A s,ct 8a200  250 mm � 30%A s,goi giua  0,3 �692,9  207,97 mm  Chọn 8a200 có As=250 mm2 Bố trí cốt thép chịu mơmen âm: Hai kề có diện tích cốt thép tính tốn khác lấy diện tích tính tốn lớn để bố trí Bố trí cốt thép bản: Hình Bố trí cốt thép Nhận xét: Với sơ đồ kết cấu chọn, cốt thép ô biên lớn vượt trội so với cốt thép ô nên bố trí cốt thép chưa hợp lý kinh tế VẼ LẠI HÌNH OK TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI Khoa: Xây Dựng ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: T.S NGUYỄN HIỆP ĐỒNG