ĐỒ án bê TÔNG cốt THÉP số II - Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp một tầng

III - Xác định nội lực : Nhà 3 nhịp có cửa mái cứng, cao trình bằng nhau khi tính với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục đợc phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột, tính với cáccột đ

= 12 m Địa điểm xây dựng tại Bắc Ninh

-Khoảng cách giữa các mắt dàn ở thanh cánh thợng lấy bằng 3m

-Khoảng cách giữa các mắt dàn ở thanh cánh hạ lấy bằng 6m

Cửa mái chỉ đặt ở nhịp giữa đợc bố trí dọc nhà, chiều rộng của cửa mái lấy bằng 12m,cao 4 m

Các lớp mái đợc cấu tạo từ trên xuống dới nh sau:

- Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa lót dày 5 cm

- Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm

- Lớp bê tông chống thấm dày 4 cm

- Panen mái là dạng panen sờn, kích thớc 12  3 m cao 45 cm

Tổng chiều dày các lớp mái: t = 5 + 12 + 4 + 45 = 66 cm

2 Chọn dầm cầu trục :

- Trục định vị của nhà :

Cầu trục có sức trục Q = 20T thuộc trờng hợp Q < 30T do đó trục định vị của nhà đợc xác định nh hình sau:

Cột biên: trục định vị trùng mép ngoài cột

Cột giữa: trục định vị trùng với trục hình học của cột

Ta chọn đờng ray có chiều cao : Hr = 150 (mm).

Trọng lợng tiêu chuẩn của đờng ray: grc = 150 kG/m

R- cao trình ray đã cho R = 6,5 m

Hr- chiều cao ray và các lớp đệm Hr = 0,15 m

Hc- chiều cao dầm cầu trục Hc = 1,4 m

V = 6,5- ( 0,15 + 1,4) = 4,9)L = (21/7 5

- Cao trình đỉnh mái: M = D + h + hcm + t.

Chiều cao kết cấu mang lực mái: h = 2,8m

Chiều cao cửa mái: hcm = 4m

Tổng chiều dày các lớp mái: t = 0,66 m

Cao trình đỉnh mái ở nhịp thứ hai có cửa mái:

l0/b = 1,2 Hd/ b =1,2.5,45/ 0,5 = 13,08 < 30

- Xác định chiều cao tiết diện phần cột trên:

+Cột biên: chọn dựa vào điều kiện a4 =  - B1 – ht >6 ( cm ) Với a4 là khoảng cách từmép bên cầu trục đến mép trong của cột

Tra bảng ta đợc B1 = 26 (cm);  = 75 ( cm )

Chọn ht = 40 ( cm ) thoả mãn điều kiện a4 =75 - 40 – 26 = 9)L = (21/7 > 6 (cm)

+Cột giữa: chọn dựa theo điều kiện a4 =  - B1 – 0,5 ht

Chọn ht = 60 (cm) thoả mãn điều kiện a4 =75 – 0,5 60 – 26 = 19)L = (21/7 >6 (cm)

- Xác định chiều cao tiết diện phần cột dới:

+Cột biên chọn hd = 60 (cm) thoả mã điều kiện : hd >Hd / 14 = 5,45/14 = 0,39)L = (21/7 m

+Cột giữa chọn hd = 80 (cm)

- Xác định kích thớc vai cột:

+ Cột biên : hv = 60 cm ; lv= 40 cm ;góc nghiêng cạnh dới của vai bằng 45o

+ Cột giữa : hv =60 cm ; lv=60 cm ;góc nghiêng cạnh dới của vai bằng 45o

d

T¶i träng tÝnhto¸n kG/m2

- TÜnh t¶i do toµn bé m¸i:  gm =(117+187,2+110).a.L + 352.a.(L-2.1,5) +1237,5.a.2.1.5 =(117+187,2+110).12.21 + 352.12.18 + 1237,5.12.3  gm =224,9)L = (21/7 6 (T)

- TÜnh t¶i do träng lîng b¶n th©n dµn m¸i nhÞp 21 m lÊy G1c= 8,1 T, n = 1.1

2 Tĩnh tải do dầm cầu trục và ray cầu chạy :

Trọng lợng tiêu chuẩn bản thân dầm cầu trục, ray cầu chạy :

Gd= G1 + agr

G1 : trọng lợng bản thân dầm cầu trục, G1c =11,3 T, n =1,1

gr- trọng lợng ray và các lớp đệm, grc= 150 (kG/m2), n =1,1

Gd = 1,1.(11,3 + 12 0,15) = 14,41 (T) Tải trọng Gd đặt cách trục định vị 0,75 m

Tờng xây gạch là tờng tự chịu lực nên trọng lợng bản thân nó không gây ra nội lực cho khung

4 Hoạt tải sửa chữa mái :

Mái nhà công nghiệp ở đây là mái nặng cho nên ta lấy :

Trị số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố đều trên 1m2 mặt bằng mái lấy bằng

ptc = 75 kG/m2, n = 1,3 Hoạt tải này đa về thành lực tập trung Pm đặt ở đầu cột

Pm= 0,5nptcaL

Pm= 0,5  1,3  75  12  21 = 12285 (kG) = 12,285(T)

Điểm đặt của Pm đặt trùng với vị trí của Gm

5 Hoạt tải cầu trục :

a Hoạt tải đứng do cầu trục:

Với số liệu cầu trục đã cho: Q = 20/ 5 T, LK=19)L = (21/7 ,5 m chế độ làm việc nặng tra bảng ta có :

- Khoảng cách giữa hai trục bánh xe cầu trục : K = 4,4 (m).

- áp lực lớn nhất tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray: Pmax= 22 (T)

1 i i

Điểm đặt của D max trùng với điểm đặt của Gd

b Hoạt tải ngang của xe con:

Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trờng hợp dây móc cẩu cứng đợc xác định theo công thức :



=1,3 (T)Lực hãm ngang lớn nhất Tmax do hai cầu trục làm việc gần nhau đợc xác định theo đờng

ảnh hởng nh đối với Dmax :

Tmax= n  T1

4 1

i i

y





= 1.1  1, 3  2,9)L = (21/7 51= 4,22 (T)

W = n  W0  k  C

Trong đó W0 - áp lực gió ở độ cao 10 m ,theo TCVN-2737-19)L = (21/7 9)L = (21/7 5 thì Bắc Ninh thuộc vùngII-B nên áp lực W0 tra bảng là W0 = 9)L = (21/7 5 (kG/m2)

k - hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng địa hình, ở

đây áp dụng dạng địa hình B Hệ số k xác định tơng ứng ở hai mức :

Phần tải trọng gió tác dụng trên mái, từ đỉnh cột trở lên đa về thành lực tập trung

đặt ở đầu cột S1, S2 với k lấy trị số trung bình:

K = 0.5  (0,9)L = (21/7 76 + 1,09)L = (21/7 4) = 1,035Các giá trị hệ số khí động trên các phần mái đợc tra theo TCVN 2737 – 19)L = (21/7 9)L = (21/7 5, lấy theosơ đồ nh trong hình vẽ sau:

Trong đó : Ce1 tính với góc  = 5,710 ( độ dốc i =tg =1/10 ), tỉ số 9,05

0, 43 21

H

l  

Nội suy  Ce1 =-0,46

Trị số S tính theo công thức:

S = n  k  W0  a  

 n

1 i

i

ikC

= 1,2  1,035  0,09)L = (21/7 5  12  

 n

1 i

i

ih

C =1,416  

 n

1 i

i

ihCThay các giá trị vào ta đợc:

S1 = 1,416 ( 0,82,86 – 0,461 + 0,6 1 – 0,30,45 + 0,34 – 0,6  0,55) = 4,03 (T)

S2 = 1,416 ( 0,60,55 + 0,6  4 +0,60,45 – 0,51 + 0,41 +0,42,86 ) = 5,5 (T)

III - Xác định nội lực :

Nhà 3 nhịp có cửa mái cứng, cao trình bằng nhau khi tính với tải trọng đứng

và lực hãm của cầu trục đợc phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột, tính với cáccột độc lập Khi tính với tải trọng gió phải kể đến chuyển vị ngang ở đỉnh cột

1 Các đặc trng hình học :

* Cột biên :

- Chiều cao phần cột trên : H = 4,1 (m)

Mômen quán tính của tiết diện: J=

12

h

b 3Trong đó :

J : Mômen quán tính

b,h: kích thớc tiết diện ngang của cột

- Mômen quán tính tiết diện phần trên vai cột :

Jt =

12

40

J J

- Chiều cao phần cột dới : Hd = 5,45 (m)

- Kích thớc tiết diện phần cột dới : (50  80)cm

- Chiều dài cột để tính toán : H = 4,1 + 5,45 = 9)L = (21/7 ,55 (m)

- Momen quán tính tiết diện phần trên vai cột :

Jt= 9)L = (21/7 00000 12

60



* Các thông số: t = 4,1

0.43 9,55

J J

2 Nội lực do tĩnh tải mái :

(sơ đồ tính và biểu đồ mô men cột biên do tĩnh tải mái Gm1 gây ra)

Xác định nội lực trong các tiết diện cột :

- Lực dọc: NI = NII = NIII = NIV = 116,9)L = (21/7 4 (T).

- Lực cắt: QIV = 2,373 (T)

b Cột giữa :

Sơ đồ tác dụng của tĩnh tải mái Gm1và Gm2 nh hình vẽ:

Khi đa Gm1 ,Gm2 về đặt ở trục cột ta đợc lực:

( sơ đồ tính và biểu đồ mô men cột giữa do tĩnh tải mái Gm1 ,Gm2 gây ra)

Xác định nội lực trong các tiết diện cột:

3 Nội lực do tĩnh tải dầm cầu trục :

a Cột biên : Sơ đồ tính với tĩnh tải dầm cầu trục cho trên hình vẽ :

12, 285

0,105 116,94

m m

( Nội lực do hoạt tải mái )

6 Nội lực do hoạt tải thẳng đứng của cầu trục :

( Sơ đồ tính và nội lực do hoạt tải đứng của cầu trục)

( Nội lực do hoạt tải đứng của cầu trục )

7 Nội lực do lực hãm ngang cầu trục :

(Sơ đồ tính và nội lực do lực hãm ngang của cầu trục)

8 Nội lực do hoạt tải gió :

Với tải trọng gió phải tính với sơ đồ toàn bộ khung có chuyển vị ngang ở đỉnh cột.Giả thiết các xà ngang có độ cứng vô cùng và vì các đỉnh cột ở cùng mức nênchúng có chuyển vị ngang là nh nhau Dùng phơng pháp chuyển vị để tính, hệ chỉ

có một ẩn số  là chuyển vị ngang ở đỉnh cột Hệ cơ bản đợc lập nên bằng cáchthêm một gối tựa cố định ở đầu cột để ngăn cản chuyển vị ngang đầu cột Hệ cơbản nh hình vẽ:

( Hệ cơ bản khi tính khung với tải trọng gió ) Phơng trình chính tắc :

Biều đồ nội lực trờng hợp gió thổi từ trái sang phải ở hình vẽ dới

Trờng hợp gió thổi từ phải sang trái lấy biểu đồ nội lực đổi ngợc lại

( Biểu đồ nội lực do gió thổi từ trái sang phải )

III - Tổ hợp nội lực :

Nội lực trong các tiết diện cột đợc sắp xếp và tổ hợp lại ở bảng dới

Trong bản ngoài giá trị nội lực còn ghi rõ số thứ tự của cột mà nội lực đợc chọn để

đa vào tổ hợp Tại các tiết diện I, II, III chỉ đa vào tổ hợp các giá trị M và N, ở tiết diện IV còn đa thêm lực cắt Q, cần dùng khi tính móng Trong tổ hợp cơ bản 1 chỉ

đa vào 1 loại hoạt tải ngắn hạn Trong tổ hợp cơ bản 2 đa vào ít nhất 2 loại hoạt tảingắn hạn với hệ số tổ hợp 0,9)L = (21/7 Ngoài ra theo đIều 5.16 của TCVN 2737-19)L = (21/7 9)L = (21/7 5 khi xét tác dụng của 2 cầu trục(trong tổ hợp có cộng cả cột 7:8 hoặc cột 9)L = (21/7 :10 ) thì nội lực của nó phải nhân với hệ số 0,9)L = (21/7 5 với cầu trục làm việc ở chế độ nặng còn khi xéttác dụng của 4 cầu trục ( trong tổ hợp của nó có cộng cả cột 7:8 và 9)L = (21/7 :10 ) thì nội

Tra b¶ng víi bª t«ng B25, thÐp nhãm C-III cã c¸c trÞ sè :

N (T)

e 1 =M/N (m)

e 0 =e 1 +e a (m)

M dh (T.m)

N dh (T) 1

2

3

II-16 II-17 II-18

4,3152 -18,57 -18,2028

130,2515 119)L = (21/7 ,19)L = (21/7 5 130,2515

0,0331 0,1558 0,139)L = (21/7 8

0,0481 0,1708 0,1548

1,014 1,014 1,014

119)L = (21/7 ,19)L = (21/7 5 119)L = (21/7 ,19)L = (21/7 5 119)L = (21/7 ,19)L = (21/7 5

a TÝnh víi cÆp 3 :

§Ó tÝnh to¸n ¶nh hëng cña uèn däc, t¹m gi¶ thiÕt t = 2,5%,

TÝnh m« men qu¸n tÝnh cña tiÕt diÖn :

Ntr = 2

0

6, 4 (

l

S

l  x Eb  Ib + ES IS) = 6, 4 0,3262

(

1025 1, 46 300.103 266667 + 200.10411520) = 249)L = (21/7 ,17 T

Hệ số xét đến ảnh hởng của uốn dọc:

 =

11

tr

N N

1

130, 25151

Bố trí thép trên tiết diện II-II cột trục A

a = . (2,5 1, 4).18, 47 (2,5 1,1).7,6

3,81 26,07

i i

i

y F

cm F

b Kiểm tra với cặp 2 :

Vì cặp 2 có mô men cùng chiều với cặp 3 đã tính thép nên đối với cặp 2 có :

Ntr = 2

0

6, 4 (

l

S

l  x Eb  Ib + ES IS) = 6, 4 0,30882

(

1025 1, 483 300.10

3 266667 + 200.10412432,2) = 252,9)L = (21/7 4 T

Hệ số xét đến ảnh hởng của uốn dọc:

 =

11

tr

N N

1119,1951

252,94

 = 1,89)L = (21/7

e =   e0 + 0,5  h – a = 1,89)L = (21/7 17,08 + 0,5  40 – 3,81 = 48,47 cm

Giả thiết là nén lệch tâm lớn : 2a’ =7,38 < x <  R h0 = 0,56336,19)L = (21/7 =20,38 cmXác định sơ bộ x theo công thức :

Tính Mu =Rb.b.x(h0-0,5x)+RSC.AS ’(h0-a’)

=145.50.18,81 (36,19)L = (21/7 - 0,5.18,81)+3650.21,36(36,19)L = (21/7 - 3,69)L = (21/7 )

=6185204 kG.cm = 61,852 T.m

N.e = 119)L = (21/7 ,19)L = (21/7 5.0,4847 = 57,774 T.m

N.e < Mu  tiết diện đủ khả năng chịu cặp nội lực 2

c Kiểm tra với cặp 1 :

Vì cặp 1 có mô men ngợc dấu với cặp 3 là cặp tính thép nên với cặp 1 có:

6, 4 (

tr

N N

1

130, 25151

316,16

e =   e0 + 0,5 h – a = 1,74,81 + 0,5  40 – 3,69)L = (21/7 = 24,49)L = (21/7 cm

Giả thiết là nén lệch tâm lớn: 2a’ =7,62 < x <  R h0 = 0,56336,31 =20,44 cmXác định sơ bộ x theo công thức :

d Kiểm tra cột theo phơng ngoài mặt phẳng uốn :

Vì tiết diện cột là hình chữ nhật có kích thớc b  h = 50  40 cm, độ mảnh theophơng ngoài mặt phẳng uốn không lớn hơn độ mảnh theo ph ơng trong mặt phẳnguốn và khi tính kiểm tra đã dùng cặp nội lực 3 là cặp có Nmăx nên không cần kiểmtra cột theo phơng ngoài mặt phẳng uốn

Kiểm tra về bố trí thép Chọn lớp bảo vệ dầy 2,5cm,

a = 3,81 cm ; a’ = 3,69)L = (21/7 cm ;

Trị số h0 theo cấu tạo h0 = 40 – 3,81 = 36,19)L = (21/7 cm lớn hơn trị số đã dùng để tínhtoán là 36 cm nh vậy thiên về an toàn

Khoảng cách giữa các cốt thép ở phía đặt 328 + 222 là:

(50 – 2,5.2 - 2,8  3 – 2,2.2)/4 = 8,05 >5 cm, thoả mãn các quy định về cấu

Khoảng cách giữa các cốt thép ở phía đặt 128 + 422 là:

(50 – 2,5.2 – 2,8.1 -2,2.4)/4 =8,35 cm thoả mãn yêu cầu cấu tạo

2 Phần cột dới:

Tra bảng ta có chiều dài tính toán: l0 = 1,5  Hd = 1,5  545 =817,5cm

Kích thớc tiết diện b = 50 cm, h = 60 cm Giả thiết chọn a = a’ = 4 cm,

M (T.m)

N (T)

e1 =M/N (m)

e0 =e1 +ea (m)

M dh (Tm)

N dh (T)

1

2

3

IV-13 IV-17 IV-18

40,359)L = (21/7 -28,9)L = (21/7 587 44,6874

138,545 19)L = (21/7 9)L = (21/7 ,609)L = (21/7 1 210,6656

0,29)L = (21/7 13

0, 145 0,212

0,3113 0,1651 0,2321

4,9)L = (21/7 29)L = (21/7 4,9)L = (21/7 29)L = (21/7 4,9)L = (21/7 29)L = (21/7

138,545 138,545 138,545

b KiÓm tra víi cÆp 1 :

V× cÆp 1 cã m« men cïng dÊu víi cÆp 3 lµ cÆp tÝnh thÐp nªn víi cÆp 1 cã:

Hệ số xét đến ảnh hởng của tải trọng tác dụng dài hạn :



l = 1+ (0,5 ) 4,929 138,545(0,5 0, 6 0,0354)

1(0,5 ) 40,359 138,545(0,5 0,6 0,0354)

Lực dọc tới hạn:

Ntr = 2

0

6, 4 (

l

S

l  x Eb  Ib + ES IS) = 6, 4 2 0, 28

(817,5 1,54 300.103 9)L = (21/7 00000 + 200.10421704) = 885,8 T

Hệ số xét đến ảnh hởng của uốn dọc:

 =

11

tr

N N

1138,5451

885,8

 = 1,185

e =   e0 + 0,5  h – a = 1,185.31,13 + 0,5  60 – 3,54 = 63,35 cm

Giả thiết là nén lệch tâm lớn : 2a’ =6,9)L = (21/7 4 < x <  R h0 = 0,56356,46 =31,79)L = (21/7 cmXác định sơ bộ x theo công thức :

Tính Mu =Rb.b.x(h0- 0,5x)+RSC.AS ’(h0-a’)

=145.50.20,1 (56,46 - 0,5.20,1)+3650.14,51(56,46 - 3,47)

=9)L = (21/7 569)L = (21/7 527 kG.cm = 9)L = (21/7 5,69)L = (21/7 5 T.m

N.e = 138,545.0,6335 = 87,768 T.m

N.e < Mu  tiết diện đủ khả năng chịu cặp nội lực 1

b Kiểm tra với cặp 2 :

Vì cặp 2 có mô men ngợc dấu với cặp 3 là cặp tính thép nên với cặp 2 có:

Hệ số xét đến ảnh hởng của độ lệch tâm e0 :

S = 0,11

0,10,1 0, 275  = 0,39)L = (21/7 3

Lực dọc tới hạn:

Ntr = 2

0

6, 4 (

l

S

l  x Eb  Ib + ES IS) = 6, 4 2 0,393

(817,5 1,389 300.103 9)L = (21/7 00000 + 200.10421819)L = (21/7 ) = 1149)L = (21/7 ,5

T

Hệ số xét đến ảnh hởng của uốn dọc:

 =

11

tr

N N

1

199, 60911

1149,5

 = 1,21

e =   e0 + 0,5  h – a = 1,21.16,51 + 0,5  60 – 3,47 = 46,51 cm

Giả thiết là nén lệch tâm lớn : 2a’ =7,08 < x <  R h0 = 0,56356,53 =31,83 cmXác định sơ bộ x theo công thức :

Tính Mu =Rb.b.x(h0- 0,5x)+RSC.AS ’(h0-a’)

=145.50.26,54 (56,53 - 0,5.26,54)+3650.16,49)L = (21/7 (56,53 - 3,54)

=11513261 kG.cm = 115,13 T.m

N.e = 19)L = (21/7 9)L = (21/7 ,609)L = (21/7 1.0,4651 = 9)L = (21/7 2,84 T.m

N.e < Mu  tiết diện đủ khả năng chịu cặp nội lực 1

Kết luận : chọn thép nh sau : phía trái chọn:322 + 218 (AS =16,49)L = (21/7 cm2 )

phía phải chọn: 320 + 218 (AS ’ =14,51 cm2 )+ Vì phần cột dới không dài (Hd = 5,45 m) và nội lực ở tiết diện III-III cũng khôngnhỏ không thể bỏ qua nên ta không cắt cốt thép mà kéo dài thép trên suốt chiều dàiphần cột dới

+Cốt dọc cấu tạo: ở phần cột dới có h = 60 cm  50cm nên ở giữa cạnh đó cần cócốt dọc cấu tạo, khoảng cách các cốt dọc theo phơng cạnh h là:

Sd = (h0 – a’)/2 = (56,46 – 3,47)/2 = 26,49)L = (21/7 5 cm, thoã mãn Sd < 40cm

+Diện tích tiết diện thanh cấu tạo không bé hơn

0,0005 b Sd = 0,0005 x 50 x 26,49)L = (21/7 5 = 0,66 cm2

Dùng thép : 16 , AS =2,01 cm2

* Kiểm tra cột theo phơng ngoài mặt phẳng uốn:

Tra bảng ta có chiều dài tính toán: l0 = 1,2  Hd = 1,2  5,45 = 6,54 m

Độ mảnh b = l0/h = 654/50 = 13,08

Hệ số uốn dọc  tra bảng phụ lục (nội suy) đợc  = 0,9)L = (21/7 42

Ab = 50  60 = 3000 cm2

AS t = (16,49)L = (21/7 + 14,51) = 31 cm2

t = 31/ 3000 = 0,01 < 0,03

Điều kiện kiểm tra: N  (Rb  Ab + RSC  AS t)

N chọn theo Nmax lấy ở cặp nội lực IV-18 ; Nmax = 210,6656 T

(Rb  Ab + RSC  AS t) = 0,9)L = (21/7 42  (145  3000 + 3650  31 )

= 516357 kG = 516,357 T > 210,6656 T

Vậy cột đủ khả năng chịu lực theo phơng ngoài mặt phẳng uốn

VI Tính toán cột trục A theo các điều kiện khác :

a Kiểm tra theo khả năng chịu cắt :

ở phần cột dới, lực cắt lớn nhất xác định từ bảng tổ hợp Qmax = 10,49)L = (21/7 4 T

K1 Rbt b h0 = 0,6 10,5 50  56,46 = 17785 kG = 17,78 T, thoả mãn điều kiện:

Q < K1 Rbt b h0 Bê tông đủ khả năng chịu lực cắt Cốt đai đặt theo cấu tạo:

b Kiểm tra về nén cục bộ :

Đỉnh cột chịu lực nén do mái truyền xuống :

N = Gm + Pm = 116,9)L = (21/7 4 + 12,285 = 129)L = (21/7 ,225 (T)

Bề rộng dàn mái kê lên cột 24cm, bề dài tính toán của đoạn kê 26cm

Diện tích trực tiếp chịu nén cục bộ Fcb = 24 x 26 = 624 cm2

diện tích tính toán của tiết diện lấy đối xứng qua Fcb tính đợc

cb  mcb  Rb  Fcb = 0,75 1,34 145  624 = 9)L = (21/7 09)L = (21/7 32,4 kG < N, không thoảmãn điều kiện về khả năng chịu nén cục bộ

Gia cố đầu cột bằng lới thép ngang Dùng 4 lới thép ô vuông, kích thớc ô lới

6  6cm, dùng thép C-I 6 với diện tích 0,283cm2

Chiều dài của thanh lới theo phơng cạnh b là: l1 = 48 cm, theo phơng cạnh h là: