Đang tải... (xem toàn văn)
Mục tiêu nghiên cứu của bài viết là điều tra, đánh giá để tìm ra nguyên nhân gây ra các hiện tượng mất ổn định trôi dạt ở mức -103 tại 6 vỉa Đông để mở rộng khu vực khai thác từ -150 đến -80, mặt cắt trôi được sử dụng với một mái vòm tâm và tường nghiêng với 830. Drift được hỗ trợ bởi các sườn thép dẻo từ 5 đoạn từ SVP-27, khoảng cách giữa chúng 0,7m là giải pháp phù hợp và cho kết quả cao. Mời các bạn cùng tham khảo!
NGHIÊN CỨU, ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP NÂNG CAO ĐỘ ỔN ĐỊNH LÕ DỌC VỈA THAN MỨC -103, VỈA ĐÔNG MỞ RỘNG T NG MỨC -150 ĐẾN MỨC -80, MỎ MẠO KHÊ NGƠ DỖN HÀO* Research on the solution for improving the stability of drift at level -103, seam to expand exploitation level from -150 to -80 at Mao Khe coal mine Abstract: Coal drift at level -103 of seam for expansion from level-150 to -80 at Mao Khe coal mine excavted in the coal seam The structures of coal seam are difficult, locally there are some unstable coal seams with thin bevels, the coal seam includes of hard coal layers, sometimes soft coal, loose, crushed can be collapsed Properties of coal with the unit weight γ = 56T/ 3, coefficient of hardness of coal by M.M Protodiakonov f = - 2, friction angle φ = 280 Existing drift is unstable, the outside wooden plates of steel ribs around drift are failure, the timber pillars are screwed, squeezed Cutting for increasing the cross section of drift and reinforcement by suppliment timber are used By the time drift is continuously failured, making the difficult for transport, ventilation and drainage of drift After investigation, evaluation to find the causes of the unstable behaviors in the drift at level -103 at East seam to expand exploitation areas from 150 to -80, the cross section of drift is used with one center arch crown and inclined wall with 830 Drift is supported by flexible steel ribs from segments from SVP-27, spacing of them 0,7m is suitable solution and have ontained high results ĐẶT VẤN ĐỀ * Trong năm qua, công ty khai thác than hầm lị thuộc Tập đồn Cơng nghiệp ThanKhống sản Việt Nam mở rộng diện khai thác khai thác xuống sâu Khi khai thác xuống sâu, thƣờng gặp điều kiện địa chất mỏ phức tạp; đặc biệt gặp đất đá bở rời, mềm yếu d n đến sạt lở gƣơng đào ổn định đƣờng lò đƣa vào sử dụng d n tới phải xén, chống gia cƣờng liên tục S ổn định đƣờng lò d n tới chi phí đào lị c ng nhƣ chi phí bảo vệ đƣờng lị suốt q trình sử dụng sau tăng cao, chí d n * i học Mỏ- ị Chấ S 18 Ph Viê - Ph -H N i 36 g ức Th g - Q B c Từ Liê tới an toàn cho ngƣời thiết bị Có nhiều nguyên nhân d n tới s ổn định đƣờng lò, song nguyên nhân quan trọng việc l a chọn hình dạng mặt cắt ngang đƣờng lị kết cấu chống chƣa th c s phù hợp với điều kiện địa chất mỏ THỰC TRẠN VÀ N UYÊN NHÂN MẤT ỔN ĐỊNH Ở LÕ DỌC VỈ TH N -103 VỈ ĐÔN MỞ RỘN TẦN -150/-80 MỎ MẠO HÊ 2.1 Đặ điể địa ất ỏ u vự ò dọ vỉa t a -103 [8]: - Đặc điểm vỉa than: vỉa CB có cấu tạo phức tạp, cục vài vị trí vỉa than khơng ổn định uốn đảo vát mỏng, vỉa than bao g m lớp than cứng ánh kim, đôi chỗ than cám ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 mềm bở cuộn vỉa vị nhàu gây trƣợt, tụt lở, thƣợng đá số vỉa than có xu hƣớng tách vỉa làm lớp: Lớp than vách lớp than trụ, lớp đá kẹp phân tách tƣơng đối dày từ 1,40 mét (cúp 15 mức -80) đến 3,80 mét, lớp than vách mỏng có chiều dày 0,85 mét đến 1,80 mét Than có trọng lƣợng thể tích γ = 1,56T/m3 (15,6kN/m3); hệ số kiên cố f = 1÷2; góc ma sát = 280 - Đặc điểm đá vách, trụ vỉa than: + Đặc điểm đá vách vỉa: Vách giả đá sét kết, đá sét than dày từ 0,60 ÷ 1,50 mét trung bình 1,00 mét (f=2÷4) Đặc điểm lớp vách giả tƣơng đối mềm yếu, gặp nƣớc dễ bị trƣơng lở Vách tr c tiếp bột kết màu xám tro phân lớp mỏng đến trung bình + Đặc điểm đá trụ vỉa: Trụ giả đá sét kết xen kẹp lớp than mỏng, tƣơng đối mềm yếu, gặp nƣớc dễ bị trƣơng lở, bóc lớp gây bùng f = ÷ Chiều dày từ 0,50 ÷ 1,10 mét trung bình 0,80 mét Trụ tr c tiếp sét, bột kết độ cứng từ f= 4÷8 Nhiều vị trí tiếp giáp trụ vỉa than than lớp trụ bị uốn, đảo không ổn định, đôi chỗ lớp than cám cuộn mềm bở vò nhàu, than bị ép nén bở rời, cuộn vỉa Vì khai thác than lị chợ, đào chống lị cần có biện pháp chống giữ tránh để tụt nóc, trƣợt lở để đảm bảo an tồn - Đặc điểm địa chất thủy văn: Phần địa hình mặt gần khu v c có suối Bình Minh chảy qua, nên vào mùa mƣa điều kiện tốt để cung cấp nƣớc cho tầng đá vách, d n đến điều kiện địa chất thuỷ văn phức tạp, vào mùa mƣa hầu hết lƣợng nƣớc ngấm chảy qua hệ thống khe nứt địa tầng lò c khai thác tầng lò chợ lớp vách khai thác chảy tr c tiếp xuống lị chợ khai thác lớp trụ 2.2 Cá t số ả ò dọ vỉa t a ứ -103 Theo , lị dọc vỉa than mức -103 có mặt cát ngang dạng hình vịm tâm, tƣờng th ng, đƣờng lò đƣợc chống giữ thép SVP27 với kết cấu chống linh hoạt kích thƣớc loại đoạn, bƣớc chống 0,7m Tiết diện đào chủ yếu ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 8,4m2 ; Hình dạng kích thƣớc mặt cắt ngang đƣợc thể hình Lị đƣợc đào qua vỉa than có hệ số kiên cố f= 1÷2 H h 2.1 M c g g g ò dọc vỉ h -103, S = 8,4m [9] Kích thƣớc đào: chiều rộng đào (Bđ) 3,52m; chiều cao đào (Hđ) 2,85m; bán kính đào (Rđ) 1,76m; chiều cao tƣờng (Ht) 1,09m Kích thƣớc sử dụng: chiều rộng sử dụng (Bsd) 3,10m; chiều cao sử dụng (Hsd) 2,63m; bán kính sử dụng (Rsd) 1,55m; diện tích sử dung 7,12m2 2.3 iểu iệ ất ổ đị Đƣờng lò dọc vỉa than mức -103 đào qua than đá bột kết Phần trụ đá bột kết hạt mịn đến trung bình có màu xám, phân lớp dày trung bình 0,2÷0,6m có hệ số kiên cố f= 4÷6 Phần vách than có hệ số kiên cố f = 1÷2 Do vỉa phân bố có hình dạng uốn lƣợn thay đổi nên kích thƣớc vị trí trụ vỉa không ổn định Qua khảo sát, thấy chèn lò gỗ bị phá hủy, cột chống bị vặn, bóp mép Nhiều cột chống bị biến dạng bị đẩy vào khoảng trống đƣờng lò; lò bị thu hẹp kích thƣớc tiết diện ngang, đặc biệt bên phía vách lị Mỏ tiến hành chống tăng cƣờng nhƣ đánh khn cột bích Khn tăng cƣờng khung gỗ với thìu; phía vách đƣợc tăng cƣờng cột thủy l c Những biểu ổn định 37 đƣờng lò giải pháp chống gia cƣờng mỏ đƣợc thể hình 2 2.4 P t u ê ất ổ đị ò dọ vỉa -103 Nguyên nhân ổn định đƣờng lị ngun nhân chủ quan, c ng nguyên nhân khách quan Chính vậy, để xác định đƣợc đầy đủ nguyên nhân gây ổn định đƣờng lò dọc vỉa -103chúng tiến hành khảo sát, đánh giá tất khâu công H h 2.2 Nhữ g bi hiệ ấ ổ ị h giải há ch * Sự phù hợp hình dạng mặt cắt ngang Qua khảo sát trƣờng, c ng nhƣ qua tài liệu phịng KCM- cơng ty Than Mạo Khê cung cấp, chúng tơi nhận thấy áp l c hơng lớn Áp l c áp l c hông gây tƣợng lún chân cột, hai bên cột bị đẩy vào không gian đƣờng lị làm giảm diện tích đƣờng lị Từ tƣợng áp l c gây ổn định chân cột chống nhƣ chứng tỏ việc sử dụng hình dạng mặt cắt ngang có dạng hình vịm bán nguyệt, tƣờng th ng chƣa hợp lý Vì vậy, cần thiết phải l a chọn mặt cắt ngang đƣờng lị có dạng cho giảm đƣợc s trƣợt lở đất đá bên hông 38 việc từ thiết kế, chế tạo đến thi công lắp d ng kết cấu chống nhƣ: - S phù hợp hình dạng mặt cắt ngang đƣờng lò với đặc điểm áp l c mỏ; - Kiểm tra bền kết cấu chống sử dụng; - S phù hợp cấu kiện kết cấu với biểu đ nội l c kết cấu chống; - Thời điểm lắp d ng kết cấu chống; - Loại hình kết cấu sử dụng g gi c g ị dọc vỉ -103 lị, từ giảm đƣợc áp l c ngang tác dụng lên kết cấu chống Vì vậy, vào đặc điểm, trị số áp l c mỏ biểu ổn định lị dọc vỉa -103 chúng tơi đề xuất hình dạng mặt cắt ngang lò dọc vỉa -103 vòm bán nguyệt, tƣờng xiên * Kiểm tra, đánh giá bền kết cấu chống sử dụng cho lò dọc vỉa than -103 Sau tính tốn nội l c theo thơng số đƣờng lị loại hình kết cấu chống mà mỏ sử dụng chúng tơi có giá trị nội l c phần cột phần vòm nhƣ bảng 2; sở vẽ đƣợc biểu đ nội l c nhƣ hình 2.3 2.4 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 ả XA kN 15,24 15,24 15,24 15,24 15,24 15,24 15,24 STT 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 2.2 ả STT β Yv Xv 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 15 30 45 60 75 90 0,00 0,46 0,88 1,27 1,52 1,70 1,76 0,00 0,06 0,24 0,54 0,88 1,30 1,76 cc iá trị ội ự z2 m2 0,0625 0,1225 0,25 0,5625 1,1881 Vị trí z m 0,25 0,35 0,5 0,75 1,09 ả H h 2.3 Bi 2.1 ả R m 1,76 1,76 1,76 1,76 1,76 1,76 1,76 qs kN/m 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 iá trị ội ự tr ht m 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 Qv M qs kN/m 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 18,06 e M ầ ột Mx kN.m 0,00 3,24 4,23 5,36 6,35 6,21 5,88 ầ vò qn kN/m 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 ố Qy kN 15,24 10,72 8,92 6,21 1,69 -2,82 -4,45 Nz kN -40,03 -40,03 -40,03 -40,03 -40,03 -40,03 -40,03 ố Mx kN.m 5,88 4,34 3,78 3,98 4,55 5,10 5,32 Qy kN -4,45 -2,23 -0,28 0,98 1,35 0,91 0,00 H h 2.4 Bi Nz kN -40,03 -40,63 -40,19 -39,05 -37,70 -36,63 -36,23 c dọc N Theo , khung chống đƣợc kiểm tra bền Wx - mômen chống uốn; cm3 ; - hệ số giảm ứng suất cho phép, = 0,8; M N theo điều kiện: max max u N- l c dọc trục mặt cắt có Mmax, ứng với Wx F Trong đó: u] - ứng suất cho phép thép, trƣờng hợp N = -40,03 kN; F- diện tích tiết diện thép chọn làm khung [u] = 2700 kG/cm2 chống; cm2 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 39 Sau tính tốn kiểm tra bền ta có: max=488,15kG/cm2˂ u] = 2700 kG/cm2 Nh v y ế cấ ch g b g SVP - 27 ỏ chọ ã bề * Đánh giá phù hợp kết cấu chống: - Qua kiểm tra bền thấy rằng, kết cấu chống đủ bền, song ứng suất sinh kết cấu tƣơng đối lớn; áp l c lò đáng kể tới 1,039kN m; Với áp l c nhƣ d n tới bùng nền, thu nhỏ diện tích sử dụng, gây khó khăn cho vận tải, thơng gió nƣớc; - Từ biểu đ mơ men hình thấy mơ men có giá trị dƣơng; Một kết cấu chống làm việc ổn định cần phải có miền chịu kéo miền chịu nén; điều chứng tỏ loại hình kết cấu chống linh hoạt đoạn, hình vịm tâm, cột th ng mà mỏ sử dụng chƣa th c s phù hợp với điều kiện áp l c mỏ Chính vị cần phải có kết cấu chống khác phù hợp với điều kiện địa chất mỏ phức tạp, áp l c lớn mà lò dọc vỉa than -103 đào qua * Khảo sát đánh giá thời điểm lắp dựng kết cấu chống Theo , kết cấu chống đƣợc mỏ lắp d ng khoảng trống đƣờng lị đƣợc tạo Theo chúng tơi, thời điểm lắp d ng kết cấu chống nhƣ hồn tồn phù hợp với sơ đ thi cơng phối hợp mà công ty Than Mạo Khê sử dụng Việc lắp d ng kết cấu chống thời điểm nhƣ góp phần làm hạn chế đƣợc việc tách lớp, s phát triển khe nứt thứ sinh sau nổ mìn, hạn chế s phá hủy cấu trúc khối đá xung quanh biên đƣờng lò * Khảo sát đánh giá s phù hợp cấu kiện kết cấu với biểu đ nội l c kết cấu chống: Từ bảng kết tính nội l c phân bố phần vòm biểu đ nội l c cho khung chống hình thấy: - Mặt cắt có giá trị l c cắt nhỏ Qy=0kN c ng vị trí mơ men có giá trị nhỏ Mx=3,78kN m mặt cắt vị trí β =350, vị trí cột có chiều cao 2300mm (tính chiều sâu chơn cột chống) Xét mặt kết cấu mặt cắt có β =350 vị trí đặt gơng liên kết xà cột chống hiệu mặt chịu l c (tuy nhiên thiết kế cụ thể cần ý thêm tới yếu tố thi công) - Mỏ xác định vị trí nối xà cột mặt cắt có β1 = 46030’ nhƣ hình 5, vị trí cách mặt đất 2,370m Trên sở đó, mỏ gia cơng cấu kiện kết cấu chống có kích thƣớc nhƣ hình Với chiều cao cột chống 2,544m, theo c ng không dễ dàng cho việc vận chyển lắp d ng kết cấu với lị có diện tích mặt cắt ngang đào 8,4m2 diện tích sử dụng 7,12m2 điều kiện ánh sáng hạn chế đƣờng lò Đây c ng nguyên nhân làm vỡ miệng cột, đứt gông liên kết, nén, vặn gây ổn định kết cấu chống H h 2.5 Sơ xác ị h vị í gơ g iê 40 ế giữ x v c ch gc ỏ ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 H h 2.6 H h d gv ích h ớc cấ ĐỀ XUẤT ẾT CẤU CHỐN PHÙ HỢP CHO LÕ DỌC VỈ TH N -103 Qua khảo sát theo [8] thấy lò dọc vỉa than -103 có nhiều vị trí tiếp giáp trụ vỉa than than lớp trụ bị uốn, đảo không ổn định, đơi chỗ lớp than cám mềm bở vị nhàu; than bị ép, nén bở rời Đá trụ bột kết hạt mịn đến trung bình, hệ số kiên cố f = 4÷6; vách than, hệ số kiên cố f = 1÷2 Từ th c tề ổn định điều kiện địa chất mỏ c ng nhƣ phân tích nguyên nhân gây ổn định đƣờng lị nêu chúng tơi đề xuất kết cấu chống cho lò dọc vỉa than -103 kết cấu linh hoạt kích thƣớc đoạn, cột xiên 83 thép SVP -27; bƣớc chống 0,7m; chèn lị gỗ trịn nhƣ mỏ sử dụng có đƣờng kính (7÷10)cm 3.1 Cá t số t i t ặt a t e đề xuất Hình dạng kích thƣớc đào đƣợc thể hình Lị có chiều rộng đào chân vịm 3,52m, lò 3,25m; chiều cao đào (h ng) 2,85m; bán kính đào (R ng ) 1,76m; chiều cao tƣờng (H t ) 1,09m Chiều rộng sử dung (B sd ) 3,10m ; chiều cao sử dụng (H sd ) 2,63m ; bán kính sử dụng (R sd ) 1,55m; tƣờng xiên 83 ; diện tích sử dung 7,12m2 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 iệ h g ch gc H h 3.1 H h d ỏ g dụ g [9] g ích h ớc ị -103, S =8,4m2 c g g 3.2 T t á ự đất đá Để tính tốn áp l c, theo [7] sử dụng giả thuyết GS Tximbarevich Sơ đ nhƣ tính áp l c theo GS Tximbarevich thể hình H h 3.2 Sơ c he giả h yế c GS Tximbarevich 41 - Tí h c c: áp l c đƣợc đƣợc tính theo cơng thức sau: qn= 1,2 b1.noc.L, kN/vì Trong đó: 1,2- hệ số vƣợt tải; b1- chiều cao vịm phá hủy phía nóc; L- bƣớc chống, L = 0,7m; noc - trọng lƣợng thể tích đất đá lò (kN/m3) qn 1,2. b1.L 1,2.15,6.1,375.0,7 22,74kN / 90 hong c hơ g ò: q h L.(b1 hng ).tg 90 28 18,079kN / 15,6.0,7.(1,375 2,85).tg , kN / - Tí h 0 - Tính áp lực nền: q nen 2T sin 90 .L 2.1,039 sin 90 28 .0,7 0,75kN / 3.3 T t ội ự tr u ố - Sơ đ tính nội l c kết cấu chống đƣợc H h 3.3 Sơ xác ị h i ả Mặt Vị trí z, cắt (m) 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 42 0,125 0,25 0,5 0,75 1,00 1,1 gc 3.1 iá trị ội ự 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 thể hình 3 Giá trị nội l c đƣợc thể bảng c qs, qn, (kN.m) (kN.m) 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 H h 3.4 Sơ xác ị h ầ ột i c g vò ố XA, (kN) VA, (kN) Mx, (kN.m) Qy, (kN) Nz, (kN) 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 0,00 1,14 2,01 2,90 2,69 1,36 0,52 10,25 8,03 5,81 1,36 -3,09 -7,53 -9,31 -41,59 -41,32 -41,04 -40,50 -39,95 -39,41 -39,19 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 ả 3.2 iá trị ội ự tr ầ vò STT , độ qs, (kN.m) qn, (kN.m) XA, (kN) VA, (kN) Mx, (kN.m) Qy, (kN) Nz, (kN) 1-1 2-2 3-3 4-4 5-5 6-6 7-7 15 30 45 60 75 90 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 18,08 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 22,74 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 15,25 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 40,03 0,52 -1,03 -1,60 -1,41 -0,85 -0,31 -0,09 -4,58 -2,51 -0,52 0,78 1,21 0,84 0,00 -39,73 -39,33 -37,98 -36,08 -34,16 -32,78 -32,32 Biểu đ nội l c sinh kết cấu chống đƣợc thể hình hình * Kiểm tra bền cho kết cấu chống: từ bảng nội l c ta có: Mmax > Mmin nên: M N max max u Wx .F Trong đó: [ u ] - ứng suất cho phép thép SVP27, [ u ] = 2700 kG/cm2 Wx - mômen chống uốn, Wx = 100,2 cm ; H h 3.5 Bi cc Qy momen Mx 3.4 Xá đị t i ti t t ấu ố t e đề xuất - Xác định vị trí nối gơng xà cột Qua giá trị nội l c thấy rằng, ứng suất sinh kết cấu đề xuất 142,127kG/cm2, nhỏ nhiều (bằng 29,1) ứng suất sinh kết cấu chống mỏ sử dụng vớt cột th ng 488,15kG/cm2 Tuy nhiên việc thiết kế, ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 - hệ số giảm ứng suất cho phép, = 0,8; N- l c dọc trục mặt cắt có Mmax, ứng với trƣờng hợp N = -40,03 kN; F- diện tích tiết diện thép lòng máng SVP27, F = 34,37 cm2 Thay số ta có: max = 142,127 kG/cm2 < u 2700 kG/cm2 Do đó, kết cấu chống sử dụng đảm bảo đủ bền H h 3.6 Bi c dọc Nz chế tạo kết cấu chống hợp lý không đáp ứng mặt kỹ thuật tăng độ ổn định, tăng bền cho kết cấu, mà cịn phải tạo điều kiện thuận lợi cho việc thi công lắp d ng kết cấu chống Từ yếu tố kỹ thuật th c tế thi công nêu trên, vào giá trị nội l c tính, chúng tơi l a chọn vị trí để nối xà với xà bên xà bên với cột xiên nhƣ hình 43 H h 3.7 Sơ xác ị h vị í iê ế x v c ch g gơ g Từ hình 7, chúng tơi thấy vị trí nối xà với xà bên và xà bên với cột xiên kết cấu chống thỏa mãn yếu tố kỹ thuật (cơ học) th c tế thi cơng vị trí sau: + Ví trí thứ (vị trí nối gơng cột xiên với xà bên ): cách lò 1,445m, tƣơng ứng với góc 120, có giá trị momen Mx= - 0,8kN.m l c cắt Qy = -2,95kN; khung chống có chiều dài 1,962m (kể phần chân cột dƣới hố chân cột) Tại vị trí vừa thỏa mãn điều kiện giá trị nội l c nhỏ vừa thỏa mãn điều kiện kích thƣớc cấu kiện khung chống vận chuyển lắp d ng + Vị trí thứ (vị trí nối xà bên xà nóc): cách lị 2,205m, tƣơng ứng với góc 500, có giá trị momen Mx = -1,25kN m l c cắt Qy=1,02kN; cột chống có chiều dài theo cung 1,420m Tại vị trí vừa thỏa mãn điều kiện giá trị nội l c nhỏ vừa thỏa mãn điều kiện kích thƣớc cấu kiện khung chống dễ dàng với vận chuyển lắp d ng không gian hẹn hẹp đƣờng lị + Khi chiều dài xà có chiều dài theo cung 2,893m Với chiều dài xà nhƣ khơng gây khó khăn cho việc mang vác c ng thuận lợi cho việc lắp d ng khung chống - ích h ớc chế cấ iệ c ế cấ ch g he h g ề x ấ h h h 3.8 Xà thép SVP27 Cột xiên 830 Xà bên 44 Đế chân cột ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 Mối liên kết xà Xà bên bên với cột xiên ế cấ ch Mối liên kết xà bên với xà H h 3.8 H h d g ích h ớc cấ g i hh ích h ớc i5 he Hình 3.9 Kết cấu chống linh hoạt kích thước đoạn, vịm bán nguyệt, cột xiên 830 mặt cắt ngang lò dọc vỉa than -103 theo phương án đề xuất Hình 3.10 Kết cấu chống linh hoạt kích thước đoạn, vòm bán nguyệt, cột xiên 830 mặt cắt dọc lò dọc vỉa than -103 theo phương án đề xuất ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 iệ h gá ềx ấ Hình dạng, kích thƣớc kết cấu chống linh hoạt kích thƣớc loại đoạn, tƣờng xiên 83 thép SVP 27 theo phƣơng án đề xuất mặt cắt ngang cắt dọc đƣờng lò dọc vỉa than -103 Mạo Khê đƣợc thể hình 3.9 3.10 ẾT LUẬN Trong thời gian tới, cơng ty khai thác Than Tập đồn cơng nghiệp ThanKhống sản Việt Nam nói chung cơng ty Than Mạo Khê nói riêng phải khai thác mở rộng khai thác xuống sâu Khi khai thác xuống sâu khơng khó khăn nƣớc, vận tải, thơng gió mà đào lị c ng nhƣ suốt q trình sử dụng đƣờng lị thƣờng gặp áp l c lớn, d n đến đƣờng lò dễ ổn định, trí kết cấu chống bị phá hủy Độ ổn định độ bền kết cấu chống giữ phụ thuộc vào nhiều yếu tố khách quan chủ quan Tuy nhiên, điều kiện mỏ địa chất, mà đặc biệt điều kiện kiện địa chất mỏ phức tạp việc l a chọn đƣợc hình dạng mặt cắt ngang đƣờng lò phù hợp kết cấu chống hợp lý với điều kiện địa chất mỏ nâng cao đƣợc độ ổn định đƣờng lò Theo , , , , số trƣờng hợp đào lò qua than hay đất đá bở rời phân lớp mỏng, nứt n mạnh cần thiết phải có s kết hợp tổng thể giải pháp 45 từ l a chọn hình dạng mặt cắt ngang đƣờng lò tới kết cấu chống giữ giải pháp nâng cao khả t mang tải khối đá Trong thời gian qua, mỏ Mạo Khê sử dụng mặt cắt ngang đƣờng lị có dạng hình vịm tâm, tƣờng xiên 830 ; chống giữ kết cấu chống linh hoạt kích thƣớc loại đoạn, chế tạo từ thép SVP-27 với bƣớc chống 0,7m cho đƣờng lò dọc vỉa than -103 diện sản xuất vỉa Đông mở rộng tầng -150/-80 nâng cao đƣợc độ ổn định cho lò TÀI LIỆU TH M HẢO Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu l a chọn kết cấu chống hợp lý cho ngầm vận tải thơng gió mức -50 -150 khu III vỉa 10; thƣợng thơng gió mức -50 -150 vỉa 11 ga vòng 46, khu II, vỉa 14, DFH thuộc Công ty Than Hà Lầm –TKV Năm 2008 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu l a chọn kết cấu chống hợp lý cho đƣờng lò đào đá, than có điều kiện địa chất khơng ổn định, than đất đá mềm yếu, bở rời thuộc Công ty Than Khe Chàm –TKV Năm 2012 Ng 46 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu l a chọn kết cấu chống hợp lý cho đƣờng dọc vỉa +125 T II T V, lò xuyên vỉa +200-II thuộc Công ty Than Nam M u-TKV Năm 2012 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu, tính tốn lập giải pháp nâng cao độ ổn định đƣờng lò đào qua khu v c địa chất phức tạp Công ty Than Nam M uTKV Năm 2020 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu, đề xuất giải pháp nâng cao độ ổn định đƣờng lò xuyên vỉa mức +131 khu Đ ng Vông thuộc công ty Than Uông Bí Năm 2020 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu, đề xuất giải pháp nâng cao độ ổn định đƣờng lò đào than, đất đá bở rời, mềm yếu thuộc công ty Than Mạo Khê –TKV Năm 2020 Phí Văn Lịch - Áp l c đất đá chống giữ cơng trình ngầm Đại học Mỏ-Địa chất Năm1971 Phòng địa chất trắc địa công ty Than Mạo Khê Báo cáo địa chất, trắc địa khu mỏ Phịng KCM cơng ty Than Mạo Khê Báo cáo địa chất, trắc địa khu mỏ i biệ : GS, TS ĐỖ NHƢ TRÁNG ĐỊA KỸ THUẬT SỐ - 2021 ... 1, 76 1, 76 1, 76 1, 76 1, 76 1, 76 1, 76 qs kN/m 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 iá trị ội ự tr ht m 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 1,09 Qv M qs kN/m 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06 18, 06. .. chống 0,7m cho đƣờng lò dọc vỉa than -103 diện sản xuất vỉa Đông mở rộng tầng -150/ -80 nâng cao đƣợc độ ổn định cho lò TÀI LIỆU TH M HẢO Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu l a chọn kết... phức tạp Công ty Than Nam M uTKV Năm 2020 Ngơ Dỗn Hào nnk Báo cáo đề tài: Nghiên cứu, đề xuất giải pháp nâng cao độ ổn định đƣờng lò xuyên vỉa mức +131 khu Đ ng Vông thuộc công ty Than ng Bí Năm