Chương 2: THIẾTKẾ BỘ TRUYỀN XÍCH 1.Thiết kế bộ truyền xích - Vận tốc quay trục động cơ n 1 = 2900( v/p ) -Tỉ số truyền của xích i x = 3 (chọn theo bảng tiêu chuẩn i x = 3 – 5 ) 2. Chọn loại xích Chọn xích ống- con lăn vì giá thành rẻ hơn và thông dụng hơn, và bộ truyền không yêu cầu làm việc êm, không ồn. * Ta có tỉ số truyền xích i x = 3 Theo bảng số liệu yêu cầu thiếtkế ta có số răng đóa dẫn z 1 = 9(răng) -Số răng đóa dẫn z 2 được tính theo công thức (6-5) trang 105 z 2 = i.z 1 =3 x 9=27 (răng) theo bảng số liệuthiếtkế ta có bước xích p =110mm 3. Đònh khoảng cách trục A và số mắc xích x Số mắc xích được tính theo công thức: Chọn sơ bộ A = (30÷50)p A = (30÷50)110 = 3300 ÷5500 mm Chọn A = 4500(mm) Tính số mắc xích theo công thức (6-4) trang 102 X = A p x ZZ p A ZZ 2 1221 2 . 22 = 100 4500 110 2 929 110 45002 2 279 2 x x Chọn số mắc xích là: X = 100 * Tính chính xác khoảng cách trục A theo số mắc xích theo công thức (6-3) A = 2 12 2 2121 2 8 224 ZZZZ X ZZ X p = 4499 2 927 8 2 927 100 2 927 100 4 110 22 (mm) * Để đảm bảo độ võng bình thường t ăng một khoảng cách trục một khoảng: A = 0,003A =0,003×4499 13,5 mm vậy chọn A=4513( mm) 4. Tính đường kính vòng chia trên đóa xích đóa dẫn: d c1 = 6,321)9/sin(/110)/sin(/ 1 zp (mm) đóa bò dẫn: d c2 = 5,947)27/sin(/110)/sin(/ 2 zp ( mm) 5. Đường kính vòng đỉnh: d d1 = d c1 + 0,7p = 321,6 + 0,7x110=398,6 (mm) d d2 = d c2 + 0,7p = 947,5+ 0,7x110=1024,5 (mm) 6. Gọi A là diện tích của bản lề xích: 0 0 A d b Trong đó: ª 0 d : Đươøng kính chốt ª 0 b : Chiều rộng ống Tính A gần đúng theo công thức: 222 0,28 0,28 110 3388A p mm vậy 0 0 0 0 3388 3388d b b d Chọn 0 30d mm 0 3388 113 30 b mm 6. Tính lực tác dụng lên trục lắp đóa xích theo công thức (6- 17) R K t x P = 31 7 106 npZ NK t Trong đó: K t : hệ số xét đến tác dụng của trọng lượng xích lên trục chọn K t = 1,15 R= 2,4611 55,721109 8,415,1106 7 N Th eo điều kiện làm việc khơng va đập mạnh và số răng đĩa dẫn và b ị động <40 nên tra bảng 5.11 [1 tr 86] ta chọn thép 45, 45T,50,50T ở nhiệt luyện Tơi, Ram có độ cứng bề mặt 45…50 HRC để chế tạo xích và đĩa xích. 7. Tính chiều dài xích L = X t = 100 110 = 11000 (mm) IV/ THIẾTKẾ BỘ TRUYỀN ĐAI 1/ Chọn loại đai và tiết diện đai Chọn loại tiết diện đai theo hình đồ thị 4.13 [1 tr 59] với p=5,03 kW và số vòng quay bánh dẫn 2900 ta chọn được loại đai A với thơng số b t =11mm, b= 13mm, h= 8mm, y 0 = 2,8 mm, diện tích tiết diện A= 81 mm 2 . Ta có cơng th ức thực nghiệm 4.1 [1 tr 53]: D 1 = (5,2…6,4) 3 1 T Với T 1 :mơmen xoắn trên trục bánh nhỏ cũng là trục động cơ, mm. Suy ra D 1 = (5,2…6,4) 3 83,14884 = 128 157,4 (mm). Ch ọn theo tiêu chuẩn D 1 = 140 (mm).Bảng 4.19 [1 tr 62]. Vậy vận tốc đai : )/(26,21 60000 140290014.3 100060 1 sm Dn v dc Vì v < 25 nên ta dùng đai thang thường. Suy ra đường kính bánh đai lớn D 2 = u D 1 (1-ε).(CT 4.2 [1 tr 53]) Với u tỉ số truyền và ε hệ số trượt (chọn là 0.02) V ậy D 2 = 4x140x(1-0.02)= 548,8 (mm). Ta chọn theo tiêu chuẩn là 560 (mm). Theo bảng 4.19 [1 tr 62]. Ta tính lại tỉ số truyền :u= 4 140 560 1 2 D D 2/ Chọn sơ bộ khoảng cách trục A Theo bảng 4.14 [1 tr 60] ta có CT A=0,95 xD 2 = 0,95x560 = 532 (mm). Ki ểm tra A có thỏa điều kiện 0,55(D 1 +D 2 ) + h A 2(D 1 +D 2 ) Thay s ố 0,55(560+140) + 8 532 2(140+560) 385 532 1400. Ta th ấy thỏa, vậy khoảng cách trục A là 532 (mm). 3/ Tính chiều dài đai (L) theo khoảng cách sơ bộ trục A : CT 4.4 [1 tr 54] )(5,2246 5324 140560 140560 2 5322 4 )( )( 2222 12 12 mm x x A DD DDAL Theo bảng tiêu chuẩn ta chọn chiều dài dây đai L=2500 (mm). (ở bảng 4.13 [1 tr 59] ) Kiểm nghiệm số lần uốn của đai trong 1 s: 504,8 5.2 26,21 L V i i nhỏ hơn 10 max i . V ậy L= 2500 (mm) 4/ Xác định khoảng cách trục A theo chiều dài đai L: )(2,667 8 14056081405602500256014025002 8 )(8)(2)(2 22 2 12 2 1221 mm xx DDDDLDDL A 5/ Tính góc ôm 1 : 00 12 1 14457 2,667 140560 18057180 x A DD Góc ôm đạt yêu cầu vì lớn hơn 120 0 ( ở đây ta chọn đai sợi tổng hợp.(theo chú dẫn [1 tr 54]. 6/Xác định số đai cần thiết(z): z = P 1 K đ / ([P 0 ] C α C 1 C u C z ) v ới P 1 công suất bánh chủ động :5,03 kW [P 0 ] công suất cho phép :tra bảng 4.19[1 tr 62] được 3.5. K đ hệ số tải trọng động, tra bảng 4.7 [1 tr 55] được 1.35 C α hệ số ảnh hưởng của góc ôm α 1 , tra bảng 4.15 [1 tr 61] và n ội suy ta được α 1 = 0.902. Tra b ảng 4.16 [1 tr 61] với l/l 0 =2500/1700=1.47 ta được C 1 = 1.097 C u :hệ số kể đến ảnh hưởng của tỉ số truyền, tra bảng 4.17 [1 tr 61] được 1.14 C z :hệ số kể đến ảnh hưởng của sự phân bố không đều tải trọng cho các dây đai, tra bảng 4.18 [1 tr 61] với P 1 /[P]=5.03/3.5=1.43 ta được C z = 0.97 V ậy z = 5.03x1.35/(3.5x0.902x1.097x0.97)=2.02. Chọn z = 2. Chiều rộng bánh đai: B = )(3510215)12(21 mmxetz Với t, e tra bảng 4.21 [1 tr 63] với kí hiệu tiết diện đai A. Đường kính ngoài bánh đai Bánh dẫn: hDD n 2 11 = 140+ 2x 3.3= 146.6 (mm) Bánh bị dẫn: hDD n 2 22 = 560+2x3.3=566.6 (mm) V ới h 0 tra bảng 4.21 [1 tr 63]. 7/ Tính lực căng ban đầu F 0 và lực tác dụng lên trục F R Tính lực căng ban đầu F 0 F 0 = 780P 1 K đ /(v C α z)+F v Với P 1 tính ở trên :5.03 K đ tính ở trên 1.35 v:v ận tốc vòng :21.26 (m/s) C α tính trên :0.902 Z s ố đai :2 F v :lực căng do lực li tâm sinh ra. Đối với trường hợp này bộ truyền không tự động điều chỉnh được lực căng F v = q m v 2 =0.105x21.26 2 =47.46 (N) V ới q m khối lượng trên một đơn vị chiều dài đai. Tra bảng 4.22 [1 tr 64] được 0.1 05. Suy ra F 0 = 780x5.03x1.35/(21.26x0.902x2) + 47.46= 185.6 (N) Lực tác dụng lên trục F R F R = 2F 0 z sin( α 1 /2)=2x185.6 sin(144 0 /2)=353 (N). . 2 12 2 21 21 2 8 22 4 ZZZZ X ZZ X p = 4499 2 927 8 2 927 100 2 927 100 4 110 2 2 . 140560814056 025 0 025 6014 025 0 02 8 )(8) (2) (2 22 2 12 2 122 1 mm xx DDDDLDDL A 5/ Tính góc ôm 1 : 00 12 1 14457 2, 667 140560 18057180