PHẦN THUYẾT MINH đồ án kết cấu bê TÔNG cốt THÉP i (ok)

Đồ án btct 1 đh bk 8.5 đ ( Tham khảo ) MỤC LỤC Chương I. THIẾT KẾ BẢN 2 I.1. Sơ đồ tính 5 I.1.1 Sơ đồ sàn 5 I.1.2 Kích thước 3 I.1.3 Hoạt tải 3 I.1.4 Vật liệu 3 I.1.5 Số liệu tính toán 3 I.2. Tính toán bản sàn 3 I.2.1 Phân loại bản sàn 3 I.2.2 Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn 3 I.2.3 Sơ đồ tính và nhịp tính toán của bản 4 I.3. Xác định tải trọng 3 I.3.1 Tĩnh tải 4 I.3.2 Hoạt tải 4 I.3.3 Tổng tải tính toán 4 I.3.4 Xác định nội lực 4 I.3.5 Tính toán cốt thép 4 I.3.6 Bố trí cốt thép 4 Chương II. TÍNH DẦM PHỤ 6 II.1. Sơ đồ tính 6 II.2. Xác định tải trọng 6 II.2.1 Tĩnh tải 6 II.2.2 Hoạt tải 7 II.3. Xác định nội lực 7 II.3.1 Biểu đồ bao moment 7 II.3.2 Biểu đồ bao lực cắt 7 II.4. Tính toán cốt thép 7 II.4.1 Tính toán cốt thép dọc 6 II.4.2 Tính toán cốt thép ngang 6 II.5. Biểu đồ bao vật liệu 7 II.5.1 Tính khả năng chịu lực của tiết diện 6 II.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 6 II.5.3 Xác định đoạn kéo dài W 6 II.5.4 Kiểm tra đoạn neo cốt thép vào gối tựa 6 CHƯƠNG III. TÍNH DẦM CHÍNH 8 III.1. Sơ đồ tính 7 III.2. Xác định tải trọng 7 III.2.1 Tĩnh tải 7 III.2.2 Hoạt tải 7 III.3. Xác định nội lực 7 III.3.1 Vẽ biểu đồ bao moment 7 III.3.1.1 Xác định biểu đồ bao moment cho từng trường hợp tải 7 III.3.1.2 Xác định các biểu đồ bao moment 7 III.3.2 Vẽ biểu đồ bao lực cắt 7 III.3.2.1 Xác định biểu đồ bao lực cắt cho từng trường hợp tải 7 III.3.2.2 Xác định các biểu đồ bao lực cắt 7 III.4. Tính cốt thép 7 III.4.1 Tính cốt thép dọc 7 III.4.1.1 Tại tiết diện ở nhịp 7 III.4.1.1 Tại tiết diện ở gối 7 III.4.2 Tính cốt thép ngang 7 III.4.3 Tính cốt thép treo 7 III.5. Biểu đồ bao vật liệu 7 III.5.1 Tính khả năng chịu lực của tiết diện 7 III.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 7 III.5.3 Xác định đoạn kéo dài W 7 III.5.4 Kiểm tra neo và nối cốt thép 7 III.5.5 Kiểm tra uốn cốt thép 7 Tài liệu tham khảo: (1) Kết cấu bê tông cốt thép tập 1 ( cấu kiện cơ bản) Võ Bá Tầm (2) Hướng dẫn Đồ án bê tông cốt thép I Nguyễn Văn Hiệp PHẦN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP I Chương I. THIẾT KẾ BẢN I.1 Sơ đồ tính I.1.1 Sơ đồ sàn: Cho công trình có mặt bằng dầm sàn điển hình như hình vẽ, chịu tác dụng của hoạt tải Ptc. I.1.2 Kích thước: L1 = 2.2 m; L2 = 5.5 m I.1.3 Hoạt tải: Ptc = 9.5 kNm2; Hệ số vượt tải n = 1.2 I.1.4 Vật liệu: Bê tông có cấp độ bền B20 Cốt thép nhóm CB240T, CB300V I.1.5 Số liệu tính toán: Bê tông B20 có: Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa ; Eb = MPa Cốt thép CB240T có: Rs = Rsc = 210 MPa; Rsw = 170 MPa; Es = MPa Cốt thép CB300V có: Rs = Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 MPa; Es = MPa I.2 Tính toán bản sàn: I.2.1 Phân loại bản sàn: Xét tỉ số 2 cạnh của ô bản: Như vậy bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc 1 phương theo cạnh ngắn I.2.2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn: Xác định sơ bộ chiều dày bản sàn: Vậy ta chọn: Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ: Vậy ta chọn Vậy ta chọn: Xác định sơ bộ kích thước dầm chính Vậy ta chọn: Vậy ta chọn: I.2.3 Sơ đồ tính và nhịp tính toán của bản: Sàn thuộc loại bản dầm, cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải có bề rộng Xem bản như một dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa là các dầm phụ. Tính toán bản theo sơ đồ có xét đến biến dạng dẻo. Nhịp tính toán của bản được xác định: + Nhịp tính toán của các nhịp giữa: + Nhịp tính toán của nhịp biên: Sơ đồ tính: I.3 Xác định tải trọng: I.3.1 Tĩnh tải: là trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn Với cấu tạo sàn như hình vẽ bên dưới, bản sàn gồm 4 lớp + Gạch bông, trọng lượng 0.4 kNm2, hệ số vượt tải: + Vữa lót, dung trọng 20 kNm2, hệ số vượt tải ; dày + Bê tông sàn, dung trọng 25 kNm3, hệ số vượt tải ; dày + Vữa trát, dung trọng 20 kNm3, hệ số vượt tải ; dày Kết quả tính toán được trình bày ở bảng sau: STT Vật liệu Chiều dày h (mm) (kNm3) (kNm3) HSVTn (kNm3) 1 Gạch bông 0.4 1.1 0.44 2 Vữa lót 20 20 0.4 1.2 0.48 3 Sàn BTCT 90 25 2 1.1 2.48 4 Vữa trát 15 20 0.3 1.2 0.36 Tổng tĩnh tải tính toán 3.76 I.3.2 Hoạt tải: Hoạt tải tính toán: I.3.3 Tổng tải tính toán: Tổng tải trọng tác dụng lên bản sàn ứng với dải bản có bề rộng b=1 (m) nên: I.3.4 Xác định nội lực: Moment lớn nhất ở nhịp biên: Moment lớn nhất ở gối thứ 2: Moment lớn nhất ở các nhịp giữa và các gối giữa: I.3.5. Tính toán cốt thép: Bê tông cấp độ bền chịu nén B20 có Rb = 11.5 MPa Cốt thép bản sàn sử dụng loại CB240T có: Rs = 210 MPa Từ các giá trị moment ở nhịp và ở gối, giả thuyết: a=30mm, tính cốt thép theo các công thức: Chiều cao có ích của tiết diện: ( bê tông B20 có ) Tính : Tra bảng ta tính được tính từ công thức: Kiểm tra điều kiện: Công thức: Kiểm tra hàm lượng cốt thép cho sàn : trong khoảng 0,30,9% Kết quả tính toán được trình bày ở bảng sau: Tiết diện M (kNm) Chọn cốt thép ϕ8a Nhịp biên 4.98 0.120 0.128 421.96 0.70 100 503 Gối thứ 2 5.51 0.133 0.143 471.32 0.79 100 503 Nhịp giữa, gối giữa 3.79 0.092 0.096 316 0,53 150 335 I.3.5.. Bố trí cốt thép: Xét tỷ số: Nên đoạn thẳng cốt thép trên gối lấy = nhịp tính toán: suy ra ta chọn bằng Cốt thép cấu tạo của bản sàn đặt dọc theo các gối biên ( mặt cắt CC ) và dọc theo dầm chính ( mặt cắt BB ) như hình trên có tác dụng tránh cho bản xuất hiện khe nứt do chịu tác dụng của moment âm mà trong tính toán chưa xét đến và làm tăng độ cứng tổng thể của bản được xác định: Chọn ϕ6a170 ( (cm2) ) Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: Do Chọn ϕ6a300 (=0.94 (cm2 ) Chương II: TÍNH DẦM PHỤ II.1 Sơ đồ tính: Dầm phụ là dầm liên tục 4 nhịp: Kích thước dầm phụ: bdp= 200 mm; hdp= 450 mm Kích thước dầm chính: bdc= 300 mm; hdc= 750 mm Nhịp tính toán dầm phụ lấy theo mép gối tựa: Nhịp giữa: Nhịp biên: II.2 Xác định tải trọng: II.2.1 Tĩnh tải: Từ bản sàn truyền vào: Do trọng lượng bản thân dầm phụ: Tổng tĩnh tải tính toán: II.2.2 Hoạt tải: Hoạt tải từ bản sàn truyền vào: Tổng tải trọng tính toán: II.3 Xác định nội lực: II.3.1 Biểu đồ bao moment: Xét tỉ số: Tung độ tại các tiết diện biểu đồ moment được tính theo công thức: Nhịp biên: Nhịp giữa: Ở nhịp biên moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa thứ 2 một đoạn: Moment dương M triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: + Đối với nhịp biên: + Đối với nhịp giữa: Moment dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn: Kết quả được thể hiện ở bảng sau: Nhịp Vị trí Hệ số Tung độ biểu diễn đồ thị bao M Nhánh dương Nhánh âm Nhánh dương Nhánh âm Biên 0 0 901.05 0 1 0.065 58.57 2 0.090 81.09 0.091 82 3 0.075 67.58 4 0.020 18.02 5 0.0715 64.43 Giữa 5’ 0.0715 955.38 68.31 6 0.018 0.033 17.20 31.53 7 0.058 0.012 55.41 11.47 0.0625 59.71 8 0.0580 0.009 55.41 8.60 9 0.018 0.0270 17.20 25.80 10 0.0625 59.71 II.3.2 Biểu đồ bao lực cắt: Tung độ biểu đồ bao lực cắt: Gối 1: Bên trái gối thứ 2: Bên phải gối thứ 2 và trái gối 3: II.4 Tính toán cốt thép: Bê tông B20 có: Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa ; Eb = MPa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng thép CB240T có: Rs = Rsc = 210 MPa; Rsw = 170 MPa; Es = MPa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng thép CB300V có: Rs = Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 MPa; Es = MPa II.4.1 Tính toán cốt thép dọc: a. Tại tiết diện ở nhịp: Tương ứng với giá trị moment dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T. Xác định : Chọn Chiều rộng bản cánh: Kích thước tiết diện chữ T có: Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thuyết: Nhận xét: < Tính: ; ; b. Tại tiết diện ở gối: Tương ứng với giá trị moment âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước tiết diện: Tính: Kết quả tính toán cốt dọc dầm phụ: Tiết diện M Chọn cốt thép Chọn Nhịp biên 82 0.035 0.035 803 1 864 Nhịp giữa 59.71 0.025 0.026 582 0.73 603 Gối thứ 2 68.31 0.186 0.207 733 0.92 817 Gối thứ 3 59.71 0.162 0.162 630 0.79 710

MỤC LỤC PHẦN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP I Chương I THIẾT KẾ BẢN I.1 Sơ đồ tính I.1.1 Sơ đồ sàn: Cho cơng trình có mặt dầm sàn điển hình vẽ, chịu tác dụng hoạt tải Ptc I.1.2 Kích thước: L1 = 2.2 m; L2 = 5.5 m I.1.3 Hoạt tải: Ptc = 9.5 kN/m2; Hệ số vượt tải n = 1.2 I.1.4 Vật liệu: Bê tơng có cấp độ bền B20 Cốt thép nhóm CB240-T, CB300-V I.1.5 Số liệu tính tốn: Bê tơng B20 có: Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa ; Eb = 27.5 × 10 MPa Cốt thép CB240-T có: Rs = Rsc = 210 MPa; Rsw = 170 MPa; Es = 200 × 10 MPa Cốt thép CB300-V có: Rs = Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 MPa; Es = 200 × 10 MPa I.2 Tính tốn sàn: I.2.1 Phân loại sàn: Xét tỉ số cạnh ô bản: L2 5.5 = = 2.5 > L1 2.2 Như thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn I.2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn: Xác định sơ chiều dày sàn: hb = D × L1 = × 2200 = 73.33 (mm) > h = 60 (mm) m 30 Vậy ta chọn: h b = 90 (mm) Xác định sơ kích thước dầm phụ: h dp = ( Vậy ta chọn 1 1 ữ ) ì L = ( ữ ) ì 5500 = (343.75ữ458.33) (mm) 12 16 12 16 h dp = 450 mm 1 1 b dp = ( ữ ) ì h dp = ( ÷ ) × 450 = (112.5÷225) (mm) 4 Vậy ta chọn: bdp = 200 (mm) Xác định sơ kích thước dầm 1 1 h dc = ( ữ ) ì 3L1 = ( ÷ ) × × 2200 = (550÷825) (mm) 12 12 Vậy ta chọn: h dc = 750 (mm) 1 1 bdc = ( ÷ ) × h dc = ( ÷ ) × 750 = (187.5÷375) (mm) 4 Vậy ta chọn: bdc = 300 (mm) I.2.3 Sơ đồ tính nhịp tính toán bản: Sàn thuộc loại dầm, cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b = 1(m) Xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa dầm phụ Tính tốn theo sơ đồ có xét đến biến dạng dẻo Nhịp tính tốn xác định: + Nhịp tính tốn nhịp giữa: L0 = L1 - bdp = 2200 - 200 = 2000 (mm) + Nhịp tính tốn nhịp biên: L0b = L1 - 3 × b dp = 2200 - × 200 = 1900 (mm) 2 Sơ đồ tính: I.3 Xác định tải trọng: I.3.1 Tĩnh tải: trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn gs = ∑ ( γ i × h i × n i ) Với cấu tạo sàn hình vẽ bên dưới, sàn gồm lớp + Gạch bông, trọng lượng 0.4 kN/m2, hệ số vượt tải: n = 1.1 + Vữa lót, dung trọng 20 kN/m2, hệ số vượt tải n = 1.2 ; dày h i = cm + Bê tông sàn, dung trọng 25 kN/m3, hệ số vượt tải n = 1.1 ; dày h b = cm + Vữa trát, dung trọng 20 kN/m3, hệ số vượt tải n = 1.2 ; dày h i = 1.5 cm Kết tính tốn trình bày bảng sau: γ STT Vật liệu Chiều dày g tc HSVTn g tt h (mm) (kN/m3) Gạch bơng Vữa lót Sàn BTCT Vữa trát (kN/m3) (kN/m3) 0.4 1.1 0.44 0.48 2.48 20 20 0.4 1.2 90 25 1.1 15 20 0.3 1.2 Tổng tĩnh tải tính tốn g stt 0.36 3.76 I.3.2 Hoạt tải: tt tc Hoạt tải tính tốn: ps = p × n = 9.5 × 1.2 = 11.4 (kN/m ) I.3.3 Tổng tải tính tốn: Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có bề rộng b=1 (m) nên: q s = (gstt +pstt ) × b = (3.76+11.4) × = 15.16 (kN/m) I.3.4 Xác định nội lực: Moment lớn nhịp biên: q × L0b 15.16 × 1.92 M max = = = 4.98 (kNm/m) 11 11 Moment lớn gối thứ 2: M = - q × L0 - 15.16 × 2 = = - 5.51 (kNm/m) 11 11 Moment lớn nhịp gối giữa: q × L0 15.16 × 22 M max = ± =± = ± 3.79 (kNm/m) 16 16 I.3.5 Tính tốn cốt thép: Bê tông cấp độ bền chịu nén B20 có Rb = 11.5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CB240-T có: Rs = 210 MPa Từ giá trị moment nhịp gối, giả thuyết: a=30mm, tính cốt thép theo cơng thức: Chiều cao có ích tiết diện: h = h b - a = 90 - 30 = 60 (mm) αm = ξR = M γ b × R b × b × h 02 W 1+ Tính : Rs W × (1 ) σsc,u 1.1 ( bê tơng B20 có γ b = ) = 0,85 - 0.008 × 11.5 = 0.652 210 0.85 - 0,008 × 11.5 1+ × (1 ) 400 1.1 ⇒ α R = ξ R (1 - 0.5 × ξ R ) = 0.652 × (1 - 0.5 × 0.652) = 0.439 ξ=1Tra bảng ta tính ξ tính từ cơng thức: - × αm Kiểm tra điều kiện: α m ≤ α R Cơng thức: As = ξ × R b × b × h0 Rs μ= Kiểm tra hàm lượng cốt thép cho sàn : As b × h khoảng 0,3 : 0,9% Kết tính tốn trình bày bảng sau: Chọn cốt thép As μ (mm /m) (%) ϕ8a A sc Tiết diện M (kN/m) αm ξ Nhịp biên 4.98 0.120 0.128 421.96 0.70 100 503 Gối thứ 5.51 0.133 0.143 471.32 0.79 100 503 3.79 0.092 0.096 316 0,53 150 335 (mm /m) Nhịp giữa, gối I.3.5 Bố trí cốt thép: pstt 11.4 = = 3.03 tt 3.76 g s Xét tỷ số: →3 < pstt = 3.03 < → α= g stt Nên đoạn thẳng cốt thép gối lấy = nhịp tính tốn: α × L0 = × 2000 = 666.67 (mm) suy ta chọn 700 (mm) Cốt thép cấu tạo sàn đặt dọc theo gối biên ( mặt cắt C-C ) dọc theo dầm ( mặt cắt B-B ) hình có tác dụng tránh cho xuất khe nứt chịu tác dụng moment âm mà tính tốn chưa xét đến làm tăng độ cứng tổng thể xác định: As,ct ≥ φ 6a200 50% × A sgg = 0.5 × 316 = 158 mm ( ) ⇒ Chọn ϕ6a170 ( A s,ct = 1.66 (cm2) ) Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: 2< Do L2 5500 = = 2.5 < ⇒ A spb ≥ 20% × A s = 0.2 × 471.32 = 94 (mm ) L1 2200 ⇒ Chọn ϕ6a300 ( Aspb =0.94 (cm2 ) Chương II: TÍNH DẦM PHỤ II.1 Sơ đồ tính: Dầm phụ dầm liên tục nhịp: Kích thước dầm phụ: bdp= 200 mm; hdp= 450 mm Kích thước dầm chính: bdc= 300 mm; hdc= 750 mm Nhịp tính tốn dầm phụ lấy theo mép gối tựa: Nhịp giữa: L0 = L - bdc = 5500 - 300 = 5200 (mm) Nhịp biên: L0b = L - 3 b dc = 5500 - × 300 = 5050 (mm) 2 II.2 Xác định tải trọng: II.2.1 Tĩnh tải: tt - Từ sàn truyền vào: g1 = g s × L1 = 3.76 × 2.2 = 8.272 (kN/m) - Do trọng lượng thân dầm phụ: g = bdp × ( h dp - h b ) × n × γ = 0.2 × ( 0.45 - 0.09 ) × 1.1 × 25 = 1.98 (kN/m) - Tổng tĩnh tải tính tốn: g dp = g + g1 = 10.252 (kN/m) II.2.2 Hoạt tải: - Hoạt tải từ sàn truyền vào: tt pdp = pss × L1 = 11.4 × 2.2 = 25.08 (kN/m) ⇒ Tổng tải trọng tính tốn: q dp = g dp + p dp = 10.252 + 25.08 = 35.332 (kN/m) II.3 Xác định nội lực: II.3.1 Biểu đồ bao moment: pdp Xét tỉ số: g dp = 25.08 = 2.446 ≈ 2.5 10.252 ⇒ K= 0.27 Tung độ tiết diện biểu đồ moment tính theo cơng thức: Nhịp biên: M= β × q dp × L 0b Nhịp giữa: M= β × q dp × L Ở nhịp biên moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa thứ đoạn: x1 = k × L0b = 0.27 × 5050 = 1363.5 (mm) Moment dương M triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn: + Đối với nhịp biên: x = 0.15 × L0b = 0.15 × 5050 = 757.5 (mm) + Đối với nhịp giữa: x = 0.15 × L0 = 0.15 × 5200 = 780 (mm) Moment dương lớn cách gối tựa biên đoạn: x = 0.425 × L0b = 0.425 × 5050 = 2146.25 (mm) Kết thể bảng sau: Hệ số β Nhịp Biên Giữa Vị trí 0.425 L0b 5’ 0.5 L Nhánh Nhánh dương β1 âm β 0.065 0.090 0.091 0.075 0.020 0.018 0.058 0.0625 0.0580 0.018 10 II.3.2 Biểu đồ bao lực cắt: Tung độ biểu diễn đồ thị bao M q dp × L0 (L0b ) 901.05 - 0.0715 - 0.0715 - 0.033 - 0.012 - 0.009 - 0.0270 - 0.0625 955.38 Nhánh dương Nhánh (kN/m) âm (kN/m) 58.57 81.09 82 67.58 18.02 17.20 55.41 59.71 55.41 17.20 - 64.43 - 68.31 - 31.53 - 11.47 - 8.60 - 25.80 - 59.71 Tung độ biểu đồ bao lực cắt: Gối 1: Q A = 0.4 × q dp × L0b = 0.4 × 35.332 × 5.05 = 71.37 (kN) Bên trái gối thứ 2: QTB = - 0.6 × q dp × L 0b = 0.6 × 35.332 × 5.05 = - 107.06 (kN) Bên phải gối thứ trái gối 3: Q PB = - Q c = - 0.5 × q dp × L = 0.5 × 35.332 × 5.2 = 91.86 (kN) II.4 Tính tốn cốt thép: Bê tơng B20 có: Rb = 11.5 MPa ; Rbt = 0.9 MPa ; Eb = 27.5 × 10 MPa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng thép CB240-T có: Rs = Rsc = 210 MPa; Rsw = 170 MPa; Es = 200 × 10 MPa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng thép CB300-V có: Rs = Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 MPa; Es = 200 × 10 MPa II.4.1 Tính tốn cốt thép dọc: a Tại tiết diện nhịp: Tương ứng với giá trị moment dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T - Xác định Sf :     Sf ≤      × (L - b dp ) = × (L1 - bdp ) = × hf × (5500 - 300) = 866.67 (mm) × (2200 - 200) = 1000 (mm) = × 90 = 540 (mm) Chọn Sf = 540 (mm) Chiều rộng cánh: b'f = b dp + 2Sf = 200 + × 540 = 1280 (mm) ' ' Kích thước tiết diện chữ T có: h f = 90 (mm); bf = 1280 (mm) - Xác định vị trí trục trung hịa: Giả thuyết: a= 50(mm) ⇒ h = h - a = 450 - 50 = 400 (mm) Mf = R b × b 'f × h 'f h 'f 90 × (h ) = 11.5 × 1280 × 90 × (400 ) = 470.3 (kNm) 2 Nhận xét: M = 82 (kNm) < M f = 470.3 (kNm) Tính: M R b × b'f × h 02 ; ξ = - αm = - × αm ξ × R b × b f' × h As = Rs ; b Tại tiết diện gối: Tương ứng với giá trị moment âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước tiết diện: Tính: αm = h dp = 90 (mm); bdp = 1280 (mm); h = 400 (mm) M ;ξ=1R b × b × h 02 - × αm ; As= ξ × R b × b × h0 Rs Kết tính tốn cốt dọc dầm phụ: Tiết M diện (kN/m) Nhịp biên Nhịp Gối thứ αm ξ Chọn cốt thép As μ (mm ) (%) Chọn A sc (mm ) 82 0.035 0.035 803 3φ14 + 2φ16 864 59.71 0.025 0.026 582 0.73 3φ16 603 - 68.31 0.186 0.207 733 0.92 4φ14 + 1φ16 817 Gối thứ 59.71 0.162 0.162 630 0.79 2φ14 + 2φ16 710 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ = 0.05% ≤ μ= As R 11.5 ≤ μ max = ξ R × b = 0.37 × = 1.64% b × h0 RS 260 II.4.2 Tính tốn cốt thép ngang: Tính cốt đai cho tác dụng bên trái gối thứ có lực cắt lớn nhất: Q max = 107.06 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn: φ b3 × (1 + φ f + φ n ) × R bt × b × h = 0.6 × × 0.9 ×10-3 × 200 × 400 = 43.2 (kN) ⇒ Q max > φ b3 × (1 + φ f + φ n ) × R bt × b × h Vậy bê tông không đủ điều kiện chịu cắt, cần bố trí cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai φ , số nhánh n= , a sw = 0.283 (cm ) Bước cốt đai: Stt = × φ b2 × (1 + φ f + φ n ) × R bt × b × h × R SW × n × a sw Q max × × × 0.9 × 200 × 400 × 170 × × 28.3 = = 193.4 (mm) (107.06 × 103 ) Khoảng cách cực đại hai cốt đai: Smax = φ b4 × (1 + φ f + φ n ) × R bt × b × h Q max 1.5 × × 0.9 × 200 × 4002 = = 403.51 (mm) (107.06 × 103 ) Ta có: Sct 450 h = 225 (mm)  = ≤ 2  150 (mm) L Chọn khoảng cách S đai bố trí đoạn đầu dầm: S = 150 (mm) Kiểm tra: φ W1 = + × =1 + × Es n × Asw × Eb b×S 200 × 103 × 28.3 × =1.069 ⇒ φ W1 = 1.069 200 × 150 27.5 × 10 φ b1 = - β × R b = - 0.01 × 11.5 = 0.885 0.3 × φ w1 × φ b1 × R b × b × h = 0.3 × 1.069 × 0.885 × 11.5 × 200 × 400 = 261.11(kN) ...PHẦN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP I Chương I THIẾT KẾ BẢN I. 1 Sơ đồ tính I. 1.1 Sơ đồ sàn: Cho cơng trình có mặt dầm sàn ? ?i? ??n hình vẽ, chịu tác dụng hoạt t? ?i Ptc I. 1.2 Kích... sử dụng thép CB300-V có: Rs = Rsc = 260 MPa; Rsw = 210 MPa; Es = 200 × 10 MPa II.4.1 Tính tốn cốt thép dọc: a T? ?i tiết diện nhịp: Tương ứng v? ?i giá trị moment dương, cánh chịu nén, tiết diện tính... αm ξ × R b × b f' × h As = Rs ; b T? ?i tiết diện g? ?i: Tương ứng v? ?i giá trị moment âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước tiết diện: Tính: αm = h dp = 90 (mm); bdp