Tài liệu Nen Mong I - Quyen doc

Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Tính Toán ổn Định Tờng chắn đất Cần xây tờng chắn trọng lực có mặt cắt nh hình vẽ.Tờng đặt độ sâu hm=1m ngang mực nớc ngầm, có lớp đất nh sau: - Lớp mùn hữu dầy 1m = 18KN/m3 - Lớp dới đất sétở trạng thái dầy vô hạn: bh=19,5 KN/m3 ; 0=0,76 ; = 150 ; c- 15 KN/m2; 0= 0,4; K = 1,5.10-7cm/s Thí nghiệm nén nở hông đất sét nhận đợc kết sau 50 100 150 200 (KN/mKN/m3) 0,76 0,708 0.667 0,635 0,620 Đất đắp sau tờng dùng loại đất sét =18 KN/m3 = 240 c = 10 KN/m2 VËt liƯu lµm têng b»ng bê tông mác 200 ; bt =24 KN/m3 ; Thời gian thi công tờng tháng Yêu cầu : Tính áp lực đáy móng Kiểm tra ổ định trợt móng tờng chắn Tính độ lún móng tờng chắn I.Tính áp suất đáy móng Tính áp lực đất lên tờng chắn theo phơng pháp RanKin Đất đắp sau tờng loại đất sét áp lực đất chủ động cd Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất cd = z.tg (45  tg ( 45  Kcd=   )  2c.tg (45  ) 2  ) cd =  .z c – 2c K cd Dựa vào biểu đồ phân bố áp lực ta cã: z= z0 cã c= 2c => z0=  Kcd Trong ®ã Kcd= tg2(KN/m450-  ) = tg2(KN/m450- 24 ) =0.422 =>z0= 2.10 18 0.422 =1.71 (KN/mm) +) Tại mặt đất z=0 => cd = -2c K cd = -2.10 0.422 = -12.99 (KN/mKN/m2) cd t¹i z = H = 7,2 m => cd =  H c –2c K cd => cd = 18 7,2 0,422 – 12,99 = 41,70 (KN/mKN/m2) Tæng áp lực đất chủ động tác dụng lên tờng có trị số diện tích biểu đồ phân bố lực: Ecd =  H2 Kcd - 2c.H  Ecd = K cd + 2c  2.10 18.7,2 2.0.422  2.10.7,2 0,422  18  Ecd = 114.45 KN/m Điểm đặt Ecd so với đáy móng là: y= (KN/mH-Z0) = (KN/m7,23 1,71) = 1,83 m Tính trọng lợng tờng chắn khối đất sau tờng lên đáy móng :(KN/mTính cho 1m chiều dài tờng ) Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất  bt =24 KN/m3  ® =18 KN/m3 B= a+b+c = 0,66 + 1,85 + 0,45 = 2,96 m H1 = H-1 = 7,2-1 = 6,2 m G0=  bt B hm = 24 2,96 1 = 71,04 (KN/mKN) G1=  ® H1 c = 18 6,2 0,45 = 50,22 (KN/mKN) G2=  bt.H1 d = 24 6,2 0,38 = 56,544 (KN/mKN) G3 =  bt H1.(KN/mb-d) = 24 6,2 (KN/m1,85- 0,38 ) = 109,368 (KN/mKN) LËp b¶ng: Lùc G0 G1 G2 G3 Ecd TrÞ sè(KN/mKN) 71,04 50,22 56,544 109,368 114,45 Độ lệch tâm so với tâm O 1,255 0,84 0,16 1,83 Xác định trị số lệch tâm tổ hợp tải trọng thẳng đứng: Độ lệch tâm e : e = M/ G G = G0 + G1+ G2 + G3 = 287,172 (KN/mKN) e1=2,96.0,5-0,45.0,5 = 1,255 m e2 = 0.5.2,96 - 0,45 - 0,5.0,38 = 0,84m e3 = 2,96 -0,45-0,38 -(KN/m2,96-0,45-0,38-0,66-2/3.1,47) = 0,16m Độ lệch tâm e G : e = = G0 e0  G1 e1  G e2  G3 e3  E c y G 71,04.0  50,22.1,255  56,544.0,84  109,368.0,16  114,45.1,83 287,172 81.5568 - 287,172 = = - 0.284 (KN/mm) DÊu (KN/m-) chøng tỏ Mt có chiều từ phải qua trái G lƯch t©m vỊ phÝa träng t©m cđa mãng TÝnh áp suất đáy móng Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Vì tờng có chiều dài lớn nên tính theo toán phẳng + áp lực đất theo phơng đứng: G 6.e 287,172 6.0,284  max =Pmax= B (1  B )  2,96 (1  2,96 ) 152,87( KN / m ) G 6.e 287,172  =Pmin = B (1 B ) 2,96 + áp lực đất theo ph¬ng ngang:  (1  6.0,284 ) 41,17( KN / m ) 2,96 E cd 114,45  38,67( KN / m ) B 2,96 II KiĨm tra ỉn định cờng độ : Phán đoán hình thức trợt : Để phán đoán hình thức trợt ta dựa vào tiêu QP 4253-86 : a)Chỉ số mô h×nh : N = max / (KN/mB.) = Pmax /(KN/mB ®n) B =a + b+ c = 2,96 m ®n = bh - n = 19.5 -10 =9.5 (KN/mkN/m3) tmax = 152,87 kN/m 121.533 = 5.436  N = 2,98.9,5 [ N ] = (KN/m đất dới công trình loại sét ) N > [ N] Nền công trình không thoả mÃn điều kiện ổn định b) Hệ số kháng cắt : tg = tg + c/tb > 0.45 tg : Hệ số kháng cắt cđa nỊn tg  : HƯ sè ma s¸t đất , : Góc ma sát cđa ®Êt ,  = 150 c : Lùc dÝnh cđa ®Êt nỊn , c = 15 KN/m2  tb  ptb  pmax  pmin 152,87  41,17  97,02 KN / m 2 15 VËy tg tg150 97,02 0.423 < 0,45 Nền công trình không thoả mÃn điều kiện hệ số kháng cắt c) HƯ sè møc ®é cè kÕt : Trong ®ã : k =1,5.10-7 (KN/mcm/s) = 1,5 10-9 (KN/mm/s) Sinh Viªn: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất ho = B = 2,96 m c =15 kN/m2 n =10 kN/m3 to =6 30 24 3600 =15552.103 (KN/ms) - Xác định a từ thí nghiệm nén không nở h«ng o = 0,76  a = p 0,76  0,708 = 0,00104 (KN/mm2/kN) 50  9 10 = 1,5.10 1  0.76.15552 0,00104.10.2,96  a  Cv =1,334 < công trình không thoả m·n ®iỊu kiƯn hƯ sè cè kÕt Nh vËy nỊn công trình không thoả mÃn điều kiện: điều kiện số mô hình , điều kiện hệ số kháng cắt ,điều kiện hệ số cố kết mà công trình lại thờng xuyên chịu tải trọng thẳng đứng (KN/m trọng lợng thân công trình) áp lực đất đắp sau tờng (KN/m Ecđ ) nên công trình xảy trợt hỗn hợp Kiểm tra trợt hỗn hợp : Công trình không bị trợt : nc.NTT  m.Rhh kn chän : + hÖ sè vợt tải: nc =1 , +hệ số điều kiện làm viƯc :m =1 , +hƯ sè an toµn :kn =1,15 (KN/m theo tiêu chuẩn 4253 -86 ) a Tải trọng tính toán lực gây trợt : Nhh = Ecđ = 114,45 (KN/mkN) (KN/m Để an toàn ta không kể đến áp lực đất bị động phía dới hạ lu công trình ) b Lực chống trợt giới hạn : Rhh ( Ptt tg  c).b2tt   gh b1tt - Xác định b1 b2 : chiều rộng phần trợt sâu chiều rộng phần trợt phẳng móng : VÏ quan hƯ víi   b1 p b theo ta lại có : tg = 0,423 < 0,45   =  p =pgh =0  = (KN/m b1 =b) , p = pgh = R gh cos  ' B  n Ta có : Rgh =N đn B2 + Nq.mùn hữucơ.hm.B + Nc c B Víi  =®n = bh -n =19.5-10 =9.5 (KN/mkN/m3) BTT =B -2e =2.96 - 2.0,284=2,392 m q =® hm = 18 =18 (KN/mkN/m2) c = 15kN/m3 Tõ : ’ = ,  = 150 tra phụ lục II-2 trang 124 GT móng ta đợc: N = 1,366 Nq = 3,961 Nc= 14,749  Rgh = 1,366.9,5.2,96 + 3,961.18.1.2,96 + 14,749.15.2,96 = 979,597 (KN/mKN/m) Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Pgh = 979,597.1 15 2,96 tg15 = 274,964 (KN/mkN) - Từ kết tính toán ta có biểu đồ quan hệ p nh hình vÏ: Tõ Ptb = tb = 97,02 (KN/mkN/m2)   = 0,353 - TÝnh gh vµ vÏ quan hƯ gh pgh B1tt =  BTT = 0,355 2,33 = 0.844 B2tt = Btt - b1tt = 2,392 – 0,844 = 2,088(KN/mm) Do tải trọng lệch phía hạ lu nên ta phảI đa trung tâm để tính : Btt = B – 2e = 2,96-2.0,284 = 2,392 áp suất tính toán mặt : Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Ptt = tb B Btt = 97,02 2,96 2,392 = 120,058 (KN/mkN/m2) = tt Ta cã : pgh= gh = R gh cos  ' Btt R gh sin  '  n Btt Víi :  = 15 , ’ = 0 Gi¶ thiÕt : ’ = , 0,1 , 0,3 , 0,5  , 0,7 , Từ ta tra bảng : N ,Nc ,Nq ta tính đợc Rgh Rgh =N Btt2 + Nc c Btt + Nq.q.Btt Víi q =18 kN/m2 c =15 kN/m3 ®n = 9.5 kN/m3 Btt = 2,392 m n = c/tg150 = 55,981 - Ta cã b¶ng sau : ’ 0.1 0.3 0.5 0.7 0.9 ’ 1.5 4.5 7.5 10.5 13.5 Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B N 1.3657 1.2799 1.0707 0.8307 0.5674 0.3244 Nc 14.7495 14.219 13.133 11.9235 10.5535 8.8179 Nq 3.9606 3.8211 3.5239 3.1977 2.8284 2.2111 0,9 Rgh Pgh 774 267.6 744.3 255.2 681.1 228.8 610.6 199.3 531.3 166.1 429.2 123.4 gh 8.145 22.34 33.32 40.48 41.89 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Từ ®êng quan hƯ gh pgh øng víi Ptt = 120,058 (KN/mkN/m2)  gh =41,71 (KN/mkN/m2) Thay vµo ta cã : Rhh =(KN/m120,058 tg150 +15 ) 2,392 +41,71 0,844 = 148,03 (KN/mkN) Thay vào điều kiện ta có : nc.Ntt  m.Rhh kn Ta cã : nc.NTT = 1.114,45 =114,45 (KN/mKN) m.Rhh kn = 1.148,03 1,15  nc Ntt < m = 128,72 (KN/mKN) R gh Kn Vậy công trình không bị trợt (an toàn) III Tính ®é lón cđa mãng têng ch¾n (tÝnh theo TTGH II) Vì biểu đồ phân bố tải trọng phức tạp nên ta dùng phơng pháp cộng lún n phần : S = S i i 1 TÝnh lón cho điểm O móng - Vẽ biểu đồ phân bố ứng suất thân Zđ Ta có Zđ = i hi i ; hi trọng lợng riêng chiều dày lớp đất thứ i đn = bh - n = 19,5 – 10 = 9,5 KN/m3 - Tính vẽ biểu đồ ứng suất gây lún có trị số Z (KN/mứng suất tăng thêm) Cùng trục với ứng suất thân cho điểm móng ta cã : Z = k1.Ptb = 2.k1.(KN/m Pmax  Pmin ) Trong ®ã : k1 = f(KN/m Z ) B/2 Ngay đáy móng áp lực gây lún có trị só : Ptb = 97,02KN/m2 Z = 2k1.97,02 = 194,04.k1 stt z бzdzd 0.00 0.000 0.59 5.624 1.18 11.248 Sinh Viên: Tạ Minh Qun Líp : 48B n = 2z/ B k1 бzdz 0.5000 97.020 0.4 0.4886 94.808 0.8 0.4405 85.475 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất 10 11 12 13 1.78 2.37 2.96 3.55 4.14 4.74 5.33 5.92 6.51 7.10 16.872 22.496 28.120 33.744 39.368 44.992 50.616 56.240 61.864 67.488 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 3.6 4.4 4.8 0.3777 0.3200 0.2749 0.2387 0.2100 0.1870 0.1683 0.1529 0.1399 0.1289 73.289 62.093 53.342 46.317 40.748 36.285 32.657 29.669 27.146 25.012 Theo TCVN 4253 – 86 ta chØ tÝnh tíi z = 0,5 z® Ha = 5,13 (KN/mm) Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B 10 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Chia đất phạm vi vùng chịu nén làm 10 phần: hi = Ha /10 = 0.513 m Độ lún lớp Si tính thao c«ng thøc sau: Si = 0,8 E tb  zi hi E qd Ei Quy ph¹m cho phÐp lÊy Etb = Eqđ Vì công trình có độ sâu đặt mãng (KN/mhm < m)  Si = o  Z hi Ei i  = 0,8: HƯ sè phơ thuộc vào hệ số nở hông đất Ei ; hi : Mô đuyn biến dạng chiều dày lớp ®Êt thø i Z : øng st g©y lón ë lớp thứ i mà tính lún lấy giá trị líp hi Ei = E i 0.m0 0 =1 - ; 2. 02 = 0,467  0 m0 = mc mbc (KN/mtheo quy phạm công trình có chiều rông móng Bmóng < 20 m mc = Đất sét trạng thái dẻo mbc= 1) Ei = Ei  ; Ei   2i   1i (1   1i )  1i   2i Trong : 1i : Hệ số rỗng đất ứng với ứng suất trọng lợng thân cẩu đất lớp thứ i 1i .Z i 2i :Hệ số rỗng đất ứng víi tỉng øng st  2i  Zi  .Z i ,trong Zi ứng suất tăng thêm công trình gây lớp thứ i Cã 1i vµ 2i tra quan hƯ (KN/m) vÏ theo số liệu thí nghiệm đà cho 1i 2i tơng ứng thay yếu tố vào ta xác định đợc Ei Zi có chiều dày lớp đất hi vào công thức Si Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B 11 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Cuối xác ®Þnh ®é lón cđa mãng b»ng tỉng ®é lón cđa lớp đất hi So lop 10 hi 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 0.513 бzdzd 4.876 9.752 14.628 19.504 24.380 29.256 34.132 39.008 43.884 48.760 Ei бzdz бzdz2 бzdzd ε1 ε2 Ei Si 95.376 100.252 4.876 0.755 0.667 1902.101 888.281 0.044 88.496 98.248 9.752 0.749 0.688 2537.369 1184.951 0.031 78.086 92.714 14.628 0.744 0.673 1918.056 895.732 0.036 67.784 87.288 19.504 0.739 0.677 1901.232 887.875 0.031 58.906 83.286 24.380 0.733 0.680 1926.115 899.496 0.027 51.892 81.148 29.256 0.728 0.682 1949.334 910.339 0.023 45.970 80.102 34.132 0.723 0.682 1931.861 902.179 0.021 41.110 80.118 39.008 0.719 0.682 1909.948 891.946 0.019 37.060 80.944 43.884 0.714 0.682 1985.026 927.007 0.016 33.744 82.504 48.760 0.709 0.681 2059.589 961.828 0.014 S= 0.263 §é lún điểm O móng : S0 = 0,263 m TÝnh lón cho ®iĨm A: - VÏ biểu đồ phân bố ứng suất thân Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B 12 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất zđ = I hi I hi trọng lợng riêng vµ chiỊu dµy líp thø i - TÝnh vµ vÏ biểu đồ ứng suất gây lún trục với ứng suất thân cho điểm góc móng (KN/m điểm A ) :  zA = k1 max – k2 (KN/mmax -min) +k3 Trong k1 ,k2 ,k3 hµm cđa z/B max =152.87 (KN/mkN/m2) min = 41,17 (KN/mkN/m2)  = 38,67 (KN/mkN/m2) max - min = 111,7 (KN/mkN/m2) Ta cã b¶ng sau: stt z(m) 0.000 0.592 1.184 1.776 z/B бzdzd 0.000 0.2 5.624 0.4 11.248 0.6 16.872 Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B K1 0.500 0.498 0.489 0.468 бzdzcn 76.435 76.190 74.692 71.604 K2 бzdztg K3 бzdzt 0.000 0.000 0.318 12.309 0.061 6.836 0.306 11.837 0.109 12.153 0.274 10.611 0.140 15.683 0.234 9.053 zdzA 88.744 81.191 73.150 64.974 13 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn §Êt 10 11 12 13 2.368 2.960 3.552 4.144 4.736 5.328 5.920 6.512 7.104 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 2.2 2.4 22.496 28.120 33.744 39.368 44.992 50.616 56.240 61.864 67.488 0.441 0.409 0.378 0.348 0.320 0.297 0.275 0.256 0.239 67.339 62.554 57.739 53.199 48.918 45.326 42.024 39.089 36.490 0.155 0.159 0.157 0.151 0.143 0.135 0.129 0.120 0.113 17.347 17.783 17.481 16.822 15.984 15.091 14.443 13.393 12.622 0.194 0.159 0.131 0.108 0.089 0.075 0.064 0.055 0.047 7.506 6.156 5.046 4.157 3.457 2.904 2.463 2.108 1.821 57.498 50.928 45.304 40.534 36.391 33.139 30.044 27.804 25.689 Theo TCVN 4253 – 86 : z = 0.5z®  Ha’ = 5,41 (KN/mm) So lop hi 0.541 бzdzd zdz zdz2 5.138 81.862 87.000 Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Líp : 48B бzdzd ε1 ε2 5.138 0.755 0.670 Ei Ei 1687.170 787.908 Si 0.045 14 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất 10 0.541 0.541 0.541 0.541 0.541 0.541 0.541 0.541 0.541 10.276 15.414 20.552 25.690 30.828 35.966 41.104 46.242 51.380 74.570 67.052 59.988 53.630 48.174 43.116 39.824 37.554 32.292 84.846 82.466 80.540 79.320 79.002 79.082 80.928 83.796 83.672 10.276 15.414 20.552 25.690 30.828 35.966 41.104 46.242 51.380 0.749 0.744 0.739 0.733 0.728 0.723 0.717 0.712 0.707 0.672 0.674 0.676 0.678 0.678 0.678 0.676 0.673 0.673 1682.032 1676.894 1671.756 1666.618 1661.480 1656.342 1651.204 1646.066 1640.928 785.509 783.109 780.710 778.310 775.911 773.512 771.112 768.713 766.313 0.041 0.037 0.033 0.030 0.027 0.024 0.022 0.021 0.018  S = 0.299 Vậy độ lún A SA =0.299 m Tính lún cho điểm B Tơng tù ta cã: zB =k1 min +k2 (KN/m max - min) –k3  stt 10 z(m) 0.592 1.184 1.776 2.368 2.96 3.552 4.144 4.736 5.328 z/B 0.2 0.4 0.6 0.8 1.2 1.4 1.6 1.8 Sinh Viên: Tạ Minh Qun Líp : 48B бzdzd 0.000 5.624 11.248 16.872 22.496 28.120 33.744 39.368 44.992 50.616 K1 0.5 0.4984 0.4886 0.4684 0.4405 0.4092 0.3777 0.348 0.32 0.2965 бzdzcn 20.585 20.519 20.116 19.284 18.135 16.847 15.550 14.327 13.174 12.207 K2 0.0612 0.1088 0.1404 0.1553 0.1592 0.1565 0.1506 0.1431 0.1351 бzdztg 0.000 6.836 12.153 15.683 17.347 17.783 17.481 16.822 15.984 15.091 K3 0.3183 0.3061 0.2744 0.2341 0.1941 0.1592 0.1305 0.1075 0.0894 0.0751 бzdzt 12.309 11.837 10.611 9.053 7.506 6.156 5.046 4.157 3.457 2.904 бzdzB 8.276 15.518 21.658 25.914 27.977 28.473 27.985 26.992 25.702 24.393 15 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất 11 12 13 5.92 6.512 7.104 2.2 2.4 56.240 61.864 67.488 0.2749 0.2557 0.2387 11.318 10.527 9.827 0.1293 0.1199 0.113 14.443 13.393 12.622 0.0637 0.0545 0.0471 2.463 2.108 1.821 23.297 21.812 20.628 Theo TCVN 4253 – 86 : z = 0.5z®  Ha’’ = 5,193 (KN/mm) so lop 10 chieu day 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 0.5139 бzdzd 4.934 9.866 14.8 19.733 24.666 29.6 34.532 39.466 44.4 53.332 бzdz 14.668 20.300 24.604 27.204 28.318 28.418 27.868 26.972 25.846 24.666 бzdz2 19.602 30.166 39.404 46.937 52.984 58.018 62.400 66.438 70.246 77.998 бzdzd 4.934 9.866 14.800 19.733 24.666 29.600 34.532 39.466 44.400 53.332 ε1 0.755 0.750 0.745 0.739 0.734 0.729 0.724 0.719 0.714 0.705 ε2 0.740 0.729 0.719 0.711 0.706 0.701 0.698 0.695 0.691 0.685 Etb 1687.374 1682.442 1677.508 1672.575 1705.662 1768.245 1830.027 1897.466 1975.209 2156.871 E 788.004 785.700 783.396 781.092 796.544 825.770 854.623 886.116 922.423 1007.259  SB = VËy độ lún B SB =0,122 m Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B 16 S 0.008 0.011 0.013 0.014 0.015 0.014 0.013 0.013 0.012 0.010 0.122 Đồ án Nền Móng I : Tính Toán ổn Định Tờng Chắn Đất Tính độ chênh lệch lún móng: - Độ nghiêng móng là: K M (1   02 ) tg  B ( ) Etb Trong ®ã: k = f(KN/m l ) l > l lín nªn k = B B M : mô men lấy điểm đáy móng Etb ; : mô đuyn biến dạng hệ số nở hông đất Etb = E i = 10 888.281  1184.951  895.732  887.875  899.496  910.339  902.179  891.946  927.007  961.282 10 =934.9088 M = 81.5568 ( B 2.96 ) ( ) 3,242 2 1.81,5568.(1  0,4 ) tg  3,242.934,9088 = 0,0226 - Độ chênh lún điểm A B S: S B.tg  S 2,96.0.0226 = 0,0667 (KN/mm) / Sinh Viên: Tạ Minh Quyền Lớp : 48B 17 ... thø i cđa nỊn  1i .Z i 2i :Hệ số rỗng đất ứng v? ?i tæng øng suÊt  2i  Zi  .Z i ,trong Zi ứng suất tăng thêm công trình gây lớp thứ i Có  1i vµ  2i tra quan hƯ (KN/m) vÏ theo sè liệu. .. chiều rông móng Bmóng < 20 m mc = Đất sét trạng th? ?i dẻo mbc= 1) Ei = Ei  ; Ei   2i   1i (1   1i )  1i   2i Trong : 1i : Hệ số rỗng đất ứng v? ?i ứng suất trọng lợng thân cẩu ®Êt ë gi÷a... TTGH II) Vì biểu đồ phân bố t? ?i trọng phức tạp nên ta dùng phơng pháp cộng lún n phần : S = S i i 1 TÝnh lón cho ? ?i? ??m O móng - Vẽ biểu đồ phân bố ứng suất thân Zđ Ta có Zđ = i hi i ; hi trọng