Nghiên cứu sự ổn định của nền đất yếu dưới nền đường khi thi công nền đường theo nhiều giai đoạn

` ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TRẦN VĂN HẢI NGHIÊN CỨU SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƢỚI NỀN ĐƢỜNG KHI THI CÔNG NỀN ĐƢỜNG THEO NHIỀU GIAI ĐOẠN Chuyên ngành: XÂY DỰNG ĐƢỜNG ÔTÔ VÀ ĐƢỜNG THÀNH PHỐ Mã ngành: 60 58 30 LUẬN VĂN THẠC SĨ Tp Hồ Chí Minh, tháng 08 năm 2012 ` Cơng trình đƣợc hồn thành tại: Trƣờng Đại học Bách Khoa – ĐHQG-HCM Cán hƣớng dẫn khoa học: PGS TS VÕ PHÁN Cán chấm nhận xét 1: TS LÊ BÁ VINH Cán chấm nhận xét 2: TS ĐỖ THANH HẢI Luận văn thạc sĩ đƣợc bảo vệ Trƣờng Đại học Bách Khoa, ĐHQG Tp HCM ngày 08 tháng 09 năm 2012 Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn thạc sĩ gồm: PGS.TS VÕ PHÁN TS LÊ BÁ KHÁNH TS LÊ BÁ VINH TS ĐỖ THANH HẢI TS PHÙNG MẠNH TIẾN Xác nhận Chủ tịch Hội đồng đánh giá luận văn Trƣởng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn đƣợc sửa chữa CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG TS LÊ BÁ KHÁNH TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ` ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HCM TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ LUẬN VĂN THẠC SĨ Họ tên học viên: TRẦN VĂN HẢI MSHV: 10010315 Ngày, tháng, năm sinh: 18-09-1984 Nơi sinh: Quảng Ngãi Chuyên ngành: Xây dựng đƣờng ôtô đƣờng thành phố Mã số: 60 58 30 I TÊN ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƢỚI NỀN ĐƢỜNG KHI THI CÔNG NỀN ĐƢỜNG THEO NHIỀU GIAI ĐOẠN NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Luận văn gồm nội dung sau: Mở đầu Chƣơng 1: Tổng quan sức chống cắt ổn định đất yếu Chƣơng 2: Cơ sở tính tốn ổn định đất yếu Chƣơng 3: Tính tốn gia tăng sức chống cắt đất yếu thi công đƣờng theo nhiều giai đoạn Chƣơng 4: Ứng dụng tính tốn ổn định đất yếu dƣới đƣờng Rừng Sác, huyện Cần Giờ, Tp Hồ Chí Minh Kết luận kiến nghị II NGÀY GIAO NHIỆM VỤ: 04-07-2011 III NGÀY HOÀN THÀNH NHIỆM VỤ: 30-06-2012 IV CÁN BỘ HƢỚNG DẪN: PGS TS VÕ PHÁN Tp HCM, ngày 28 tháng 09 năm 2012 CÁN BỘ HƢỚNG DẪN CHỦ NHIỆM BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS TS VÕ PHÁN TS LÊ BÁ KHÁNH TRƢỞNG KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ` LỜI CÁM ƠN Trong thời gian học tập trƣờng nhận đƣợc kiến thức quý báu để thực luận văn áp dụng cơng việc, nhờ dạy dỗ tận tình thầy giáo Trƣớc hết muốn gởi lời cám ơn đến thầy cô Bộ Môn Cầu Đƣờng Bộ Môn Địa Cơ Nền Móng, đặc biệt PGS TS VÕ PHÁN, ngƣời giảng dạy đồng thời ngƣời trực tiếp hƣớng dẫn giúp tơi hồn thành luận văn Tôi xin cám ơn đến đồng nghiệp giúp thu thập số liệu cho luận văn, bạn bè quan tâm, chia với thời gian học tập nhƣ trình thực luận văn Tôi đặc biệt cám ơn đến ngƣời thân gia đình Sự động viên, chia giúp đỡ ngƣời niềm động lực lớn lao suốt thời gian học tập Cuối cùng, xin gởi lời chúc tốt đẹp đến với tất ngƣời Trân trọng! Học viên Trần Văn Hải ` TÓM TẮT Đề tài tập trung nghiên cứu ổn định đất yếu dƣới đƣờng thi công đƣờng theo nhiều giai đoạn thơng qua hệ số an tồn theo hai phƣơng pháp phần tử hữu hạn cân giới hạn, cách mơ với hai chƣơng trình máy tính Plaxis Slope/W Trong đề tài cịn giới thiệu quan điểm việc phân tích ổn định nhƣ phân tích theo ứng suất tổng, ứng suất hữu hiệu, chế nƣớc, khơng nƣớc,… Địa chất đƣợc nghiên cứu loại đất sét hữu yếu trạng thái bão hòa nƣớc, vấn đề đƣợc giải tƣơng quan gia tăng sức chống cắt đất đến hệ số an toàn giai đoạn hay thời điểm khác Bên cạnh đánh giá phù hợp thông số chống cắt loại thí nghiệm khác việc phân tích ổn định Từ kiến nghị phƣơng pháp khảo sát thiết kế phù hợp giải pháp thi công loại địa chất ` ABSTRACT Topic is devoted to study the stability of the soft ground under embankment during staged construction base on the safety factor with two methods as finite element and limit equilibrium, by simulating with two computer programs are Plaxis and Slope/W The subject also introduces the views of the stability analysis as the total stress analysis, effective stress analysis, the mechanism of drained, undrained, Geology is studied in saturated organic clays, and the main issues to be addressed is the correlation between the increase of shear strength in the ground to the safety factor during staged construction Besides, there is evaluating the suitability of the shear parameters in different types of experiments for the stability analysis Then propose best suited method to survey and design for this type of the construction and solution of geology ` MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Đặt vấn đề Mục tiêu nghiên cứu Phƣơng pháp nghiên cứu Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài Giới hạn đề tài Chƣơng1 TỔNG QUAN VỀ SỨC CHỐNG CẮT VÀ SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU 1.1 Khái niệm đất yếu 1.2 Các yêu cầu ổn định thiết kế đắp đất yếu 1.3 Những hƣ hỏng thƣờng gặp 1.4 Một số trƣờng hợp thực tế xây dựng đƣờng đắp đất yếu 1.5 Sức chống cắt ổn định đất 1.6 Vấn đề đánh giá sức chống cắt đất 1.7 Khảo sát địa kỹ thuật để xây dựng đƣờng đắp đất yếu 1.8 Sự ổn định tùy theo chế độ thoát nƣớc điều kiện lực tác dụng 11 1.9 Phân tích theo phƣơng pháp cân giới hạn 12 1.10 Vấn đề hệ số an toàn theo giai đoạn xây dựng 14 1.11 Phân tích với sức chống cắt khơng nƣớc (USA) 15 1.12 Định nghĩa sức chống cắt không thoát nƣớc 16 1.13 So sánh phân tích ổn định theo ứng suất hữu hiệu theo sức chống cắt khơng nƣớc trình xây dựng theo giai đoạn 17 1.13.1 Phân tích ứng suất hữu hiệu 17 1.13.2 Quan niệm so sánh 18 1.14 Phƣơng pháp phân tích lịch sử chịu tải đƣờng đắp theo giai đoạn 21 1.15 Tính tốn sức chống cắt khơng nƣớc dựa vào thí nghiệm phòng 21 1.16 Sự biến thiên hệ số an toàn đƣờng đắp cao đất sét bão hòa 22 1.17 Kết luận chƣơng định hƣớng nghiên cứu 25 ` Chƣơng CƠ SỞ TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH NỀN ĐẤT YẾU 27 2.1 Độ bền sức chống cắt số dạng ổn định 27 2.2 Sức chịu tải đất 28 2.3 Tính tốn sức chịu tải đất 31 2.3.1 Các phƣơng pháp xuất phát từ điều kiện cân giới hạn sử dụng lý thuyết mơi trƣờng biến dạng tuyến tính 31 2.3.2 Tính sức chịu tải đất yếu theo tải trọng giới hạn 37 2.3.3 2.4 Các phƣơng pháp khác 40 Kết luận chƣơng 44 Chƣơng TÍNH TỐN SỰ GIA TĂNG SỨC CHỐNG CẮT CỦA NỀN ĐẤT YẾU KHI THI CÔNG NỀN ĐƢỜNG THEO NHIỀU GIAI ĐOẠN 46 3.1 Ổn định đất yếu trƣờng hợp thi công giai đoạn 46 3.2 Ổn định đƣờng đắp theo nhiều giai đoạn 47 3.2.1 Các loại phân tích phạm vi 47 3.2.2 Ƣớc tính tăng lên sức chống cắt khơng nƣớc dựa mối liên hệ kinh nghiệm 48 3.3 Sự thay đổi đặc trƣng chống cắt giải pháp đắp theo nhiều giai đoạn 51 3.4 Tính tốn thiết kế đƣờng đắp theo nhiều giai đoạn 53 3.5 Phân tích tốn chƣơng trình máy tính 59 3.6 Kết luận chƣơng 62 Chƣơng ỨNG DỤNG TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƢỚI NỀN ĐƢỜNG RỪNG SÁC, HUYỆN CẦN GIỜ, TP HỒ CHÍ MINH 63 4.1 Giới thiệu cơng trình 63 4.2 Phân tích tốn 66 4.3 Thảo luận 68 4.4 Vấn đề dự đoán tăng sức chống cắt đất yếu 71 4.5 Kết luận chƣơng 72 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO 76 PHỤ LỤC LÝ LỊCH TRÍCH NGANG ` LÝ LỊCH TRÍCH NGANG Họ tên: TRẦN VĂN HẢI Ngày, tháng, năm sinh: 18-09-1984 Nơi sinh: Quảng Ngãi Địa liên lạc: 62/27 thị trấn La Hà, Huyện Tƣ Nghĩa, Tỉnh Quảng Ngãi QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO Năm 2009: Tốt nghiệp trƣờng Đại Học Tôn Đức Thắng Năm 2010 - nay: Học viên cao học trƣờng Đại Học Bách Khoa, Đại Học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh Q TRÌNH CƠNG TÁC Năm 2009: Làm việc công ty TNHH Thuận Việt MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Việc xây dựng đường đắp theo nhiều giai đoạn từ lâu đề cập hướng dẫn quy trình, tiêu chuẩn mà cịn tồn vấn đề cần cân nhắc việc thiết kế, thi công Một việc cần quan tâm lựa chọn phương pháp tính tốn, tiêu, thí nghiệm,… cho hợp lý, có độ tin cậy cao Điều có ý nghĩa quan trọng trọng việc tối ưu hóa phương pháp thiết kế thi cơng cơng trình Đối với cơng trình xây dựng đường đắp đất yếu vấn đề quan trọng độ ổn định, liên quan đến việc lựa chọn phương pháp khảo sát, thiết kế thi cơng Hiện có nhiều phương pháp hay nhiều quan niệm cho việc tính tốn ổn định tính tốn theo ứng suất tổng, ứng suất hữu hiệu, theo mơ hình nước hay khơng nước,…và nhiều chương trình máy tính mạnh mẽ toán địa kỹ thuật cho phép phân tích tốn móng cơng trình cách rõ ràng Tuy nhiên để áp dụng có hiệu cần phải biết ưu khuyết điểm, thích hợp phương pháp hay mơ hình Trên tinh thần tơi chọn đề tài: “Nghiên cứu ổn định đất yếu đường thi công đường theo nhiều giai đoạn” nhằm đánh giá trạng thái ổn định đất yếu đường thời điểm cần thiết để từ đề xuất phương pháp khảo sát, thiết kế thi cơng cơng trình cách hợp lý Mục tiêu nghiên cứu Mục tiêu đề tài đánh giá độ tin cậy việc lựa chọn thông số chống cắt tương ứng với phương pháp phân tích ổn định xem xét tương quan gia tăng sức chống cắt theo thời gian đất yếu ổn định tổng thể cơng trình q trình thi cơng Từ kiến nghị phương pháp khảo sát, thiết kế thi công nhằm tránh hư hỏng liên quan đến ổn định thời gian thi cơng khai thác cơng trình 73 Cha Excess PP [kN/m2] -5 -10 -15 -20 -25 -30 2e3 4e3 6e3 8e3 1e4 Time [day] Hình 4.7 Sự tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng theo thời gian Hình 4.7 thể tiêu tán áp lực nước lỗ rỗng theo thời gian điểm A(12,8m; 3,2m) so với tâm đường mặt đất tự nhiên phân tích theo phương pháp PTHH dùng tiêu thí nghiệm cắt cánh Ta thấy thi công đắp nền, áp lực nước lỗ rỗng tăng đột ngột lớn, sau giảm với tốc độ chậm (với loại đất xét) 4.5 Kết luận chƣơng - Qua phần thảo luận ta thấy có khác biệt rõ rệt kết phân tích hệ số FS dùng thơng số loại thí nghiệm phương pháp tính toán khác Ở giai đoạn đất làm việc gần với điều kiện UU nên sử dụng thí nghiệm cắt trực tiếp, nhìn chung sử dụng sức chống cắt khơng nước Su thí nghiệm cắt cánh trường đáng tin cậy suốt q trình thi cơng, đặc biệt giai đoạn cuối - Phương pháp Bishop thích hợp với giai đoạn đắp giải pháp thi công nhiều giai đoạn thích hợp với đường thi công giai đoạn Ở giai đoạn đắp lần thứ hai trở đi, dùng thí nghiệm cắt cánh với phương pháp PTHH đáng tin cậy 74 - Đối với giai đoạn thi công lần sau, phân tích theo phương pháp cân giới hạn (Slope) cho kết lớn so với phương pháp phần tử hữu hạn (Plaxis) cách rõ rệt Ta thấy phương pháp PTHH với mơ hình (M-C) phân tích tốt với loại đất yếu bão hịa nước 75 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Sau kết luận kiến nghị loại đất sét yếu, trạng thái bão hòa nước nghiên cứu Phân tích ổn định với phương pháp Bishop thích hợp với giai đoạn đắp giải pháp thi công nhiều giai đoạn với đường thi công giai đoạn Kể từ sau giai đoạn thi công đầu tiên, hệ số ổn định phân tích theo phương pháp Bishop cho kết lớn so với phương pháp phần tử hữu hạn (Plaxis) cách rõ rệt Tính tốn gia tăng sức chống cắt đất yếu theo thời gian dùng thơng số khơng nước Su thí nghiệm cắt cánh trường cho kết gần với khảo sát thực tế Hệ số ổn định tăng dần sử dụng thông số chống cắt loại thí nghiệm là: FSCắt trực tiếp < FSNén ba trục < FSCắt cánh Đối với đất sét yếu bão hịa nước, phân tích với mơ hình vật liệu (M - C) điều kiện khơng nước (Undrain) phản ánh tốt trạng thái ổn định giai đoạn thi công, đặc biệt giai đoạn cuối q trình thi cơng, đất ngưỡng phá hoại Kiến nghị Trong tính tốn ổn định, nên dùng phương pháp tính tốn theo sức chống cắt khơng nước (USA) sử dụng thơng số chống cắt thí nghiệm cắt cánh trường Có thể dùng thơng số thí nghiệm cắt trực tiếp cho giai đoạn thi công với hai phương pháp phần tử hữu hạn (Plaxis) Bishop Ở giai đoạn sau nên dùng thơng số thí nén ba trục, ngồi dùng thí nghiệm cắt cánh với phương pháp phần tử hữu hạn để tham khảo 76 Ở giai đoạn sau dùng phương pháp Bishop cho kết hệ số ổn định lớn nên cần thận trọng việc đánh giá độ ổn định cơng trình Cịn sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn hệ số ổn định lấy nhỏ giá trị quy định, kiến nghị FS = 1,1 cịn q trình thi cơng Nên sử dụng mơ hình việc phân tích có phân chia giai đoạn làm việc đất dụng tải trọng đàn hồi dẻo Cần quan sát trạng thái thực tế ngồi cơng trường để đánh giá mức độ tin cậy việc thiết kế, nên khảo sát thí nghiệm để có tiêu để đối chiếu 77 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Châu Ngọc Ẩn Cơ học đất Nhà xuất Đại học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, 2010 [2] Nguyễn Quang Chiêu Thiết kế thi công đắp đất yếu Nhà xuất Xây Dựng, 2004 [3] Bùi Anh Định Cơ học đất Nhà xuất Xây Dựng, 2004 [4] Trần Thanh Giám Đất xây dựng phương pháp gia cố đất Nhà xuất Xây Dựng, 2008 [5] Dương Học Hải Xây dựng đường ôtô đắp đất yếu Nhà xuất Xây Dựng, 2007 [6] Lê Đức Hòa “Xác định độ tăng sức kháng cắt đất yếu q trình đắp đường” Cơng ty tư vấn đại học Xây dựng (Nguồn: Internet) [7] Trần Quang Hộ Công trình đất yếu Nhà xuất Đại học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, 2009 [8] Trần Quang Hộ Giải pháp móng cho nhà cao tầng Nhà xuất Đại học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, 2011 [9] Lereal Nguyễn Thành Long, Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu, Vũ Đức Lực Cơng trình đất yếu điều kiện Việt Nam Trường Đại Học Kỹ Thuật Tp Hồ Chí Minh, 1989 [10] Phạm Văn Long “Một số vấn đề tồn tiêu chuẩn xử lý đất yếu” (Nguồn: Internet) [11] Lê Xuân Mai Đỗ Hữu Đạo Cơ học đất Nhà xuất Xây Dựng, 2005 [12] Võ Phán Phan Lưu Minh Phượng Cơ học đất Nhà xuất Xây Dựng, 2010 [13] Trịnh Minh Thụ Nguyễn Uyên Phòng chống trượt lở đất đá bờ dốc, mái dốc Nhà xuất Xây Dựng, 2010 78 [14] Hồ sơ thiết kế thi cơng cơng trình đường Rừng Sác, Huyện Cần Giờ - Tp Hồ Chí Minh Cơng ty Cổ phần Đầu tư Tư vấn Xây dựng Giao thơng Phía Nam [15] Bộ Giao Thông Vận Tải 22TCN 262 - 2000: Quy trình khảo sát thiết kế đường tô đắp đất yếu - Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Giao Thông Vận Tải, 2004 [16] “Embankments (Chapter 9)” WSDOT Geotechnical Design Manual, M 4603.01, January 2010 (Nguồn: Internet) [17] Braja M Das Principles of Geotechnical Engineering (Seventh Edition) Cengage Learning, 2010 [18] C Ladd “Stability Evaluation during Staged Construction” Journal of Geotechnical Engineering, Vol 117, No 4, April, pp 540-615, 1991 [19] J Hartlén and W Wolski (Editors) Embankments on Organic Soils Elsevier, 1996 [20] Plaxis v8.2 Plaxis Manuals PHỤ LỤC TÍNH TOÁN XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU THEO QUY TRÌNH 22TCN 262-2000 Công trình : ĐƯỜNG RỪNG SÁC - HUYỆN CẦN GIỜ Đoạn (Hố khoan): HK20(KM27+00) Phần 1: Tính toán lún, mức độ tăng sức kháng cắt sau chờ lún A- SỐ LIỆU TÍNH TOÁN B = 31.24 (m) Cao độ tự nhiên :H= -0.20m Cđộ mực nước tính toán :H= -0.50m g= j= C= 1.8 (T/m3) 25 (độ) 0.2 (T/m2) Nền đắp ( có cát đệm) Nền đất yếu, chế độ thoát nước 1chiều x(m) H= 20m không thấm nước 1 1 1 1 1 Chiều cao cột nước ứng với áp lực tiền cố kết γi Z(i) Hi CC Cr Chỉ số nén lún (m) (m) (T/m3) 1.00 2.00 1.480 1.227 0.409 3.00 2.00 1.550 1.227 0.409 5.00 2.00 1.680 0.642 0.168 7.00 2.00 1.650 0.642 0.168 9.00 2.00 1.630 0.824 0.204 11.00 2.00 1.920 0.824 0.204 13.00 2.00 1.930 0.824 0.204 15.00 2.00 1.940 0.824 0.204 17.00 2.00 1.930 0.824 0.204 19.00 2.00 1.920 0.824 0.204 m eo Hsố rỗng 2.284 1.967 1.459 1.450 1.481 0.819 0.789 0.725 0.838 0.971 σipz (T/m2) 2.800 4.600 5.500 5.600 6.700 7.900 10.200 12.200 14.300 16.500 0.125 0.00162 0.00378 0.00378 0.00242 0.00242 0.00242 0.00242 0.00242 0.00242 0.00242 Cv ỨNG VỚI CẤP ÁP LỰC ( kg/cm2) 0.25 0.5 0.00069 0.00044 0.00200 0.00297 0.00244 0.00200 0.00297 0.00244 0.00200 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00188 0.00103 0.00100 0.00017 0.00119 0.00119 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 0.00049 Tính cho 10m φ (độ) Ss (t/m2) 3.06 1.30 Ip=25 Kết tính lún Hôđịnh(m) S (m) Hpl (m) 1.00 1.81 2.81 1.076 1.133 0.143 1.220 0.78 2.5 1.385 1.150 0.208 1.593 0.91 1.664 1.167 0.277 1.942 1.06 2.155 1.200 0.431 2.586 1.41 1.00 3.59 2.586181 BIỂU ĐỒ QUAN HỆ Hđắp - S 3.00 2.50 Độ lún tổng B-TỔNG KẾT KẾT QUẢ TÍNH TOÁN DỰ BÁO LÚN I- ĐỘ LÚN CỐ KẾT CUỐI CÙNG Hđắp (m) Chiều cao đắp 1.5 S1 (m) Độ lún cố kết 0.395 0.718 Hệ số m 1.100 1.117 S2 (m) Độ lún tức thời 0.040 0.084 Độ lún tổng cộng S= S1+S2 0.435 0.801 Chiều cao lại H (m)= 0.57 0.70 2.00 1.50 1.00 0.50 II- ĐỘ LÚN THEO THỜI GIAN 0.00 Trường hợp không sử dụng phương tiện thoát nước thẳng đứng: Số năm chờ cố kết để đạt độ lún yêu cầu, Vlún ≤ 2cm/ năm ( thời điểm cho phép thảm bê tông nhựa) : Tính thời Hđắp(m) 1.5 2.5 gian cho Scòn lại yêu cầu 0.400 phép thảm Năm chờ cố kết BTN H lại (m) 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 3.00 13.80 38.98 53.04 63.89 81.79 0.85 1.10 1.18 1.31 1.46 1.81 1.005 2Chiều cao đắp a/ Tính độ lún thời điểm khác Năm thứ 10 20 Hđắp(m) Hcòn lại Vlún (cm/naêm) 1.5 2.5 0.87 1.30 1.70 2.10 2.49 3.28 2.094 2.713 3.470 4.409 5.228 6.575 Hcòn lại 0.85 1.27 1.67 2.05 2.44 3.21 Vlún (cm/năm) 1.74 2.27 2.93 3.72 4.42 5.57 H lại (m) 0.83 1.25 1.64 2.01 2.39 3.15 Độ lún năm thứ Vlún (cm/năm) 1.57 2.02 2.54 3.24 3.85 4.88 Htkế (m) Hcòn lại 0.81 1.23 1.61 1.98 2.35 3.10 Vlún tb (cm/năm) 1.20 1.59 2.02 2.58 3.06 3.86 Hcòn lại 0.75 1.15 1.51 1.85 2.20 2.91 Vlún tb (cm/năm) 0.78 1.11 1.44 1.82 2.15 2.70 1.99 2.64 Hcòn lại Vlún 0.68 - 1.03 - 1.37 - 1.67 - - KẾT QUẢ TÍNH LÚN 1.22 2.0 Hplún (m) (S2) 1.41 0.076 Tính mức độ tăng sức kháng cắt lớp phụ thuộc thời gian chờ cố kết Thời gian chờ lần đắp t = 2.0 Năm Trường hợp thí nghiệm cắt cánh Trường Theo công thức : Su = Ss +U(t) ∙ (0,22∙ σz +Ss ∙ ( σpz /σvz )0,2 ) 10m Chỉ tiêu Hđắp Ss ( ban đầu ) Ci (0) (t/m2) Tgian chờ (năm) Su (sau chờ) Ciu (t)(t/m2) 1.3 1.25 2.025 1.95 1.5 1.3 1.25 2.062 1.98 1.3 1.25 2.086 2.01 2.5 1.3 1.25 2.137 2.06 2.30 1.3 1.25 2.187 2.10 1.3 1.25 2.279 2.19 Trường hợp thí nghiệm cắt nhanh không thoát nước Theo công thức : Cu = C+∆C = C+ σz∙U∙tgφ 2.25 2.20 Su Chiều sâu QUAN HỆ H đắp- Su (sau chờ) 2.15 2.10 2.05 Chiều sâu 10m Chỉ tiêu Hđắp φi ban đầu Tgian chờ (naêm) ∆C (T/m2) 3.06 0.033 1.5 3.06 0.048 3.06 0.061 2.5 3.06 0.075 3.06 0.089 3.06 0.115 Phần tính chi tiết dẫn đến kết - xem thêm trang sau 2.00 Hđắp (m) C- GIẢI TRÌNH SỐ LIỆU TÍNH TOÁN I - TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN CỐ KẾT CUỐI CÙNG S1 TẠI VỊ TRÍ i Quy ước α= Chiều cao đắp H(i) Z(i) m σ vz +1/2 σ z H = 1.00 (m) a/z(i) b/z(i) I β= q = 1.80 t/m2 2I e(i) Cc(i) HK20(KM27+00) 2 2 2 2 Za= Cr(i) σ vz σz σipz 15.62 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 t/m 1.79 t/m 2.80 0.67 0.40 0.29 0.22 11 0.18 13 0.15 15 0.13 17 0.12 19 0.11 14.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.484 0.474 0.460 0.443 0.423 0.403 0.385 0.99 0.99 0.97 0.95 0.92 0.89 0.85 0.81 0.77 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 1.78 1.78 1.74 1.71 1.66 1.60 1.52 1.45 1.39 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 H = 1.50 (m) a/z(i) b/z(i) I q = 2.70 t/m2 2I e(i) Cc(i) Ssi = 0.72m Cr(i) i σ vz σz 3.00 15.62 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 1.00 0.60 0.43 0.33 11 0.27 13 0.23 15 0.20 17 0.18 19 0.16 18.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.484 0.475 0.461 0.447 0.427 0.408 0.390 0.99 0.99 0.97 0.95 0.92 0.89 0.85 0.82 0.78 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 σivz+σiz Cvtb cho 10.00m treân= i i σ pz/σ vz σipz t/m 2.68 t/m 2.80 2.68 2.68 2.62 2.56 2.49 2.42 2.31 2.20 2.11 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 S(i) Cv α 2.57 3.59 3.59 4.82 6.11 7.36 8.86 10.65 12.44 14.24 16.03 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 0.395 Cvtb= 0.00115 i m 2 2 2 2 i 2.00 H(i) Z(i) i Chiều cao đắp m x =(sivz+siz)/sipz Cvtb= 0.00134 Hi/sqrt(Cvi) Ssi = 0.40m m Za= i σivz+σiz i σ pz/σ vz m (kg/cm ) (cm /s) 0.129 0.17 0.0013 55.4 0.082 0.027 0.035 0.039 0.054 0.029 0.000 0.000 0.000 37.0 38.7 62.4 62.6 62.9 63.2 0.0 0.0 0.0 0.27 0.39 0.52 0.65 0.80 0.98 1.17 1.35 1.53 S(i) 0.0029 0.0027 0.0010 0.0010 0.0010 0.0010 0.0000 0.0000 0.0000 Cv α 3.46 3.59 4.49 5.72 6.99 8.21 9.69 11.47 13.23 14.99 16.75 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 0.718 β Cvtb cho 10.00m treân= i 0.00152 0.00141 β m (kg/cm ) (cm /s) 0.207 0.21 0.001 64.232 0.109 0.044 0.065 0.071 0.089 0.059 0.045 0.029 0.000 37.586 39.446 62.441 62.671 62.953 63.669 66.912 70.711 0.000 0.31 0.44 0.57 0.69 0.84 1.03 1.21 1.39 1.57 0.003 0.003 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.000 H = 2.00 (m) Chiều cao đắp H(i) Z(i) m a/z(i) I 2I e(i) Cc(i) Ssi = 1.08m Cr(i) 2 2 2 2 Za= σz 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 t/m 3.57 t/m 2.80 1.33 0.80 0.57 0.44 11 0.36 13 0.31 15 0.27 17 0.24 19 0.21 20.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.485 0.476 0.463 0.452 0.430 0.412 0.396 0.99 0.99 0.97 0.95 0.93 0.90 0.86 0.82 0.79 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 3.57 3.57 3.49 3.43 3.33 3.25 3.10 2.97 2.85 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 H = 2.50 (m) a/z(i) b/z(i) I q = 4.50 t/m2 2I e(i) Cc(i) Ssi = 1.39m Cr(i) i σ vz σz σipz 5.00 15.62 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 t/m 4.46 t/m 2.80 1.67 1.00 0.71 0.56 11 0.45 13 0.38 15 0.33 17 0.29 19 0.26 20.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.485 0.477 0.465 0.454 0.434 0.417 0.399 0.99 0.99 0.97 0.95 0.93 0.91 0.87 0.83 0.80 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 4.46 4.46 4.36 4.29 4.18 4.09 3.91 3.76 3.59 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 σivz+σiz Cvtb cho 10.00m treân= i i σ pz/σ vz S(i) Cv α 4.35 3.59 5.38 6.61 7.86 9.08 10.53 12.30 14.02 15.76 17.49 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 1.076 Cvtb= 0.00100 i m 2 2 2 2 σ vz σipz 15.62 H(i) Z(i) i 4.00 Chiều cao đắp m Cvtb= 0.00103 i m Za= b/z(i) q = 3.60 t/m2 σivz+σiz i σ pz/σ vz 76.8 0.168 0.077 0.092 0.100 0.122 0.087 0.069 0.049 0.032 38.2 40.2 62.5 62.8 63.0 64.4 67.7 71.6 76.2 0.36 0.48 0.61 0.74 0.89 1.07 1.25 1.43 1.61 S(i) 3.59 6.27 7.50 8.73 9.94 11.38 13.14 14.83 16.55 18.23 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 1.385 0.00274 0.00248 0.00102 0.00102 0.00101 0.00097 0.00087 0.00078 0.00069 treân= Cv α 5.24 β m (kg/cm ) (cm /s) 0.281 0.26 0.00068 Cvtb cho 10.00m i 0.00127 0.00124 β m (kg/cm ) (cm /s) 0.342 0.30 0.00063 79.4 0.223 0.106 0.116 0.126 0.153 0.113 0.092 0.068 0.047 38.9 40.7 62.6 62.8 63.1 65.1 68.5 72.5 77.3 0.40 0.53 0.66 0.78 0.93 1.11 1.29 1.47 1.64 0.00264 0.00242 0.00102 0.00101 0.00100 0.00094 0.00085 0.00076 0.00067 H = 3.00 (m) Chiều cao đắp H(i) Z(i) m a/z(i) I 2I e(i) Cc(i) Ssi = 1.66m Cr(i) 2 2 2 2 Za= σz 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 t/m 5.36 t/m 2.80 2.00 1.20 0.86 0.67 11 0.55 13 0.46 15 0.40 17 0.35 19 0.32 20.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.485 0.479 0.467 0.457 0.437 0.421 0.403 0.99 0.99 0.97 0.96 0.93 0.91 0.87 0.84 0.81 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 5.36 5.36 5.24 5.17 5.04 4.93 4.72 4.55 4.35 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 H = 4.00 (m) a/z(i) b/z(i) I q = 7.20 t/m2 2I e(i) Cc(i) Ssi = Cr(i) 2.16m i σ vz σz σipz 8.00 15.62 0.496 0.99 2.28 1.227 0.409 t/m 0.78 t/m 7.14 t/m 2.80 2.67 1.60 1.14 0.89 11 0.73 13 0.62 15 0.53 17 0.47 19 0.42 20.00m 5.21 3.12 2.23 1.74 1.42 1.20 1.04 0.92 0.82 0.496 0.496 0.485 0.480 0.471 0.459 0.443 0.427 0.411 0.99 0.99 0.97 0.96 0.94 0.92 0.89 0.85 0.82 1.97 1.46 1.45 1.48 0.82 0.79 0.73 0.84 0.97 1.227 0.642 0.642 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.824 0.409 0.168 0.168 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 0.204 1.81 3.04 4.37 5.65 7.20 9.05 10.92 12.79 14.64 7.14 7.14 6.99 6.91 6.79 6.61 6.39 6.15 5.92 4.60 5.50 5.60 6.70 7.90 10.20 12.20 14.30 16.50 σivz+σiz Cvtb cho 10.00m i i σ pz/σ vz S(i) 6.14 3.59 7.17 8.40 9.61 10.82 12.24 13.98 15.64 17.34 18.99 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 1.664 σivz+σiz treân= Cv α Cvtb= 0.00093 i m 2 2 2 2 σ vz σipz 15.62 H(i) Z(i) i 6.00 Chieàu cao ñaép m Cvtb= 0.00098 i m Za= b/z(i) q = 5.40 t/m2 i σ pz/σ vz m (kg/cm ) (cm /s) 0.393 0.35 0.00059 82.3 0.271 0.131 0.138 0.150 0.181 0.138 0.115 0.086 0.062 39.6 41.0 62.7 62.9 63.2 65.9 69.4 73.5 78.5 0.45 0.57 0.70 0.82 0.97 1.15 1.33 1.51 1.68 S(i) 0.00255 0.00238 0.00102 0.00101 0.00100 0.00092 0.00083 0.00074 0.00065 Cv α 7.92 3.59 8.95 10.18 11.36 12.56 13.99 15.66 17.31 18.94 20.56 Ssi = 2.54 1.81 1.28 1.19 1.10 1.13 1.12 1.12 1.13 2.155 β Cvtb cho 10.00m treân= i 0.00120 0.00113 β m (kg/cm ) (cm /s) 0.476 0.44 0.00050 89.3 0.351 0.175 0.176 0.194 0.234 0.183 0.156 0.120 0.091 40.8 41.7 62.8 63.1 64.2 67.5 71.2 75.7 81.0 0.54 0.66 0.79 0.91 1.06 1.24 1.41 1.59 1.76 0.00241 0.00230 0.00101 0.00101 0.00097 0.00088 0.00079 0.00070 0.00061 II- TÍNH TOÁN ĐỘ LÚN THEO THỜI GIAN Trường hợp thoát nước chiều theo phương thẳng đứng ( Không sử dụng giếng cát bấc thấm ): a/ Tính độ lún thời điểm khác 1.005 Tính thời gian chờ đợi để đạt độ cố kết yêu cầu để thảm bê tông nhựa theo trình tự sau: -Từ độ lún lại tối đa yêu cầu (Scl)và độ lún cố kết S1 tính mức độ cố kết tối thiểu yêu cầu : U(t)y/c theo công thức: U(t)y/c = 1- Scl/S1 - Từ U(t) y/c tra bảng tìm Tv yêu cầu Tv =Cvtb ∙ t/H2 - Từ Tv yêu cầu tìm thời gian chờ đợi yêu cầu theo công thức : (a) : t - thời gian chờ đợi theo độ lún cho phép lại- ký hiệu (t1) : H - Chiều sâu thoát nước H= Za thoát nước mặt H=1/2Za thoát nước mặt : Cvtb - Hệ số cố kết trung bình theo phương thẳéng đứng - Tính tốc độ lún số thời điểm khác để tìm thời điểm Vlún ≤ 2cm/ năm- ký hiệu t2 Thời gian chờ đợi cho phép thảm bê tông nhựa thời gian lớn giá trị : t1và t2 Tính thời gian đạt 1.5 2.5 S1 0.40 0.72 1.08 1.39 1.66 2.16 m S2 1.100 1.117 1.133 1.150 1.167 1.200 0.040 0.084 0.143 0.208 0.277 0.431 0.43 0.80 1.22 1.59 1.94 2.59 0.40 0.00 0.40 0.32 0.40 0.68 0.40 0.99 0.40 1.26 0.40 1.76 0.0013 0.0012 0.00103 0.00100 0.00098 0.0% 44.3% 62.8% 71.1% 76.0% 0.00093 81.4% -9E-19 0.1545 0.59692 Stổng =S1+S2 Scl độ cố kết S(t) y/cầu (Syc) yêu cầu Cvtb cho phép U(t)y/c thảm bê Tv yêu cầu tông nhựa t1 ( năm) 0.3163 0.42003 0.49342 0.00 13.80 38.98 53.04 t2 ( năm) Số năm chờ 3.00 13.80 10 38.98 10 53.04 63.89 H lại (m) 0.85 1.10 1.18 1.31 63.89 1.46 81.79 QUAN HỆ Hđắp - T chờ 90.0 80.0 70.0 Thời gian chờ (năm ) Hđắp(m) 60.0 50.0 40.0 30.0 20.0 10.0 0.0 81.79 1.81 Hđắp (m) 5 10 20 Hđắp(m) 1.5 Tv U(t) S(t) Stổng(t)= S(t)+S2 Hcòn laïi 0.0432 0.0224 23.4% 16.9% 2.5 0.0162 14.4% 0.0158 14.2% 0.0154 14.0% 0.0146 13.6% 0.121 0.205 1.30 0.154 0.298 1.70 0.196 0.404 2.10 0.233 0.511 2.49 0.294 0.725 3.28 Tính vị trí HK20(KM27+00) Vlún (cm/năm) Tv U(t) S(t) Stổng(t)= S(t)+S2 Hcòn lại 2.094 2.713 0.0648 0.0336 28.7% 20.7% 3.470 0.0243 17.6% 4.409 0.0238 17.4% 5.228 0.0232 17.1% 6.575 0.0219 16.7% BIỂU ĐÔ QUAN HỆ Htk- Hbùlún 0.148 0.232 1.27 0.189 0.333 1.67 0.240 0.448 2.05 0.285 0.563 2.44 0.360 0.791 3.21 Vlún (cm/năm) Tv U(t) S(t) Stổng(t)= S(t)+S2 H lại (m) 1.74 2.27 0.086 0.045 33.1% 23.8% 2.93 0.032 20.3% 3.72 0.032 20.0% 4.42 0.031 19.8% 5.57 0.029 19.3% 0.171 0.255 1.25 0.218 0.362 1.64 0.278 0.485 2.01 0.330 0.607 2.39 0.415 0.846 3.15 Vluùn (cm/năm) Tv U(t) S(t) Stổng(t)= S(t)+S2 Hcòn lại 1.57 2.02 0.1080 0.0560 37.0% 26.6% 2.54 0.0406 22.7% 3.24 0.0396 22.4% 3.85 0.0386 22.1% 4.88 0.0365 21.5% 0.191 0.275 1.23 0.244 0.387 1.61 0.310 0.518 1.98 0.368 0.646 2.35 0.464 0.895 3.10 Vlún ( cm/năm) Tv U(t) S(t) Stổng(t)= S(t)+S2 Hcòn lại Vlún (cm/năm) 1.202 1.591 0.2159 0.1120 52.2% 37.7% 2.025 0.0811 32.1% 2.576 0.0792 31.7% 3.059 0.0772 31.3% 3.860 0.0730 30.5% 0.271 0.354 1.15 1.110 0.345 0.489 1.51 1.436 0.439 0.647 1.85 1.820 0.521 0.798 2.20 2.154 0.657 1.088 2.91 2.695 Tv U(t) S(t) Stoång(t)= S(t)+S2 0.4318 0.2240 71.9% 53.2% 0.284 0.382 0.324 0.465 0.68 1.03 0.1623 45.4% 0.489 0.632 1.37 0.1584 44.8% 0.621 0.829 1.67 0.1545 44.2% 0.736 1.014 1.99 0.1460 43.0% 0.927 1.358 2.64 Hcòn lại 0.092 0.132 0.87 0.113 0.153 0.85 0.131 0.170 0.83 0.146 0.186 0.81 0.206 0.246 0.75 0.777 Tính độ lún năm thứ 3.50 3.00 2.50 Hthiết kê (m) Năm thứ 2.00 1.50 1.00 0.50 0.00 Hđắp (m) Các khoảng giá trị tính nội suy : Ví dụ Htkế (m) = 1.22 Kết : Hpluùn (S1) (S2) 1.41 0.12 0.076 b/ Tính mức độ tăng sức chống cắt sau chờø lún 10m phía trường hợp thoát nước 1chiều theo phương thẳng đứng : Vì mức độ ổn định phụ thuộc chủ yếu vào sức chống cắt lớp đất phía nên toán xét tăng sức chống cắt lớp đất phía đến hết chiều sâu mà cung trượt cắt qua Trường hợp thí nghiệm cắt cánh Trường 1.5 2.5 Ss (ban đầu) m ( tra từ Ip ) 1.300 0.963 1.300 0.963 1.300 0.963 1.300 0.963 1.300 0.963 1.300 0.963 Ci (0)t/m2 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 Tv =Cvtb∙t/H Từ Tv tra bảng VI -1 quy trình ta U(t) T chờ (năm) Cvtb 2.000 2.000 0.0015 0.0014 2.000 0.0013 2.000 0.0012 2.000 0.0012 2.000 0.0011 Sau biết U(t) lắp vào công thức (1) tính Su Tv 0.0962 0.0889 0.08018 0.07795 0.07573 0.07114 U(t) 35.0% 33.6% Theo công thức : Su = Ss +U(t)∙(0,22∙ σz +Ss ∙ ( σpz /σvz ) Ss,Su : Sức chống cắt trước sau đắp nền, chờ cố kết (Ip = 25 ) 0,2 ) Ctiêu (1) Từ thời gian chờ Cvtb tính Tv theo công thức sau : Lực dính tính toán : i C u = m ∙ Ss Hệ số m tra từ bảng V-1 quy trình ( phụ thuộc Ip ) Hđắp i 1.78 i σ z (t/m2) 31.9% 31.4% 31.0% 30.1% 2.68 3.57 4.46 5.36 7.14 Ip : Chỉ số dẻo đất vị trí cắt cánh σ vz 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 1.52 Ci (0) : Lực dính tính toán chưa chờ cố kết (t/m2) σipz 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 2.025 2.062 2.086 2.137 2.187 2.279 1.95 1.98 2.01 2.06 2.10 2.19 i C u (t) : Lực dính tính toán chờ cố kết (t/m2) Su(sau chờ) i Sức chống cắt,mức độ tăng sức chống cắt tổng kết bảng bên cạnh : C u (t) t/m2 Trường hợp thí nghiệm cắt nhanh không thoát nước Theo công thức: Cu = C+∆C = C+ σz∙U(t)∙tgφ Ctiêu Hđắp φi ban đầu Tgian chờ (năm) Cvtb Tv U(t) 1.5 2.5 3.06 3.06 3.06 3.06 3.06 3.06 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 0.0015 0.0014 0.0013 0.0012 0.0012 0.0011 0.0962 0.0889 0.08018 0.07795 0.07573 0.07114 35.0% 33.6% 31.9% 31.4% 31.0% 30.1% σiz (t/m2) ∆C (T/m2) 1.78 2.68 0.0333 0.0480 (2) Sau bieát thời gian chờ, tính U(t) trên, lắp vào công thức (2) tổng kết thành bảng bên cạnh 3.57 0.0608 4.46 0.0750 5.36 0.0888 7.14 0.1149 ... TỐN SỰ GIA TĂNG SỨC CHỐNG CẮT CỦA NỀN ĐẤT YẾU KHI THI CÔNG NỀN ĐƢỜNG THEO NHIỀU GIAI ĐOẠN 46 3.1 Ổn định đất yếu trƣờng hợp thi công giai đoạn 46 3.2 Ổn định đƣờng đắp theo nhiều giai đoạn. .. tài: ? ?Nghiên cứu ổn định đất yếu đường thi công đường theo nhiều giai đoạn? ?? nhằm đánh giá trạng thái ổn định đất yếu đường thời điểm cần thi? ??t để từ đề xuất phương pháp khảo sát, thi? ??t kế thi công. .. NGHIÊN CỨU SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƢỚI NỀN ĐƢỜNG KHI THI CÔNG NỀN ĐƢỜNG THEO NHIỀU GIAI ĐOẠN NHIỆM VỤ VÀ NỘI DUNG: Luận văn gồm nội dung sau: Mở đầu Chƣơng 1: Tổng quan sức chống cắt ổn định