Nghiên cứu ổn định tuyến đê bao đắp bằng vật liệu địa phương trên nền đất yếu ở vùng bạc liêu cà mau

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRÀ THANH TÚ ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH TUYẾN ĐÊ BAO ĐẮP BẰNG VẬT LIỆU ĐỊA PHƯƠNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Ở VÙNG BẠC LIÊU – CÀ MAU CHUYÊN NGÀNH: CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU MÃ SỐ NGÀNH: 31.10.02 LUẬN ÁN CAO HỌC TP.HỒ CHÍ MINH THÁNG 05 NĂM 2002 LUẬN VĂN CAO HỌC – CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: TRÀ THANH TÚ MỤC LỤC PHẦN : Số trang PHẦN I: TỔNG QUAN CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VÙNG ĐBSCL NÓI CHUNG VÀ VÙNG BẠC LIÊU – CÀ MAU NÓI RIÊNG A.Các khái niệm đất yếu vùng ĐBSCL Khái quát cấu tạo địa chất vùng ĐBSCL 1.1 Khu I: khu đất sét màu sám nâu, xám vaøng. 1.2 Khu II: đất bùn sét, bùn sét, bùn cát xen kẹp với lớp cát 1.3 Khu III: khu cát hạt mịn, cát xen kẹp bùn cát - 1.4 Khu IV: khu đất than bùn, xen kẹp bùn xét, bùn sét, cát cát bụi - 1.5 Khu V: khu bùn sét bùn cát ngập nước - 1.6 Loaïi có nguồn gốc khoáng vật - 1.7 Loại có nguồn gốc hữu - 1.8 Loại đất yếu theo trạng thái tự nhiên 1.9 Các đặc trưng lý đất sét yếu - Tính chất loại đất sét yếu 2.1 Các tính chất quan trọng đất sét yếu - 2.2 Đất bùn - 12 2.3 Đất cát yếu 12 2.4 Than bùn đất than bùn - 13 B.Đặc điểm địa chất thủy văn công trình điều kiện xã hội vùng Bạc Liêu - Cà mau 14 Vị trí địa lý 14 Địa hình 14 Khí tượng thủy văn - 14 3.1 Khí tượng 14 3.2 Thủy văn - 15 3.3 Địa chất 15 Đặc điểm xã hội 16 4.1 Dân số lao động 16 4.2 Hieän trạng sản xuất nông nghiệp vùng dự án 17 4.3 Các loại đê đồng sông cửu long - 18 4.4 Hiện trạng đê ñieàu - 20 Sự cần thiết phải phục hồi, nâng cấp tuyến đê bieån 21 PHẦN II : PHẦN NGHIÊNG CỨU CỦA ĐỀ TÀI LUẬN VĂN CAO HỌC – CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: TRÀ THANH TÚ CHƯƠNG 2: CHỌN SƠ ĐỒ THÍ NGHIỆM SỨC CHỐNG CẮT CỦA ĐẤT PHỤC VỤ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ĐÊ Thí nghiệm ba trục nén cố kết, không thoát nước có đo áp lực lỗ rỗng 26 Xác định sức chống cắt không thoát nước thí nghiệm nén ba trục không đo áp lực nước lỗ hổng (phương pháp xác định) - 33 Xác định sức chống cắt phương pháp cắt quaytrong phòng thí nghiệm 37 3.1 Khaùi quaùt - 37 3.2 Thiết bị 38 3.3 Qui trình - 38 3.4 Tính toán 39 3.5 Báo cáo thí nghiệm 40 CHƯƠNG : LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ĐÊ Các dạng ổn định đê đắp đất yếu 42 a) Maát ổn định theo dạng lún sụp - 42 b) Mất ổn định theo dạng phình trồi 42 c) Mất ổn định dạng trượt trồi - 43 Các lý thuyết tính toán ổn định đất yếu đê đắp - 43 Kiểm tra ổn định 55 a) Kieåm tra theo tải trọng tác dụng - 56 b) Kiểm tra theo phương pháp cung trượt trụ tròn FEM - 60 CHƯƠNG 4: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NHẰM NÂNG CAO TÍNH ỔN ĐỊNH ĐÊ Tính toán mặt cắt đê - 66 a) Tài liệu tính toán - 66 b) Xác định cao trình đỉnh đê 67 c) Kết tính toán cao trình đỉnh ñeâ 70 d) Chọn chiều rộng mặt đê - 70 Tính toán thấm đất đê đồng chất thấm nước - 70 2.1 Tính toán lưu lượng thấm 70 2.2 Tính toán đường bão hòa 72 Tính toán áp lực sóng tác dụng mái thượng lưu 74 Chọn lựa phương án tính toán cần thiết - 77 Giải pháp thứ 1-nâng cao tính ổn định đê: tăng mái dốc đê - 78 Giải pháp thứ 2-nâng cao tính ổn định đê dùng bệ phản áp 79 6.1 Tính bệ phản áp 79 6.2 Tính toán bề rộng bệ phản áp 79 6.3 Tính toán bề cao bệ phản áp 80 6.4 Tính toán cụ thể cho mặt cắt điển hình - 80 6.5 Dùng FEM kiểm tra mặt cắt sau chọn giải pháp bệ phản áp - 83 Giải pháp thứ nâng cao tính ổn định đê: dùng vải địa kỹ thuật gia cố thân ñeâ 91 7.1 Chức vải địa kỹ thuật 91 LUẬN VĂN CAO HỌC – CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: TRÀ THANH TÚ 7.2 Lựa chọn loại vải dùng cho công trình 94 CHƯƠNG 5: CHỌN GIẢI PHÁP THI CÔNG THÍCH HP ĐỂ ĐẢM BẢO TÍNH ỔN ĐỊNH NỀN ĐÊ VÀ THÂN ĐÊ Vấn đề liên quan kỹ thuật thi công chất lượng khối đất đắp thân đê -102 a) Trường hợp đào tuyến kênh lấy đất đắp đê 102 b) Trường hợp nạo vét đào mở rộng kênh rạch có sẳn để lấy đất đắp đê 103 c) Trường hợp đào đất bãi vật liệu chuyển đến tuyến đê để đắp 104 d) Khả đầm chặt khối đất thân đê thi công theo điều kiện ĐBSCL -104 Vấn đề liên quan tốc độ thi công khả chịu tải đất đê 104 Hướng dẫn thi công lắp đặt vải địa kỹ thuật -105 a) Chuẩn bị mặt -105 b) Trải vải địa kỹ thuật 105 c) Khâu nối vải địa kỹ thuật trường -105 d) Thi coâng lớp bảo vệ -106 Bieän pháp thi công hợp lý cho tuyến đê xử lý Bạc Liêu-Cà Mau 106 PHẦN III: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ CHƯƠNG 6: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ - 108 PHỤ LỤC CHƯƠNG 3: Kết tính toán mặt cắt cung trượt MC1 theo thiết kế cũ - Kết tính toán mặt cắt cung trượt MC1’ theo thiết kế cũ 3 Kết tính toán mặt cắt cung trượt MC2 theo thiết kế cũ - Keát tính toán mặt cắt cung trượt MC2’? theo thiết kế cũ ? PHỤ LỤC CHƯƠNG 4: A CÁC TÍNH TOÁN PHỤC VỤ THIẾT KẾ ĐÊ BIỂN? B ? I.Tính toán yếu tố sóng gió Chỉ dẫn chung - 1.1 Mực nước tính toán soùng - 1.2 Các vùng tính toán sóng 1.3 Các phương pháp tính toán sóng Tính toán yếu tố sóng theo biển - 10 2.1 Xác định yếu tố sóng vùng nước sâu - 10 2.2 Xác định yếu tố sóng vùng nước nông - 10 2.3 Xác định yếu tố vùng sóng ñoå - 12 2.4 Xaùc định yếu tố sóng theo biểu đồ Hindcast 12 II Xác định chiều cao sóng leo - 13 Trường hợp mái nghiêng có độ dốc 13 Trường hợp mái dốc phức hợp có thềm giảm sóng (TFS) 14 Trường hợp hướng sóng đến xiên góc với tuyến tim đê 15 LUẬN VĂN CAO HỌC – CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: TRÀ THANH TÚ Trường hợp đặc biệt - 15 III Tính toán áp lực sóng - 15 Phân bố áp lực sóng mái nghiêng 15 Tải trọng sóng lên loại công trình bảo vệ đê biển 17 IV n định thấm 19 Tính toán thấm đê đất đồng chất không thấm nước - 19 Tính toán thấm đê đất đồng chất thấm nước - 21 Tính toán thấm không ổn định 22 Tính toán độ dốc chỗ dòng thấm vị trí thoát mái 23 Đường bão hòa đê đất đồng chất mực nước hạ xuống - 24 PHẦN HÌNH VẼ - BẢN ĐỒ PHẦN 1: TỔNG QUAN CHƯƠNG 1 Hình 1.1: Bản đồ phân vùng đất yếu ĐBSCL - Hình 1.2: Bản đồ trạng nông nghiệp dự án khôi phục nâng cấp đê biển Bạc Liêu 17-18 Hình 1.3: Bản đồ bố trí sản xuất dự án khôi phục nâng cấp đê biển Bạc Liêu - 17-18 Hình 1.4: Vị trí dự án khôi phục nâng cấp đê biển Bạc Liêu 23 Hình 1.5: Bản đồ bố trí hệ thống công trình dự án khôi phục nâng cấp đê biển Bạc Liêu 24 PHAÀN II: NGHIÊNG CỨU ĐỀ TÀI CHƯƠNG Hình 2.1: Thí nghiệm cắt ba trục - 32 Hình 2.2: Thiết bị cắt cánh phòng thí nghiệm - 41 CHƯƠNG Hình 3.1: Dạng ổn định lún sụp - 42 Hình 3.2: Sơ đồ ổn định dạng phình trồi - 42 Hình 3.3: Mất ổn định dạng trượt trồi - 43 Hình 3.4: Sơ đồ xác định ứng xuất trường hợp tải trọng dạng tam giác cân 44 Hình 3.5: Sơ đồ xác định ứng xuất trường hợp tải trọng dạng hình thang cân - 46 Hình 3.6: Sơ đồ vùng phá hoại (vùng biến dạng dẻo) - 46 Hình 3.7: Sơ đồ xác định tải trọng an toàn 47 Hình 3.8: Mặt trượt theo lời giải Prandtl 50 Hình 3.9: - 52 10 Hình 3.10: - 53 11 Hình 3.11: Mặt trượt trụ tròn theo Fellenius 54 12 Hình 3.12: Mặt cắt thể mái đê phía biển MC1 mái phía đồng MC2 55 13 Hình 3.13: Mặt cắt thể mái đê phía biển MC1’ 55 LUẬN VĂN CAO HỌC – CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: TRÀ THANH TÚ 14 Hình 3.14: Cung trượt MC1 tính theo Stabl6 - 63 15 Hình 3.15: Cung trượt MC1’ tính theo Stabl6 64 16 Hình 3.16: Cung trượt MC2 tính theo Stabl6 - 65 CHƯƠNG Hình 4.1: Đường thấm thân ñeâ 74 Hình 4.2: Áùp lưc sóng tác dụng lên mái thượng lưu đê 77 Hình 4.3: Mặt cắt gia cố mái đê bệ phản aùp taïi MC1 83 Hình 4.4: Cung trượt MC1 sau gia cố bệ phản aùp - 85 Hình 4.5: Mặt cắt gia cố mái đê bệ phản áp MC1’ - 84 Hình 4.6: Cung trượt MC1’ sau gia cố bệ phản aùp 86 Hình 4.7: Mặt cắt gia cố mái đê bệ phản áp MC2 87 Hình 4.8: Cung trượt MC1’ sau gia cố bệ phản áp tính cho gia đoạn thi công - 88 Hình 4.9: Mặt cắt gia cố mái đê bệ phản áp MC2 trường hợp dòng thấm ổn định 90 10 Hình 4.10: Cung trượt MC2 sau gia cố bệ phản áp tính cho giai đoạn thấm ổn định - 89 11 Hình 4.11: Mái đê phía biển MC1 với phương án vải địa kỹ thuật 95 12 Hình 4.12: Cung trượt mặt cắt MC1 theo phương án dùng vải địa kỹ thuật 98 13 Hình 4.13: Mái đê phía biển MC1’ với phương án vải địa kỹ thuật - 96 14 Hình 4.14: Cung trượt mặt cắt MC1’ theo phương án dùng vải địa kỹ thuật - 99 15 Hình 4.15: Cung trượt mặt cắt MC2 không dùng vải địa kỹ thuật tính giai đoạn thi coâng -100 16 Hình 4.16: Cung trượt mặt cắt MC2 không dùng vải địa kỹ thuật giai đoạn thấm ổn định 101 LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú CHƯƠNG 1: ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VÙNG ĐBSCL NÓI CHUNG VÀ VÙNG BẠC LIÊU – CÀ MAU NÓI RIÊNG I CÁC KHÁI NIỆM VỀ ĐẤT YẾU Ở VÙNG ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG Khái quát cấu tạo địa chất vùng Đồng Bằng Sông Cửu Long Đồng sông Cửu Long cấu thành trình bồi tụ lắng đọng trầm tích cổ trẻ điều kiện biển nâng với dòng chảy sông Mê Kông biển, trừ núi nham cứng (ở An Giang, Kiên Giang) Trên mặt phẳng đồng gợn nên sóng đất sông Tiền, sông Hậu cồn ven biển Địa hình tương đối phẳng (cao độ từ +0.5m đến +5m) nghiêng dần biển với độ dốc không đáng kể Đất yếu đồng sông Cửu Long thực chất thuộc vào loại đất sét yếu hàm lượng sét đất lớn Đất sét yếu đồng sông Cửu Long có khoáng chất thứ sinh chiếm hàm lượng lớn Montmorillionite (Al2O3.4SiO2,H2O) loại khoáng chất có hoạt tính mạnh có điện tích âm mặt với lượng hút tónh điện lớn (đến hàng trăm KN/m2) Trên toàn đồng sông Cửu Long, tầng bồi tích trẻ có chiều dày thay đổi từ 10÷15m đến 100÷110m Theo tài liệu địa chất nghiên cứu: độ sâu cách mặt đất từ 28÷7m từ Tân Châu đến Vónh Long thường gặp lớp cát hạt trung đến hạt mịn, lớp thường lớp đất dính Tiến gần biển (Bến Tre, Mỏ Cày, Ba Tri) đất chủ yếu đất dính như: bùn, bùn sét, cát, sét ) Trong toàn vùng đồng sông Cửu Long, chia làm khu vực (được đánh số La mã theo thứ tự hình 1.1) có dạng đất yếu theo đặc trưng thành phần thạch học, tính chất địa chất công trình, địa chất thủy văn chiều dày tầng đất yếu (hình 1.2) Cụ thể sau: 1.1 Khu 1: khu đất sét màu xám nâu, xám vàng - bmQIV: Đất sét, sét màu xám nâu, có chỗ đất mềm yếu gối lớp trầm tích nén chặt Q l-ll, chiều dày không 5m Đồng tích tụ, có chỗ trũng lầy nội địa, cao độ từ 1÷3m Nước đất gặp độ sâu 1÷5m, có tính ăn mòn Có chỗ bị lầy hóa, lún ướt công trình Chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú Chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú Hình 1.1: Bản đồ phân vùng đất yếu đồng sông Cửu Long Chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú Hình 1.2: Cột địa tầng tổng hợp khu vực ĐBSCL (Theo số liệu vấn đề địa chất công trình khu vực ĐBSCL – phân hội KHĐCCT 1984) 1.2 Khu II: đất bùn sét, bùn sét, bùn cát xen kẹp với lớp cát Phân khu IIa: - a, amQIV: bùn sét bùn sét, phân bố không xen kẹp, gối lên sét chặt QI-III, chiều dày không 20m Đồng thấp, tích tụ thực thụ với độ cao từ 1÷1.5m đến 3÷4m Mực nước ngầm cách mặt đất 0.5÷1m, có khả ăn mòn Lầy hóa, cát chảy, xói ngầm, xói lở bờ, đào lòng sông, lún ướt công trình Phân khu IIb: - a, amQIV: bùn sét, bùn sét, phân bố không xen kẹp, chiều dày không 80m Các đặc tính giống khu IIa Phân khu IIc: - Dạng bùn đất IIa, IIb có chiều dày không 25m Các đặc tính giống phân khu IIa, IIb Phân khu IId: - Dạng bùn đất IIa, IIb, IIc có chiều dày không 30m Các đặc tính giống phân khu IIa, IIb, IIc 1.3 Khu III: khu cát hạt mịn, cát xen kẹp bùn cát Phân khu llla: - m, am, abmQIV: chủ yếu cát, cát bụi xen kẹp bùn sét, bùn sét, bùn cát Hôlôxen gối lên trầm tích nén chặt Q l-lll , chiếu dày không 60m Đồng tích tụ đồng tích tụ gợn sóng ven biển với độ cao 1÷2m đến 5÷7m Nước đất cách mặt đất 0,5÷2m, có tính ăn mòn Cát chảy, xói ngầm Phân khu lllb: - Các tính chất đặc trưng giống IIIa, chiều dày tầng đất Hôlôxen không 100m Chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú đây, mở rộng tính toán cho trường hợp bền thấm nước có chiều sâu vô hạn Vì biến đổi chiều sâu gây nên biến đổi vị trí đường bão hòa thể rõ rệt phạm vi chiều sâu định, sâu thêm nữa, vị trí đường bão hòa thực tế thay đổi Do vào tài liệu thí nghiệm tính toán so sánh để chọn chiều sâu hữu hiệu nền, lớn chiều sâu hữu hiệu, vị trí đường bão hòa không thay đổi Chiều sâu hữu hiệu nền, Te lấy bằng: Te = (0,5 ∼ 1,0)(L+m1H1) (IV.21) Vì chiều sâu thực tế T ≤ Te, tính toán theo chiều sâu thực có T; T Te, tính toán theo chiều sâu hữu hiệu Te Te sử dụng để tính toán vị trí đường bão hòa, lưu lượng thấm tính toán theo chiều sâu thực tế T Tính toán thấm không ổn định Đê điều trình chặn nước, chưa thể hình thành dòng thấm ổn định, tính toán theo thấm không ổn định (hình IV.5) 3.1 Các giả thiết tính toán a) Nền đê không thấm nước b) Mặt đỉnh đường bão hòa gần có dạng đường thẳng; c) Bỏ qua sức căng đất không bão hòa Thời gian cần thiết để dòng thấm không xuất chân dốc mái đê phía đồng : n0 H ⎛ b' ⎞ T= (IV.22) ⎜ m1 + m2 + ⎟ 4k ⎝ H⎠ n0 = n(1 − S % ) (IV.23) Trong đó: k hệ số thấm thân đê, sử dụng số trung bình số lớn, trị số lớn số liệu thí nghiệm (m/s); độ rỗng hữu hiệu đất n0 n độ rỗng Sw% độ bão hòa 3.2 Vị trí đường bão hòa Khi thời gian trì lũ t < T, cần tính toán khoảng cách từ mặt đỉnh đường bão hòa đến chân mái giáp nước L kH t (IV.24) L=2 n0 Tính toán độ dốc chỗ dòng thấm vị trí thoát mái 4.1 Chỉ dẫn chung Độ dốc dòng thấm vị trí thoát quan trọng để kiểm tra ổn định thấm mái Sự phá hoại cục mặt dốc tác dụng lực thấm gây dễ nguy cập đến an toàn toàn mái Việc tính toán xác độ dốc dòng thấm mái phức tạp Các công thức giới thiệu vào lời giải xác số điều kiện đơn giản kết hợp với số liệu thí nghiệm Một số công thức tính toán vị trí gần mép nước (trong đê có nước) chân dốc (trong đê nước) cho vị trí số J = ∞, thể rằng, công thức có tính cục vị trí gần mép nước gần chân dốc, tức chỗ dễ bị dòng thấm phá hoại nhất, cần lưu ý thiết kế 128 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú 4.2 Tính toán ra-đi-ăng thấm mặt dốc đê đất đồng chất không thấm nước a) Khi đê nước (H2 = 0) (hình IV.6) b) Phía đê có nước (hình IV.7) Đoạn thấm A B : ⎛ h − H2 ⎞ ⎟⎟ J = J ⎜⎜ ⎝ y − H2 ⎠ ( y ≥ H , H ≠ 0) n (IV.26) Trong : J – Ra-đi-ăng chỗ thấm thoát mái đồng, hạ lưu có nước (IV.27) J = sin ∝ π = + m22 n = 0,25 H2 h0 (IV.28) Đoạn ngập nước BC: J= a0 H2 + b0 h0 − H ⎛ r ⎞ 2a ⎜ ⎟ ⎝l⎠ −1 (IV.29) hoaëc: J= a0 H2 + b0 h0 − H ⎛ y ⎜⎜ ⎝ H2 ⎞ 2a ⎟⎟ ⎠ −1 (IV.30) Phạm vi ứng dụng công thức (IV.29) (IV.30) r/l y/H2≤ 0,95 Trong công thức : a0,b0 – hệ số (IV.31) a0 = 2α (m2 + 0,5) + m b0 = m2 2(m + 0,5) (IV.32) απ laø góc nghiêng mặt dốc (tính ra-đi-ăng) 4.3 Tính toán ra-đi-ăng thấm mặt dốc đê đất đồng chất thấm nước a) Phía đê nước (H2 =0) (hình IV.8) Thấm theo đoạn AB: ⎛ h0 ⎜ J= ⎜ y + m2 ⎝ ⎞ ⎟⎟ ⎠ n 25 (IV.33) Thaám theo đoạn BC : h0 J= m2 y (IV.34) b) Phía đê có nước (H2 =0) (hình IV.9) 129 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú Thấm theo đoạn AB: dùng công thức (IV.33) Theo đoạn ngaäp BC: α (h0 − H ) J= 2r aa1 l1a1 − l 2a l 2a − r a1 ( α= )( (IV.35) ) 1+α (IV.36) c) Theo mặt ngập CD J= α (h0 − H ) x aa1 (l a1 )( − l 2a l 2a − x a1 (IV.37) ) Đường bão hòa đê đất đồng chất mực nước hạ xuống Khi k< μV≤ 1/10, sau mực nước hạ xuống mặt tự dòng thấm thân đê, trì khoảng 90% tổng cột nước, coi gần rằng, đường bão hòa giữ nguyên vị trí cũ không thay đổi Trường hợp bất lợi ổn định mái đê phía giáp nước Để thiên an toàn, tiến hành phân tích ổn định mái theo vị trí đường bão hòa trước mực nước bắt đầu hạ xuống Khi k< μV≤ 60 mực nước hạ xuống từ từ, mặt tự dòng thấm thân đê trì 10% tổng cột nước, không ảnh hưởng đến ổn định mái đê Do đó, nói chung không cần phải tiến hành tính toán ổn định mái phía biển mực nước hạ xuống Chỉ phạm vi 1/10 < k< μV≤ 60, hạ thấp đường bão hòa nằm hai trường hợp đây, cần tính toán vị trí hạ thấp đường bão hòa theo trình hạ xuống từ từ, để tiến hành phân tích ổn định mái thượng lưu (hình 6.10) Trong biểu thức trên: k hệ số thấm vật liệu đất thân đê(m/d); V tốc độ hạ xuống mực nước(m/d); μ độ cấp nước khối đất, tính toán theo công thức (IV.38) (các trị số bảng IV.1 dùng để tham khảo) μ = αn Trong : n độ kẽ hỏng khối đất; α số phần trăm; α = 113,7(0,0001175)0,607 (6+ lg k ) hoaëc: lgα = 2,056-3,93 (0,067 ) k hệ số thấm (cm/s) (6 + lg k ) Bảng IV.1 Loại đất đá Sỏi Cát thô Cát sỏi Hệ số thấm (cm/s) Độ rỗng N 2,4x100 1,6x100 7,6x10-1 0,371 0,431 0,327 130 Độ nước μ 0,345 0,338 0,251 cấp Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Cát sỏi Cát sỏi Cát thô trung bình Cát sỏi Cát mịn trung bình d50 = 0,2mm Cát chứa đất sét Cát sỏi chứa đất sét (1%) Cát sỏi chứa đất sét (16%) 1,7x10-1 7,2x10-2 4,8x10-2 2,4x10-3 1,7x10-3∼6,1x10-4 1,1x10-4 2,3x10-5 2,5x10-6 HV: Traø Thanh Tuù 0,265 0,335 0,394 0,302 0,438∼0,392 0,397 0,394 0,432 0,182 0,161 0,18 0,078 0,074∼0,039 0,0052 0,0036 0,0021 Dưới công thức tính toán gần vị trí đường bão hòa đê đất đồng chất mực nước hạ xuống: h0 (t ) ⎛ t ⎞⎛ k = − 0,31⎜ ⎟⎜⎜ H ⎝ T ⎠⎝ μV ⎞ ⎟⎟ ⎠ (IV.39) Trong đó: - H: khoảng cách hạ xuống mực nước (hình 6.10)(m) - T: thời gian cần thiết để mực nước từ vị trí ban đầu hạ xuống tới chân đê hạ xuống khoảng lớn - t: thời gian cần tính toán đường bão hòa thượng lưu, t≤T(S) Sau tìm h0(t), tính toán đường bão hòa theo công thức sau đây: ⎡ q (t ) ⎤ (IV.40) + h (t )] − x ⎢ ⎥ ⎣ k ⎦ h lấy đê thượng lưu làm mặt chuẩn, q(t) tìm cách giải hệ phương trình (IV.41) (IV.42) 2 q(t ) [H + h0 (t )] − h0 (t ) (IV.41), (IV.42) = k 2[L − m1 h0 (t )] h ( x ,1 ) = [H q (t ) h0 (t ) − H = k m1 ⎡ h0 (t ) ⎤ ⎢1 + 1n ⎥ h0 (t ) − H ⎦ ⎣ Trong đó: q(t) biểu thị lưu lượng thấm từ mái thượng lưu thời điểm t h0(t) biểu thị độ cao điểm thấm mái thượng lưu điểm t Các ký hiệu xem hình IV.10 Để giải hệ phương trình, dùng nhóm giá trị h0(t) [H < hc (t ) < (H + h0 )(t )] laàn lượt thay vào IV.41 IV.42, vẽ đường biểu diễn, giao điểm đường nghiệm hệ phương trình B CÁC KẾT QUẢ NHẬP VÀ TÍNH TOÁN VỚI CÁC BIỆN PHÁP GIA CỐ BẰNG STABL6 131 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU I HV: Trà Thanh Tú Tính toán theo biện pháp gia cố bệ phản áp Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC1 Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 9:49 am Tra Thanh Tu C:DBL1BPA C:DBL1BPA.OUT C:DBL1BPA.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC1 - Xu ly be phan ap BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 14.20 21.20 37.40 43.40 49.40 53.40 14.20 Y-Left (ft) 10.30 10.30 13.80 13.80 15.80 15.80 13.80 10.30 X-Right (ft) 14.20 21.20 37.40 43.40 49.40 53.40 65.00 65.00 Y-Right (ft) 10.30 13.80 13.80 15.80 15.80 13.80 13.80 10.30 Soil Type Below Bnd 1 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 0 17.5 17.5 9.5 3.1 00 0 Factor Of Safety For The Preceding Specified Surface =******* Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 42 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 00 10.30 1.04 9.36 2.12 8.47 3.23 7.62 4.38 6.82 5.56 6.07 6.77 5.37 8.01 4.72 9.28 4.12 10 10.57 3.58 11 11.89 3.10 12 13.22 2.67 13 14.57 2.30 14 15.93 1.99 132 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU 15 16 17 18 19 20 17.31 18.70 20.09 21.49 22.89 24.29 Circle Center At X = *** 1.385 HV: Trà Thanh Tú 1.73 1.53 1.40 1.32 1.30 1.34 22.6 ; Y = *** 34.3 and Radius, 33.0 Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC1’ Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 9:55 am Tra Thanh Tu C:DBL1'BPA C:DBL1'BPA.OUT C:DBL1'BPA.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC1' - Xu ly be phan ap BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary No X-Left (ft) 00 13.60 21.20 45.50 51.50 57.50 61.50 13.60 Y-Left (ft) 13.70 13.70 17.50 17.50 19.50 19.50 17.50 13.70 X-Right (ft) 13.60 21.20 45.50 51.50 57.50 61.50 75.00 75.00 Y-Right (ft) 13.70 17.50 17.50 19.50 19.50 17.50 17.50 13.70 Soil Type Below Bnd 1 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 0 17.5 17.5 9.5 3.1 00 0 Failure Surface Defined By 14 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 22.67 17.50 23.68 16.53 24.80 15.70 26.03 15.02 27.33 14.50 28.69 14.16 30.08 13.99 31.48 14.00 32.86 14.19 10 34.21 14.55 11 35.51 15.09 12 36.72 15.79 133 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU 13 14 37.84 38.71 HV: Trà Thanh Tú 16.63 17.50 * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 27 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 3.78 13.70 4.83 12.77 5.94 11.92 7.11 11.15 8.32 10.45 9.58 9.84 10.88 9.32 12.21 8.89 13.57 8.54 10 14.95 8.29 11 16.34 8.14 12 17.74 8.08 13 19.14 8.11 14 20.53 8.24 15 21.91 8.46 16 23.28 8.77 17 24.62 9.18 18 25.93 9.68 19 27.20 10.26 20 28.43 10.93 Circle Center At X = *** 1.386 17.9 ; Y = 28.7 and Radius, 20.7 *** Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC2 giai đoạn thi coâng Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC2 - Xu ly be phan ap khong tham & song BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 32.00 32.60 35.40 40.60 46.60 55.00 32.00 05-02-02 9:15 am Tra Thanh Tu C:DBL2BPAT C:DBL2BPAT.OUT C:DBL2BPAT.PLT Y-Left (ft) X-Right (ft) Y-Right (ft) 12.00 12.00 12.20 12.20 14.80 14.80 12.00 12.00 32.00 32.60 35.40 40.60 46.60 55.00 65.00 55.00 12.00 12.20 12.20 14.80 14.80 12.00 12.00 12.00 Soil Type Below Bnd 1 1 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface 134 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU No (pcf) 16.3 (pcf) 16.3 (psf) 9.5 HV: Trà Thanh Tú (deg) 3.1 Param .00 (psf) No Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 12 Coordinate Points Point X-Surf No (ft) 32.00 33.07 34.29 35.62 37.01 38.41 39.76 41.00 42.10 10 43.01 11 43.69 12 43.90 Circle Center At X = *** 1.621 Y-Surf (ft) 12.00 11.09 10.41 9.99 9.82 9.94 10.32 10.96 11.83 12.90 14.12 14.80 37.1 ; Y = *** 17.0 and Radius, Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC2 giai đoạn thấm ổn định Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 1:48 pm Tra Thanh Tu C:DBL2BPA C:DBL2BPA.OUT C:DBL2BPA.PLT On dinh cung truot De Bac Lieu MC2 - Xu ly be phan ap co tham & song BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries 10 Total Boundaries Boundary No 10 X-Left (ft) 00 32.00 32.60 35.60 35.86 40.60 46.60 52.00 55.00 35.86 Y-Left (ft) 12.00 12.00 12.20 12.20 12.43 14.80 14.80 13.00 12.00 12.43 X-Right (ft) 32.00 32.60 35.60 35.86 40.60 46.60 52.00 55.00 65.00 52.00 Y-Right (ft) 12.00 12.20 12.20 12.43 14.80 14.80 13.00 12.00 12.00 13.00 Soil Type Below Bnd 2 2 1 2 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 11.2 3.1 00 17.5 17.5 11.2 3.1 45 135 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tuù PIEZOMETRIC SURFACE(S) HAVE BEEN SPECIFIED Unit Weight of Water = Piezometric Surface No Point No X-Water (ft) 9.80 Specified by Coordinate Points Y-Water (ft) 35.86 12.43 40.23 12.40 52.00 13.00 BOUNDARY LOAD(S) Load(s) Specified Load X-Left X-Right Intensity Deflection No (ft) (ft) (lb/sqft) (deg) 49.22 49.96 12.1 49.96 55.00 33.9 NOTE - Intensity Is Specified As A Uniformly Distributed Force Acting On A Horizontally Projected Surface Unless Further Limitations Were Imposed, The Minimum Elevation At Which A Surface Extends Is Y = 00 ft Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 28 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 20.67 12.00 21.66 11.01 22.71 10.09 23.82 9.23 24.97 8.44 26.18 7.73 27.43 7.10 28.72 6.55 30.04 6.09 10 31.38 5.70 11 32.75 5.41 12 34.14 5.20 13 35.53 5.07 14 36.93 5.04 15 38.33 5.10 16 39.72 5.24 17 41.10 5.48 18 42.47 5.80 19 43.81 6.21 20 45.12 6.70 Circle Center At X = *** II 1.506 36.7 ; Y = 27.1 and Radius, 22.0 *** Tính toán theo biện pháp gia cố bệ phản áp Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC1 136 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION HV: Trà Thanh Tú 05-02-02 11:01 am Tra Thanh Tu C:DBL1GEO C:DBL1GEO.OUT C:DBL1GEO.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC1 - Xu ly vai dia ky thuat BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 20.95 25.00 35.00 43.40 49.40 55.00 21.00 Y-Left (ft) 10.30 10.30 13.00 13.00 15.80 15.80 13.00 10.30 X-Right (ft) 20.95 25.00 35.00 43.40 49.40 55.00 65.00 65.00 Y-Right (ft) 10.30 13.00 13.00 15.80 15.80 13.00 13.00 10.30 Soil Type Below Bnd 1 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 0 17.5 17.5 9.5 3.1 00 0 REINFORCING LAYER(S) REINFORCING LAYER(S) SPECIFIED REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS POINT X-COORD NO 35.00 55.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS POINT X-COORD NO 36.50 54.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS POINT X-COORD NO 38.00 53.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS POINT X-COORD NO 39.50 52.00 LAYER Y-COORD 13.00 13.00 LAYER Y-COORD 13.50 13.50 LAYER Y-COORD 14.00 14.00 LAYER Y-COORD 14.50 14.50 FORCE 22.00 22.00 FORCE 22.00 22.00 FORCE 22.00 22.00 FORCE 22.00 22.00 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical 137 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 38 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 7.56 8.55 9.59 10.67 11.80 12.96 14.16 15.40 16.66 17.96 19.28 20.62 21.97 23.35 24.73 26.12 27.52 28.92 30.32 31.71 Circle Center At X = *** 1.344 10.30 9.31 8.37 7.49 6.65 5.88 5.16 4.50 3.90 3.37 2.90 2.49 2.15 1.88 1.67 1.54 1.47 1.47 1.54 1.67 28.2 ; Y = 30.0 and Radius, 28.6 *** Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC1’ Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 10:12 am Tra Thanh Tu C:DBL1'GEO C:DBL1'GEO.OUT C:DBL1'GEO.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC1' - Xu ly vai dia ky thuat BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 24.55 25.00 35.00 51.50 57.50 68.50 35.00 Y-Left (ft) 13.70 13.70 14.00 14.00 19.50 19.50 14.00 14.00 X-Right (ft) 24.55 25.00 35.00 51.50 57.50 68.50 75.00 68.50 Y-Right (ft) 13.70 14.00 14.00 19.50 19.50 14.00 14.00 14.00 Soil Type Below Bnd 2 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil 138 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU HV: Trà Thanh Tú Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 0 17.5 17.5 9.5 3.1 00 0 REINFORCING LAYER(S) REINFORCING LAYER(S) SPECIFIED REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 35.00 14.00 22.00 68.50 14.00 22.00 REINFORCING LAYER NO 2 POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 36.50 14.50 22.00 67.50 14.50 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 38.00 15.00 22.00 66.50 15.00 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 39.50 15.50 22.00 65.50 15.50 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 41.00 16.00 22.00 64.50 16.00 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 42.50 16.50 22.00 63.50 16.50 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 44.00 17.00 22.00 62.50 17.00 22.00 REINFORCING LAYER NO POINTS DEFINE THIS LAYER POINT X-COORD Y-COORD FORCE NO 45.50 17.50 22.00 61.50 17.50 22.00 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 INCLINATION FACTOR 000 000 Factor Of Safety Calculation Has Gone Through 20 Iterations The Trial Failure Surface In Question Is Defined By The Following Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf 139 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU No (ft) 26.44 27.44 28.65 30.00 31.40 32.76 33.99 35.03 35.19 HV: Trà Thanh Tú (ft) 14.00 13.01 12.31 11.93 11.90 12.22 12.88 13.82 14.06 * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 21 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Circle Center *** 34.00 34.99 36.09 37.28 38.55 39.87 41.24 42.64 44.04 45.42 46.78 48.09 49.33 50.48 51.54 52.49 53.31 54.00 54.54 54.94 54.96 At X = 1.328 14.00 13.01 12.14 11.40 10.81 10.36 10.07 9.94 9.97 10.16 10.51 11.01 11.66 12.45 13.36 14.39 15.52 16.74 18.03 19.38 19.50 43.1 ; Y = *** 22.1 and Radius, 12.2 Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC2 giai đoạn thi công không dùng GEO Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 9:26 am Tra Thanh Tu C:DBL2TSNT C:DBL2TSNT.OUT C:DBL2TSNT.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC2 - Khong xu ly t/h khong tham & song BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 35.00 Y-Left (ft) 12.00 12.00 140 X-Right (ft) 35.00 40.60 Y-Right (ft) 12.00 14.80 Soil Type Below Bnd 1 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU 40.60 46.60 55.00 35.00 14.80 14.80 12.00 12.00 HV: Trà Thanh Tú 46.60 55.00 65.00 55.00 14.80 12.00 12.00 12.00 1 1 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 0 Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 12 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 32.00 12.00 33.04 11.07 34.25 10.36 35.57 9.90 36.96 9.71 38.36 9.80 39.71 10.16 40.97 10.79 42.07 11.64 10 42.99 12.70 11 43.68 13.92 12 43.97 14.80 Circle Center At X = *** 1.548 37.2 ; Y = *** 16.8 and Radius, 7.1 Số liệu nhập tính toán cho trường hợp MC2 giai đoạn thấm ổn định không dùng GEO Run Date: Time of Run: Run By: Input Data Filename: Output Filename: Plotted Output Filename: PROBLEM DESCRIPTION 05-02-02 10:55 am Tra Thanh Tu C:DBL2TSN C:DBL2TSN.OUT C:DBL2TSN.PLT On dinh cung truot De bien Bac Lieu MC2 - Khong xu ly t/h co tham & song BOUNDARY COORDINATES Top Boundaries Total Boundaries Boundary X-Left No (ft) 00 35.00 35.86 40.60 46.60 52.00 Y-Left (ft) 12.00 12.00 12.43 14.80 14.80 13.00 141 X-Right (ft) 35.00 35.86 40.60 46.60 52.00 55.00 Y-Right (ft) 12.00 12.43 14.80 14.80 13.00 12.00 Soil Type Below Bnd 2 1 Phụ lục chương LUẬN VĂN CAO HỌC CÔNG TRÌNH TRÊN ĐẤT YẾU 55.00 35.86 12.00 12.43 HV: Trà Thanh Tú 65.00 52.00 12.00 13.00 2 ISOTROPIC SOIL PARAMETERS Type(s) of Soil Soil Total Saturated Cohesion Friction Pore Pressure Piez Type Unit Wt Unit Wt Intercept Angle Pressure Constant Surface No (pcf) (pcf) (psf) (deg) Param (psf) No 16.3 16.3 9.5 3.1 00 17.5 17.5 9.5 3.1 45 1 PIEZOMETRIC SURFACE(S) Unit Weight of Water = Piezometric Surface No Point X-Water No (ft) 35.86 40.23 52.00 HAVE BEEN SPECIFIED 9.80 Specified by Coordinate Points Y-Water (ft) 12.43 12.40 13.00 BOUNDARY LOAD(S) Load(s) Specified Load X-Left X-Right No (ft) (ft) 49.22 49.96 49.96 55.00 Intensity (lb/sqft) 12.1 33.9 Deflection (deg) 0 NOTE - Intensity Is Specified As A Uniformly Distributed Force Acting On A Horizontally Projected Surface Following Are Displayed The Ten Most Critical Of The Trial Failure Surfaces Examined They Are Ordered - Most Critical First * * Safety Factors Are Calculated By The Modified Bishop Method * * Failure Surface Specified By 16 Coordinate Points Point X-Surf Y-Surf No (ft) (ft) 30.11 12.00 31.10 11.01 32.23 10.18 33.47 9.52 34.78 9.05 36.16 8.78 37.56 8.70 38.95 8.83 40.31 9.17 10 41.61 9.69 11 42.81 10.40 12 43.90 11.28 13 44.85 12.31 14 45.65 13.46 15 46.26 14.72 16 46.29 14.80 Circle Center At X = *** 1.273 37.4 ; Y = *** 142 18.3 and Radius, 9.6 Phuï luïc chương ... dạng dẻo > bề rộng đê có khả biến dạng phình trượt II CÁC LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐÊ ĐẮP Nhiệm vụ việc thiết kế đê đất yếu bảo đảm tổng thể cho đất yếu tức không để xảy... YẾU HV: Trà Thanh Tú CHƯƠNG 3: LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ĐÊ I CÁC DẠNG MẤT ỔN ĐỊNH CỦA ĐÊ ĐẮP TRÊN ĐẤT YẾU Khi đắp đê đất yếu thường xảy biến dạng sau : - Biến dạng lún sụp - Biến... CHƯƠNG : LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ĐÊ Các dạng ổn định đê đắp đất yếu 42 a) Mất ổn định theo dạng lún sụp - 42 b) Mất ổn định theo dạng