Thông tin tài liệu
GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Đề số 2/4 Số 2/11: Năng suất phôi: 600.000 tấn/năm Yêu cầu: - Lị điện cơng suất: 68 tấn/h, tlị = 1750 oC + Tiêu hao than cốc: 24 kg/tấn sản phẩm phôi + Tiêu hao điện cực grafit: 8,5 kg/tấn sản phẩm + Xác định tải lượng chất ô nhiễm - Lị nung phơi: 55 tấn/h, tlị = 1190 oC + Nhiên liệu sử dụng: dầu FO, định mức tiêu hao nhiệt 235.000 kcal/tấn phơi Tính lượng dầu đốt Xác định tải lượng chất nhiễm - Tính thiết bị tận dụng khói thải lị nung có t= 820 oC để sấy khơng khí từ nhiệt độ bên ngồi tới t = 310oC với lưu lượng khơng khí cần cấp cho lị nung Tính tốn thiết kế thiết bị xử lý khí thải Ống khói có H= 88m, D=2.2m; tkhói = 122oC Thành phần nhiên liệu sử dụng: Nhiên liệu Cp (%) Hp (%) Op (%) Np (%) Sp (%) Ap (%) Wp (%) Than 67,4 1,5 1,1 0,7 7,1 6,8 Dầu FO 71,2 8,1 1,2 0,9 7,4 15, 9.7 Grafit 100 0 0 0 ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 1,5 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 I CHỌN THƠNG SỐ TÍNH TỐN BÊN TRONG VÀ BÊN NGOÀI CHO PHÂN XƯỞNG VÀO MÙA MƯA 1.1 Thơng số tính tốn bên ngồi nhà vào mùa hè a Nhiệt độ - Nhiệt độ tính tốn ngồi nhà vào mùa hè nhiệt độ trung bình tháng cao vào mùa mưa (từ tháng đến tháng 10) Theo bảng 2.2 TCVN 02:2009/BXD Bắc Giang có nhiệt độ trung bình tháng cao mùa mưa tM =29,0oC tương ứng với tháng b Độ ẩm - Theo bảng 2.10 TCVN 02:2009/BXD Bắc Giang có độ ẩm tương đối khơng khí trung bình tháng ứng với tháng mùa hè (từ tháng đến tháng 10) 82,4% c Dung ẩm Với nhiệt độ tính tốn bên ngồi 29,0oC độ ẩm 82,4%, sử dụng biểu đồ I-d ta tra giá trị dung ẩm vào mùa hè không khí bên ngồi dM = 20,0(g/kg) d Vận tốc gió Theo bảng 2.15 TCVN 02:2009 / BXD Bắc Giang, vận tốc gió trung bình mùa hè (Từ tháng đến tháng 10) 1,8 (m/s) Hướng gió chủ đạo hướng Đơng Nam Tần suất gió lớn vào mùa hè(từ tháng đến tháng 10) ứng với vận tốc gió 2.5 (m/s), tần suất trung bình 33,4% 1.2 Thơng số tính tốn bên ngồi nhà vào mùa đơng a Nhiệt độ Nhiệt độ tính tốn ngồi nhà vào mùa đơng nhiệt độ trung bình tháng cao (từ tháng 11 đến tháng năm sau) Theo bảng 2.2 TCVN 02:2009/BXD Bắc Giang có nhiệt độ trung bình tháng thấp mùa khơ tK =16,2oC tương ứng với tháng b Độ ẩm Theo bảng 2.10 TCVN 02:2009/BXD Bắc Giang có độ ẩm tương đối khơng khí trung bình tháng ứng với tháng 78,3% c Dung ẩm Với nhiệt độ tính tốn bên ngồi 16,2 oC độ ẩm 78,3%, sử dụng biểu đồ I-d ta tra giá trị dung ẩm vào mùa hè khơng khí bên ngồi dĐ = 9,0 (g/kg) d Vận tốc gió Theo bảng 2.15 TCVN 02:2009 / BXD Bắc Giang, vận tốc gió trung bình mùa đơng (tháng 1) 1,8 (m/s) Hướng gió chủ đạo Đơng Tần suất gió lớn vào mùa đơng (từ tháng 11 đến tháng 4) ứng với vận tốc gió 3,7 (m/s) , tần suất trung bình 35,7% ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Kết thơng số tính tốn thể qua bảng sau đây: Bảng 1.1 Bảng thống kê thơng số tính tốn Mùa hè ( C) (%) 29,0 82,4 ( C) 20,0 Mùa đông vg(m/s ) Hướn g gió 2.5 Đơng Nam ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH (0C) (%) 16,2 78,3 (0C) 9,0 vg(m/s ) Hướn g gió 1,8 Đơng GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 II.PHÂN TÍCH CƠNG NGHỆ SẢN XUẤT Các q trình hoạt động sản xuất tạo chất thải gây ô nhiễm môi trường Với công đoạn sản xuất khác dây chuyền lại tạo chất thải khác Sơ đồ dây chuyền công nghệ cán thép : Sơ đồ dây chuyền công nghệ luyện thép lị LD : Với Cơng nghệ luyện thép lị LD cơng đoạn gây nhiễm thể bảng sau: Bảng 2.1: Chất thải phát sinh công nghệ cán thép ST T Công đoạn chất ô nhiễm Nạp phôi Lò nung Máy cán thô,cán trung,cán tinh Thép hình Thép vằn Thép trơn Thép dây Cân dán nhãn Bán hàng bụi,tiếng ồn bụi,nhiệt,khí thải bụi,dầu ,khí thải nhiệt nước thải,nhiệt nhiệt nước thải,nhiệt,ồn tiếng ồn nhiệt,ồn,bụi Với dây chuyền công nghệ cán thép , chất ô nhiễm phát sinh công đoạn : TT Công đoạn Chất ô nhiễm 01 Chuẩn bị phôi Bụi, ồn 02 Nạp liệu Bụi,ồn 03 04 05 06 Nung thép Cán thô , cán trung, cán tinh Cắt đầu Làm Nguội Bụi, nhiệt , khí thải Bụi , dầu ,khí thải Bụi, ồn Nước thải , bụi 2.1 Xác định lượng nhiên liệu cần dùng theo định mức lò 2.1.1 Lượng nhiên liệu cần dùng cho lị điện ( lị) Cơng suất lò 68 tấn/h Lượng than tiêu hao 24 kg/tấn sản phẩm Vậy 1h lò điện tiêu hao số lượng than BT= 68 x 24 =1632 (kg/h) Mặt khác lò điện tiêu hao điện cực grafit 8,5 kg/tấn sản phẩm ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Vậy 1h lò điện sử dụng hết BG = 8,5 x 68 = 578 (kg/h) điện cực Lượng nhịêt nhiên liệu toả đốt cháy kg nhiên liệu xác định theo công thức Mendeleev (CT 12.7_Trang 14) tài liệu [1] sau: , (kcal/kg) Lượng nhiệt toả đốt cháy 1kg nhiên liệu Bột than là: QOT = 81× 67,4 +246×1,5 - 26 ×(1,1 -7,1) – 6×6,8 = 5943,6 (kcal/kgNL) Lượng nhiệt sử dụng grafit ,00 (kcal/kgNL) 2.1.2 Tính tốn lượng dầu cần cấp cho lị nung phơi Lị nung phơi có cơng suất 55 tấn/h sử dụng nguyên liệu dầu FO với định mức tiêu hao lượng 235.000 kcal/ phôi Lượng nhiệt toả đốt cháy 1kg nhiên liệu dầu FO là: QoDầu = 81 × 71,2 + 246 × 8,1 – 26 × (1,2 – 7,4) – × 1,5= 7912 (kcal/kgNL) Lượng dầu cần dùng cho lò nung 1h (kg/h) 2.2 Xác định tải lượng chất ô nhiễm sản phẩm cháy nguồn thải 2.2.1 Tính tốn SPC cho Lị điện a Tính tốn với nhiên liệu sử dụng bột than : Tính tốn sản phẩm cháy đkqc (t = 25oC, p = 760 mm Hg) Áp dụng công thức bảng 12.1 & 12.2 _Trang 13-14 Tài liệu [1] ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Bảng 2.2 Bảng tính tốn lượng sản phẩm cháy, tải lượng khí lưu lượng khói thải chất nhiễm khói đốt cháy than cốc mùa hè TT Đại lượng tính Kết Mùa hè Mùa đơng Lượng khơng khí khơ lý thuyết: V0 = 0,089Cp + 0,264Hp -0,0333(Op-Sp) 6,594 Nm3/kgNL 6,594 Lượng khơng khí ẩm lý thuyết: Va = (1+0,0016d)V 6,805 Nm3/kgNL 6,689 10,208 Nm3/kgNL 0,048 Nm3/kgNL 0,038 Nm3/kgNL 1,211 Nm3/kgNL 0,577 Nm3/kgNL 8,07 Nm3/kgNL 0,715 10,034 d=20,00g/kg với (t=29,00C,=82,4%) Lượng kh ẩm thực tế: Đối với than cốc lấy hệ số =1,5 Vt= Va Lượng khí SO2 SPC: VSO2= 0,68310-2Sp Lượng khí CO SPC với =0,03: VCO = 1,86510-2 Cp Lượng khí CO2 SPC: VCO2 = 1,85310-2(1-)Cp Lượng khí nước SPC VH2O = 0,111Hp+ 0,0124Wp+0,0016d.Vt Lượng khí N2 SPC: VN2 = 0,810-2Np+0,79Vt Lượng khí O2 khơng khí thừa: VO2 = 0,21( - 1)Va ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 0,048 0,038 1,211 0,395 7,932 0,702 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG 10 a.Lượng khí NOx SPC (NO2) với NO2 = 2,054kg/Nm3 =3,95310-8(BQ)1,18 b Quy đổi Nm3/kg.NL: 11 12 c Thể tích khí N2 tham gia vào phản ứng NOx: VN2(NOx)= 0,5VNox d Thể tích khí O2 tham gia vào phản ứng NOx : VO2(NOx)= VNox Lượng SPC tổng cộng đktc ( 0oC,760mmHg) =VSO2+VCO+VCO2+VN2+VO2+VH2O a Lưu lượng khói (SPC): b Lưu lượng khói (SPC) đktc: × c.Lưu lượng khói (SPC) đk thực tế: × 13 Tải lượng SO2 với SO2=2,926kg/Nm3 14 Tải lượng khí CO với CO=1,25kg/Nm3 15 Tải lượng khí CO2 với CO2=1,977 kg/Nm3 16 Tải lượng khí NOx 17 Tải lượng tro bụi với hệ số a = 0,4 Mbụi = Nồng độ SO2 : 18 SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Nồng độ CO : Nồng độ CO2 : Nồng độ NOx : Nồng độ tro bụi : ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ô NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH Nm3/kgNL 6,939 kg/h 0,002 Nm3/kgNL 0,001 Nm3/kgNL 0,002 Nm3/kgNL 10,649 Nm3/kgNL 6,939 0,002 0,001 0,002 10,317 4,828 m3/s 5,27 m3/s 4,677 6,985 m3/s 64,324 g/s 21,369 g/s 6,767 1085,754 g/s 1,928 g/s 27,925 g/s 9,209 g/m3 3,059 g/m3 155,437 g/m3 0,176 g/m3 3,998 g/m3 5,106 64,324 21,369 1085,754 1,928 27,925 9,505 3,158 160,437 0,185 4,126 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG TT SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 b Tính tốn ngun liệu sử dụng điện cực Grafit Bảng 2.3 Bảng tính tốn lượng sản phẩm cháy, tải lượng khí lưu lượng khói thải chất nhiễm khói sử dụng điện cực Grafit Đại lượng tính Kết Lượng khơng khí khơ lý thuyết V0 = 0,089Cp + 0,264Hp -0,0333(Op-Sp) Lượng khơng khí ẩm lý thuyết (Grafit lấy hệ số =1,5) Va = (1+0,0016d)V Lượng khơng khí ẩm thực tế: Vt= Va Lượng khí SO2 SPC: VSO2= 0,68310-2Sp Lượng khí CO SPC với =0,03: VCO = 1,86510-2 Cp Lượng khí CO2 SPC: VCO2 = 1,85310-2(1-)Cp Lượng khí nước SPC VH2O = 0,111Hp+ 0,0124Wp+0,0016d.Vt Lượng khí N2 SPC: VN2 = 0,810-2Np+0,79Vt Lượng khí O2 khơng khí thừa: VO2 = 0,21( - 1)Va 10 a.Lượng khí NOx SPC (NO2) với NO2 = 2,054kg/Nm3 = 1,72310-8(BQ)1,18 b Quy đổi Nm3/kg.NL: 11 Mùa hè Mùa đông 8,900 Nm3/kgNL 9,185 Nm3/kgNL 13,777 Nm3/kgNL 0,000 Nm3/kgNL 0,056 Nm3/kgNL 1,797 Nm3/kgNL 0,441 Nm3/kgNL 10,884 Nm3/kgNL 0,964 Nm3/kgNL 2,938 kg/h 8,900 9,028 13,543 0,000 0,056 1,797 0,195 10,698 0,938 2,938 0,002 Nm3/kgNL 0,02 c Thể tích khí N2 tham gia vào phản ứng NOx : VN2(NOx)= 0,5VNox 0,001 Nm3/kgNL 0,01 d Thể tích khí O2 tham gia vào phản ứng NOx : VO2(NOx)= VNOx 0,002 Nm3/kgNL 0,02 a Lượng SPC tổng cộng đktc ( 0oC,760mmHg) 14,130 Nm3/kgNL 13,682 =VSO2+VCO+VCO2+VN2+VO2+VH2O ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 a Lưu lượng khói (SPC): 2,269 b.Lưu lượng khói (SPC) tổng cộng đktc × 2,476 m3/s 2,398 14 Tải lượng khí CO với CO=1,25kg/Nm3: 3,283 m3/s g/s 11,299 g/s 3,178 13 c Lưu lượng khói (SPC) tổng cộng t thực tế × Tải lượng SO2 với SO2=2,926kg/Nm3 : 12 m3/s Tải lượng khí CO2 với CO2=1,977 kg/Nm 15 16 Tải lượng khí NOx : 17 Tải lượng tro bụi với hệ số a =0,5 : Mbụi = 18 Nồng độ SO2 : Nồng độ CO : Nồng độ CO2 : Nồng độ NOx : Nồng độ tro bụi : 570,531 g/s 0,816 g/s g/s g/m3 3,421 g/m3 173,808 g/m3 0,049 g/m3 g/m3 2,197 11,229 570,531 0,816 0 3,533 179,498 0,157 Nồng độ thành phần ô nhiễm xác định qua cơng thức sau: ,(g/m3) Trong đó: Cx: nồng độ chất gây ô nhiễm thứ x ,g/m3 Mx: Tải lượng chất ô nhiễm thứ x ,g/s LH: Lưu lượng khói phát sinh vào mùa hè, m3/s Nồng độ chất gây ô nhiễm vào mùa hè thể qua bảng sau: Bảng 2.4: Tổng kết lượng phát thải lò điện STT Đại lượng tính Loại nhiên liệu Tải lượng chất nhiễm (g/s) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH Lưu lượng khói phát sinh vào mùa hè Lưu Tổng Lưu lượng khói phát sinh vào mùa đơng Lưu Tổng GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 lượng SO2 CO Bột than 64,324 Grafit Bột than 21,369 11,299 Grafit Bột than 1085,754 CO2 Grafit Bột than NOx Grafit Bột than Bụi 570,531 1,928 0,816 27,925 Grafit 9,209 lượng 9,209 3,059 3,421 155,43 173,80 3,998 9,505 3,158 6,48 6,691 3,533 160,437 329,245 339,935 179,498 0,176 0,049 9,505 0,185 0,225 0,342 0,157 4,126 3,998 4,126 2.2.2 Tính tốn cho lị nung phơi Bảng 2.5 Bảng tính tốn lượng sản phẩm cháy, tải lượng khí lưu lượng khói thải chất nhiễm khói sử dụng dầu FO T T Đại lượng tính Kết Mùa hè Mùa đơng Lượng khơng khí khơ lý thuyết V0 = 0,089Cp + 0,264Hp -0,0333(Op-Sp) 8,682 Nm3/kgNL 8,682 Lượng khơng khí ẩm lý thuyết : Va = (1+0,0016d)V 8,807 Lượng khơng khí ẩm thực tế (lấy hệ số =1,5): Vt= Va Lượng khí SO2 SPC: VSO2= 0,68310-2Sp Lượng khí CO SPC với =0,03: VCO = 1,86510-2 Cp Lượng khí CO2 SPC :VCO2 = 1,85310-2(1-)Cp Lượng khí nước SPC: VH2O = 0,111Hp+ 8,959 Nm3/kgNL 13,439 Nm3/kgNL 0,051 Nm3/kgNL 0,040 Nm3/kgNL 1,280 Nm3/kgNL 1,348 ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 13,210 0,051 0,04 1,28 1,108 10 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Trong đó: - Cbụi : Nồng độ bụi khí thải vào xyclon (mg/m3) C =3998 -89,91%× 3998 = 403,4 (mg/m3) So sánh C = 403,4 (mg/m3) với CQCVN = 72 mg/m3 ta thấy nồng độ bụi sau qua thiết bị xử lý bụi xyclon không thỏa mãn nồng độ yêu cầu Cần tiếp thiết bị xử lý bụi cấp 2, xử lý bụi tinh Ta dùng thiết bị tĩnh điện 3.3.2 Tính tốn cấp a) Các thơng số biết - Nhiệt độ thực tế khí thải vào thiết bị: tK = 152 oC (giả sử khí thải di chuyển từ xyclon chùm sang thiết bị lọc bụi tĩnh điện nhiệt độ khí thải giảm 10 oC => nhiệt độ khí thải vào lọc bụi tĩnh điện tK = 152oC – 10oC = 142 oC) - Lưu lượng khí thải vào thiết bị điều kiện tK : LK =9,267 m3/s - Nồng độ bụi khí thải vào thiết bị tính điều kiện tiêu chuẩn Cb = 403,4 (mg/m3) - Nồng độ bụi theo QCVN cho phép: Cb(QCVN) = 27 mg/m3 b) Tính tốn - Hiệu suất u cầu xử lý bụi khí thải = Trong đó: - hiệu suất yêu cầu xử lý bụi khí thải Cb- nồng độ bụi dịng khí điều kiện tiêu chuẩn (25oC, 760mmHg) Cb(QCVN)- nồng độ bụi dịng khí theo quy chuẩn cho phép - Xác định tiêt diện ngang (F) thiết bị Để đảm bảo làm việc hiệu lọc bụi tĩnh điện giả thiết vận tốc dịng khí thiết bị nằm khoảng v = 0,5-1,5 m/s, chọn v = 1,4 m/s F= = = 6,7 m2 Trong đó: LK- lưu lượng khí thải vào thiết bị điều kiện thực tế khí thải Chọn F= 7m2 => chọn chiều rộng b= 2m, chiều cao h= 3,5 m Kiểm tra lại vận tốc v= = = 1,32 m => thỏa mãn - Vận tốc chuyển động hạt bụi phía cực hút bụi ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 25 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 ω=Kc Kc- hệ số Cunningham Kc 1+ = 1,08 - đường kính hạt bụi (, giả thiết = 10 Tk- nhiệt độ thực tế khí thải vào thiết bị, tk = 152 Kc 1+ = 1,02 Hằng số p= , với D số tĩnh điện hạt bụi Đa số loại bụi D = 2-8, chọn D=5 => p= = 2,14 - hệ số thẩm thấu điện, 8,854×10^-12 E- cường độ điện trường ion hóa (V/m), giả thiết E = 4-5 kV/cm, chọn E= 5kV/cm δ- đường kính hạt bụi : 2.5×10^-6 m - hệ số nhớt động lực khơng khí điều kiện nhiệt độ tk = Với 17,17 × 10-6 = = 2,35× ω=1,02× - = 0,173 (m/s) Hiệu lắng bụi thiết bị phụ thuộc vào kích thước hạt - ) - Lt= 1,65 m Chọn Lt= m Chiều dài điện cực lắng: l= = = 2(m) - Ta có: - số tỷ lệ, số mặt cắt bất kỳ, chọn ω- vận tốc di chuyển hạt bụi phía cực lắng bụi (m/s) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ô NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 26 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Lt- tổng chiều dài điện cực lắng, m a- ½ khoảng cách điện cực lắng bụi, m v- vận tốc trung bình dịng khí cực - Xác định số lượng điện cực lắng bụi ( điện cực dương) n+ = 1+ =1+ = 11 b- chiều rộng thiết bị , m 2a- khoảng cách cực lắng bụi, giả thiết chọn a = 0,1m - Tổng diện tích bề mặt điện cực lắng bụi Fl = 2×n+×l×h = 2×11×2×3,5 =154 , m2 Trong đó: l-chiều dài điện cực lắng, m h- chiều cao điện cực lắng, m - Xác định số dãy điện cực phóng ( cực âm) n - = n+ -1= 11-1= 10 ( dãy) - Số lượng điện cực phóng dãy m = l/c = 2/0,2 = 10 Trong đó: l- chiều dài điện cực lắng, m c- khoảng cách điện cực phóng, giả sử c= 0,2- 0,3m, lấy c=0,2m - Kiểm tra hiệu suất lọc bụi theo cỡ hạt Bảng 3.5: Kiểm tra hiệu suất lọc bụi theo kích thước hạt bụi Đường kính hạt bụi ,( Đường kính trung bình hạt bụi, ( Phầm trăm khối lượng Lấy theo bảng 11.3 Hệ số Cunningham Vận tốc di chuyển hạt bụi ω (m/s) - 0-5 5-10 10-20 20-40 40-60 2.5 7.5 15 30 50 45 27.3 19.2 2.5 1,080 1,027 1,013 1,007 1,004 0,188 0,457 1,06 1,791 2,977 -7,768 0,984 -19,54 -35,76 -73,45 -120,5 Hiệu suất lọc bụi thiết bị η= ) = = 0,9828 Hàm lượng bụi cịn lại khói thải sau xử lý: C = Cb- 403,4×(1-0,9828) = 6,933 (mg/Nm3) -> đạt quy chuẩn ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 27 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 3.4 Tính tốn xử lý SO2 khói thải nung 3.4.1 Các thơng số tính tốn - Nhiệt độ thực tế khí thải vào thiết bị: tK = 142 oC (giả sử khí thải di chuyển từ thiết bị lọc bụi tĩnh điện sang thiết bị xử lý SO nhiệt độ khí thải giảm 10oC => nhiệt độ khí thải vào thiết bị xử lý SO2 tK = 152oC – 10oC = 142oC) - Lưu lượng khí thải vào thiết bị điều kiện tK : LK =7,163 m3/s =25768,8 m3/h - Nồng độ SO2 khí thải vào thiết bị tính điều kiện tiêu chuẩn CSO2 = 7163(mg/m3) - Nồng độ bụi theo QCVN cho phép: Cb(QCVN) = 360 (mg/m3 ) - Giả thiết vận tốc dịng khí qua tháp hấp thụ : ωk = 0,5 ÷ 1,5 (m/s) = 1,0 (m/s) - Hàm lượng SO2 dung dịch hấp thụ trước (X1) sau (X2) tiếp xúc với dịng khí thải: Giả thiết X1 = 4,5÷5 (g/l) = 5(g/l) X2 = (g/l) 3.4.2 Tính tốn Hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 khí thải: η = = = 0,96 = 96% Trong đó: CSO2 - Nồng độ SO2 vào tháp hấp thụ, = 7163 (mg/N.m3) CSO2(QCVN) - Nồng độ SO2 theo quy chuẩn cho phép, CSO2(QCVN) = 360 (mg/N.m3) Xác định lực chuyển hấp thụ trung bình: ∆P = = = 1,5 (mmHg) Trong đó: ∆P - lực chuyển hấp thụ trung bình (mmHg) PK’ , PK’’ – áp suất riêng phần SO2 bị hấp thụ pha khí vào khỏi thiết bị, giả thiết P K’ = (mmHg) PK’’ = PK’ (1-η ) = 5× (1- 0,96) = 0,2 (mmHg) PL’ , PL’’ – áp suất cân SO2 bị hấp thụ bề mặt dịch thể tương ứng P K’ , PK’’ , giả thiết Ca(OH)2 khơng có SO2 PL’ = (mmHg) PL’’ = (mmHg) Thể tích SO2 bị hấp thụ tính tốn sau: VSO2 = = = 118,97 (m3/h) L- Lưu lượng khói thải vào thiết bị xử lý SO2 điều kiện thực tế, L = 25768,8 (m3/h) Lượng SO2 bị hấp thụ tính tốn sau: GSO2 = = = 364,72 (kg/h) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 28 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Trong đó: VSO2 - Thể tích SO2 bị hấp thụ, VSO2 = (m3/h) – khối lượng phân tử SO2 , = 21,89 – thể tích kmol khí SO2 Diện tích tiết diện ngang tháp xác định theo cơng thức sau: Fth = L × = 25768,8 × = 10,88 (m2) Trong đó: ωk - vận tốc dịng khí qua tháp hấp thụ, ωk = 0,5 ÷ 1,5 (m/s) = 1,0 (m/s) tk - Nhiệt độ khói thải vào thiết bị xử lý SO2, tk = 142℃ L- Lưu lượng khói thải vào thiết bị xử lý SO2 điều kiện thực tế, L = 25768,8 (m3/h) Đường kính tháp xác định theo công thức sau: Dth = = = 3,72 (m) Tính tốn đệm: Tỉ lệ tiết diện thống đệm d = d2 / (2d1+d2) = 20/(2×8+20) = 0,56 Trong đó: d1 – chiều dày đệm, d1 = 5÷8mm Chọn d1 = 8mm d2 – khoảng rỗng đệm, d2 = 18÷22 mm Chọn d2 = 20mm Tốc độ khí qua tiết diên thống ô đệm là: ω = = = 1,79 (m/s) Số lượng ô đệm 1m2 tiết diện ngang tháp hấp thụ có kích thước 1m=1000mm: n = 1000/((2d1+d2) = 1000/ (2×8+20) = 27,78 (ơ) chọn n = 28 ô Số lượng bề mặt tiêp xúc 28 ô đệm: f = 2n = x 28 = 56 (bề mặt) Đường kính tương đương đệm: dtd = 4d/f = 4×0,56/56 = 0,04 m = 4cm Hệ số hấp thụ K xác định theo công thức sau: K= = = 0,003 (kg/m2.h.mmHg) Trong đó: T - Nhiệt độ tuyệt đối khí thải , T = tk + 273 = 142+273 = 415°K ω- Tốc độ dòng khí qua tiết diên thống đệm, ω = 1,79 (m/s) = 179 (cm/s) – khối lượng phân tử SO2 , = 64,07 dtd - Đường kính tương đương đệm, dtd = 4cm Diện tích bề mặt hấp thụ (bề mặt tiếp xúc dụng dịch hấp thụ dịng khí thải): F = = = 810,48 (m2) Thể tích đệm là: Vơ.đ = F/f = 810,48/ 56 = 14,48 (m3) Trong đó: F – diện tích bề mặt hấp thụ f – số lượng bề bặt tiếp xúc m3 ô đệm ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 29 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Chiều cao lớp vật liệu đệm: Hô.đ = Vô.đ / F = 14,48 / 10,88 = 1,33 (m) Chọn 1,4m Nồng độ SO2 sau khỏi tháp hấp thụ: Y2 = Y1 ×(1-η) = 0,015× (1- 0.96) = ×10-4 (g/l) Trong đó: Y1 - Nồng độ SO2 vào tháp hấp thụ, Y1 = = = 0,015 (g/l) Y2 - Nồng độ SO2 sau khỏi tháp hấp thụ η - Hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 , η = 96% Lượng dung dịch (sữa vôi) cần cung cấp cho thiết bị xác định theo cơng thức sau: Vdd = L× = × = 74,25 (m3/h) Trong đó: L- Lưu lượng khói thải vào thiết bị xử lý SO2 điều kiện thực tế, L = 24235,2 (m3/h) Y1 - Nồng độ SO2 vào tháp hấp thụ, Y1 = 0,015 (g/l) Y2 - Nồng độ SO2 sau khỏi tháp hấp thụ, Y2 = ×10-4 (g/l) Hàm lượng SO2 dung dịch hấp thụ trước (X1) sau (X2) tiếp xúc với dịng khí thải: Giả thiết X1 = 4,5÷5 (g/l) = 5(g/l) X2 = (g/l) Chiều cao khay chứa dung dịch hấp thụ: Hk.c = Vdd /F = 74,25 / 10,88 = 6,82 (m) Chọn Hk.c =7 m Xác định kích thước khác tháp: Chiều cao chắn dung dịch lấy sơ bằng: Hn = 0,3 m Khoảng cách từ chắn đến mũi phun lấy sơ bằng: 0,4 m Khoảng cách từ mũi phun đến ô đệm có tính tới bắn t vũi phun lấy sơ bằng: 0,7 m Khoảng cách tự dẫn khí vào lấy sơ 0,5 m Chiều cao tổng thể tháp hấp thụ: Htháp = Hô.đ + Hk.c + 0,3 + 0,4 + 0,7 +0,5 = 1,4 + 7+ 0,3 + 0,4 + 0,7 +0,5 = 10,3 (m) Xác định tổn thất áp suất dịng khí qua lớp vật liệu đệm: ∆P1 = [44 Hơ.đ +(0,75+4,6 Hơ.đ ).Hm] ω2,4- Hơ.đ = [44×1,4 +(0,75+4,6×1,4)×8,69].1,792,4- 1,42 = 222,51 (kG/m2) Trong đó: Hơ.đ – Chiều cao lớp vật liệu đệm, Hô.đ = 1,4 (m) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 30 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Hm – chiều cao mưa, tỷ số lượng dung dịch hấp thụ Vdd = 74,25 (m3/h) diện tích tiết diện ngang tháp Fth = 10,88 (m2) Hm = Vdd / Fth = 74,25 /10,88 = 6,82 (m) ω- Tốc độ dịng khí qua tiết diên thống đệm, ω = 1,79 (m/s) Xác định tổn thất áp suất dịng khí qua chắn dung dịch: ∆P2 = 33 Hn ωK1,88 ,(kG/m2) Trong đó: Hn – chiều cao chắn dung dịch, Hn = 0,3 (m) ωk - vận tốc dịng khí qua tháp hấp thụ, ωk = 0,5 ÷ 1,5 (m/s) = 1,0 (m/s) → ∆P2 = 33 0,3 11,88 = 9,9 (kG/m2) Tổng tổn thất áp suất dịng khí qua tháp: ∆P = ∆P1 +∆P2 = 222,51 +9,9 = 232,41 (kG/m2) IV TÍNH TỐN KHUẾCH TÁN CÁC CHẤT Ơ NHIỄM 4.1 Cơ sở tính tốn Cơ sơ tính tốn khuếch tán chất nhiễm dựa vào công thức xác định phân bố nồng độ chất ô nhiễm theo quy luật phân phối chuẩn Gauss – Giáo trình “Ơ nhiễm khơng khí xử lí khí thải _Tập 1_ PGS.TS Trần Ngọc Chấn” Tính tốn khuếch tán chất nhiễm vào mùa 4.2 Đối với ống khói lị điện Nồng độ chất nhiễm sau xử lí ( theo tính toán đã xử bậc ) phải đảm bảo yêu cầu theo ngưỡng quy định QCVN hành vào mùa năm Ở ta xét nồng độ chất nhiễm sau xử lí vào mùa hè Khi đó, tải lượng chất nhiễm sau xử lí xác định sau: M = L×Cmax ,(mg/s) Trong đó: L: Lưu lượng khói thải đkqc (25oC, 760 mmHg), m3/s Cmax: Nồng độ chất ô nhiễm sau xử lí, mg/m3 Theo ta có tải lượng chất nhiễm sau xử lí có khói thải sau: Bảng 4.1 Bảng tính tốn tải lượng chất nhiễm sau xử lí STT Chất ô nhiễm Lưu lượng (m3/s) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH Cmax (mg/m3) Tải lượng (mg/s) 31 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 SO2 7,06 360 1906,2 CO 7,06 216 1143,72 NOx 7,06 360 1906,2 Bụi 7,06 72 190,62 4.2.1 Xác định hệ số khuếch tán Theo D.O Martin, hệ số khuếch tán σy σz xác định theo công thức sau: σy = x0,894 (m) σz = b×cx +d (m) Trong đó: x - Khoảng cách xi chiều gió kể từ nguồn thải tính km a,b,c,d - Các hệ số xác định theo bảng 3.3 Giáo trình “Ơ nhiễm khơng khí xử lí khí thải _Tập 1_ PGS.TS Trần Ngọc Chấn” Tính tốn nồng độ khuếch tán chất ô nhiễm Nồng độ chất ô nhiễm phụ thuộc vào khoảng cách điểm tính tốn với nguồn thải, vận tốc gió, vận tốc khói thải, cấp ổn định khí Ở ta xác định nồng độ chất ô nhiễm mặt đất hay theo phương x nên nồng độ chất ô nhiễm xác định theo công thức sau đây: Cx,y = ×exp() Trong đó: M: Tải lượng chất nhiễm, mg/s u: Vận tốc gió trung bình chiều cao hiệu ống khói, m/s σy, σZ : Hệ số khuếch tán theo phương y z H: Chiều cao hiệu ống khói, m Chiều cao ống khói lò nung H = 88 (m) đứng độc lập nên coi nguồn điểm cao với thông số sau: - Chiều cao ống khói H1 = 88 (m) - Đường kính ống khói lị nung D1 = 2,2 (m) → bán kính r = 1,1 ( m) - Nhiệt độ khói thải tk = 122oC = 395oK - Lưu lượng khói thải vào mùa hè đkqc L = 9,368 (m3/s) - Lưu lượng khói thải vào mùa hè đk thực tế (t = 127℃) LH = 9,5 (m3/s) Xác định chiều cao hiệu ống khói lị nung vào mùa hè: H = h + ∆H (m) Với cấp ổn định khí B thì: ∆H = (m) Trong đó: - xf – khoảng cách từ nguồn đến điểm kết thúc độ nâng cao trung bình luồng khói, (m) - F- Lực ban đầu nguồn thải, (m4/m3) - F = × = × = 6.98 (m4/m3) ω – tốc độ khí thải, ω = = = 2,5 (m/s) g- gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m2/s) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 32 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Do F = 6,98 (m4/m3) < 55(m4/m3) nên xf = 50×F0,625 = 50×6.980,625 = 168,41 (m) uf - Vận tốc gió độ cao thực tế ống khói,(m/s) = = Giả sử vận tốc gió độ cao 10m so với mặt đất u10 = 2,5 m/s ⟹ uf = u10 × = 2,5 × = 3,61 (m/s) Vậy ∆H = = 25.9 (m) Chiều cao hiệu ống khói lò nung vào mùa hè là: H = h + ∆H = 88 + 25.9 = 113,9 (m) Với chiều cao hiệu ống khói H = 113,9 (m) vận tốc gió trung bình tương ứng độ cao ống khói là: = = ⟹ u = u10 × = 2,5 × = 3,78 (m/s) Giả thiết cấp ổn định khí thời điểm tính tốn B cho khu vực Bắc Giang kết tính tốn hệ số khuếch tán thể bảng sau: 4.2.3 Tính tốn nồng độ khuếch tán chất ô nhiễm trước xử lý Nồng độ khuếch tán chất ô nhiễm từ khí thải lị điện trước xử lý thể bảng sau: ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ô NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 33 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Bảng 4.2 Bảng tính tốn nồng độ chất ô nhiễm trước xử lý vị trí khác ống khói lị điện vào mùa hè STT x (km) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,1 2,2 Tải lượng mg/s SO2 Bụi CO 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 67107 17607 22596 Nồng độ(mg/m3) SO2 Bụi CO 7,074E-19 4,482E-19 4,765E-19 1,007E-05 6,380E-06 6,782E-06 6,411E-03 4,062E-03 4,318E-03 5,085E-02 3,221E-02 3,424E-02 1,106E-01 7,005E-02 7,447E-02 1,477E-01 9,359E-02 9,949E-02 1,597E-01 1,012E-01 1,076E-01 1,563E-01 9,899E-02 1,052E-01 1,455E-01 9,215E-02 9,797E-02 1,321E-01 8,369E-02 8,897E-02 1,186E-01 7,513E-02 7,987E-02 1,061E-01 6,722E-02 7,146E-02 9,489E-02 6,011E-02 6,390E-02 8,499E-02 5,385E-02 5,724E-02 7,634E-02 4,836E-02 5,141E-02 6,878E-02 4,358E-02 4,632E-02 6,219E-02 3,940E-02 4,189E-02 5,643E-02 3,575E-02 3,801E-02 5,138E-02 3,255E-02 3,461E-02 4,695E-02 2,974E-02 3,162E-02 4,304E-02 2,726E-02 2,898E-02 3,957E-02 2,507E-02 2,665E-02 δy 0,00 19,91 37,00 53,17 68,76 83,95 98,81 113,41 127,79 141,98 156,00 169,88 183,62 197,24 210,75 224,16 237,47 250,70 263,84 276,90 289,90 302,82 315,68 δz 3,30 10,86 20,07 30,03 40,50 51,37 62,57 74,06 85,79 97,75 109,90 122,14 134,18 146,32 158,56 170,88 183,28 195,76 208,31 220,93 233,61 246,36 259,16 u(m/s) 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 H(m) 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4,1 4,2 4,3 4,4 4,5 4,6 4,7 4,8 4,9 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 67107 SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 17607 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 22596 3,649E-02 3,375E-02 3,130E-02 2,909E-02 2,711E-02 2,532E-02 2,370E-02 2,222E-02 2,088E-02 1,965E-02 1,853E-02 1,750E-02 1,655E-02 1,567E-02 1,487E-02 1,412E-02 1,343E-02 1,278E-02 1,218E-02 1,163E-02 1,111E-02 1,062E-02 1,016E-02 9,736E-03 9,335E-03 8,958E-03 8,604E-03 8,270E-03 2,312E-02 2,138E-02 1,983E-02 1,843E-02 1,718E-02 1,604E-02 1,501E-02 1,408E-02 1,323E-02 1,245E-02 1,174E-02 1,108E-02 1,048E-02 9,929E-03 9,418E-03 8,944E-03 8,505E-03 8,098E-03 7,719E-03 7,365E-03 7,035E-03 6,727E-03 6,438E-03 6,168E-03 5,914E-03 5,675E-03 5,451E-03 5,239E-03 2,458E-02 2,273E-02 2,108E-02 1,959E-02 1,826E-02 1,705E-02 1,596E-02 1,497E-02 1,406E-02 1,323E-02 1,248E-02 1,178E-02 1,114E-02 1,056E-02 1,001E-02 9,508E-03 9,042E-03 8,609E-03 8,205E-03 7,830E-03 7,479E-03 7,151E-03 6,844E-03 6,557E-03 6,287E-03 6,033E-03 5,795E-03 5,570E-03 328,48 341,22 353,90 366,53 379,11 391,64 404,12 416,55 428,95 441,29 453,60 465,87 478,10 490,30 502,45 514,58 526,67 538,72 550,75 562,74 574,71 586,64 598,54 610,42 622,27 634,09 645,89 657,66 272,03 284,94 297,91 310,94 324,01 337,12 350,29 363,50 376,75 390,04 403,38 416,75 430,17 443,62 457,11 470,63 484,19 497,78 511,41 525,06 538,75 552,48 566,23 580,01 593,82 607,66 621,53 635,43 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Biểu đồ khuếch tán chất ô nhiễm trước xử lý 0.12 Nồng độ(mg/m3) 0.1 0.08 0.06 SO2 0.04 Bụi 0.02 CO 0 Khoảng cách đến nguồn thải (km) Bảng 4.3 Bảng tính tốn nồng độ chất nhiễm sau xử lý vị trí khác ống khói lò điện vào mùa hè Tải lượng mg/s Nồng độ(mg/m3) STT x (km) δy δz u(m/s) SO2 Bụi CO SO2 Bụi CO 1877 751 3753 0,00 3,30 3,78 0,1 1877 751 3753 3,25556E-20 1,30257E-20 6,50938E-20 19,91 10,86 3,78 0,2 1877 751 3753 4,63436E-07 1,85424E-07 9,26625E-07 37,00 20,07 3,78 0,3 1877 751 3753 0,000295035 1,18046E-04 5,89914E-04 53,17 30,03 3,78 H(m) 113,9 113,9 113,9 113,9 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,1 2,2 2,3 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 2,9 3,1 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 0,002339842 0,005088158 0,006798114 0,007350723 0,007190831 0,006694034 0,006079312 0,005457702 0,004882552 0,004366518 0,003911306 0,003512924 0,003165301 0,002861991 0,002596916 0,002364653 0,002160497 0,001980428 0,001821035 0,001679435 0,001553197 0,001440262 0,001338891 0,001247606 0,001165148 0,001090444 0,001022572 0,000960742 9,36186E-04 2,03581E-03 2,71997E-03 2,94107E-03 2,87710E-03 2,67833E-03 2,43237E-03 2,18366E-03 1,95354E-03 1,74707E-03 1,56494E-03 1,40554E-03 1,26646E-03 1,14510E-03 1,03904E-03 9,46113E-04 8,64429E-04 7,92382E-04 7,28608E-04 6,71953E-04 6,21444E-04 5,76258E-04 5,35699E-04 4,99175E-04 4,66183E-04 4,36294E-04 4,09138E-04 3,84399E-04 4,67844E-03 1,01736E-02 1,35926E-02 1,46975E-02 1,43778E-02 1,33845E-02 1,21554E-02 1,09125E-02 9,76250E-03 8,73071E-03 7,82053E-03 7,02398E-03 6,32892E-03 5,72246E-03 5,19245E-03 4,72805E-03 4,31984E-03 3,95980E-03 3,64110E-03 3,35798E-03 3,10557E-03 2,87976E-03 2,67707E-03 2,49455E-03 2,32968E-03 2,18031E-03 2,04460E-03 1,92097E-03 68,76 83,95 98,81 113,41 127,79 141,98 156,00 169,88 183,62 197,24 210,75 224,16 237,47 250,70 263,84 276,90 289,90 302,82 315,68 328,48 341,22 353,90 366,53 379,11 391,64 404,12 416,55 428,95 40,50 51,37 62,57 74,06 85,79 97,75 109,90 122,14 134,18 146,32 158,56 170,88 183,28 195,76 208,31 220,93 233,61 246,36 259,16 272,03 284,94 297,91 310,94 324,01 337,12 350,29 363,50 376,75 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9 4,1 4,2 4,3 4,4 4,5 4,6 4,7 4,8 4,9 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 1877 SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 751 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 3753 0,00090427 0,000852565 0,000805115 0,000761471 0,000721242 0,000684086 0,000649702 0,000617823 0,000588214 0,000560667 0,000534996 0,000511037 0,000488641 0,000467677 0,000448026 0,000429581 0,000412246 0,000395935 0,000380568 3,61804E-04 3,41117E-04 3,22132E-04 3,04669E-04 2,88574E-04 2,73707E-04 2,59950E-04 2,47195E-04 2,35348E-04 2,24327E-04 2,14056E-04 2,04469E-04 1,95509E-04 1,87121E-04 1,79258E-04 1,71878E-04 1,64942E-04 1,58416E-04 1,52268E-04 1,80806E-03 1,70468E-03 1,60980E-03 1,52254E-03 1,44210E-03 1,36781E-03 1,29906E-03 1,23532E-03 1,17611E-03 1,12104E-03 1,06971E-03 1,02180E-03 9,77022E-04 9,35105E-04 8,95813E-04 8,58933E-04 8,24272E-04 7,91658E-04 7,60933E-04 441,29 453,60 465,87 478,10 490,30 502,45 514,58 526,67 538,72 550,75 562,74 574,71 586,64 598,54 610,42 622,27 634,09 645,89 657,66 390,04 403,38 416,75 430,17 443,62 457,11 470,63 484,19 497,78 511,41 525,06 538,75 552,48 566,23 580,01 593,82 607,66 621,53 635,43 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 3,78 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 113,9 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Biểu đồ khuếch tán chất ô nhiễm sau xử lý 0.02 0.01 Nồng độ(mg/m3) 0.01 0.01 SO2 Bụi CO 0.01 0.01 0 0 Khoảng cách đến nguồn thải (km) ... nghệ luyện thép lị LD công đoạn gây ô nhiễm thể bảng sau: Bảng 2.1: Chất thải phát sinh công nghệ cán thép ST T Công đoạn chất ô nhiễm Nạp phôi Lị nung Máy cán thơ,cán trung,cán tinh Thép hình Thép... điện trước xử lý thể bảng sau: ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ô NHIỄM KHÍ NGỒI CƠNG TRÌNH 33 GVHD: NGUYỄN ĐỨC LƯỢNG SVTH: PHẠM THỊ HƯƠNG 110261-61DT2 Bảng 4.2 Bảng tính tốn nồng độ chất ô nhiễm trước xử lý vị trí... nhiễm sau xử lí, mg/m3 Theo ta có tải lượng chất nhiễm sau xử lí có khói thải sau: Bảng 4.1 Bảng tính tốn tải lượng chất nhiễm sau xử lí STT Chất ô nhiễm Lưu lượng (m3/s) ĐỒ ÁN XỬ LÝ Ơ NHIỄM KHÍ NGỒI
Ngày đăng: 06/08/2021, 13:59
Xem thêm:
