Tài liệu Giáo trình xây dựng _Phần 3 docx

GVHD:TRẦN QUANG HỘ PHẦN NỀN MÓNG PHẦN III Nền Móng TÀI LIỆU THAM KHẢO : + Nền móng : Chủ biên + Thiết kế tính tốn móng nơng: +Những PP Xây dựng cơng trình đất yếu: + Giáo trình móng Thạc sĩ + Cơ học đất Chủ biên + Bài tập học đất : + TK TC xây dựng (TCXD205-1998) + Kỹ thuật móng ( Tập 1) Biên dịch SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 1- Lê Đức Thắng Vũ Cơng Ngữ Hồng Văn Tân Châu Ngọc An Nguyễn văn Q Vũ Cơng Ngữ Nguyễn Cơng Mẫn GVHD:TRẦN QUANG HỘ PHẦN NỀN MÓNG B CÁC PHƯƠNG ÁN MĨNG Về mặt địa chất cơng trình khu vực xây dựng phía mặt có lớp cát vừa trạng thái chặt đến bời rời bề dày 1,2 m đến 1,7 m , sau lớp bùn sét pha có lẫn hữu hữu cuối lớp có lẫn ,chiều dày lớp là18.9m Do lớp đất yếu dày nên phải có biện pháp gia cố nền(giếng cát,cọc cát…) trực tiếp đưa tải trọng cơng trình xuống lớp đất chịu tải tốt(cọc đóng,cọc ép,cọc khoan nhồi…) Sau phương án móng đáp ứng yêu cầu địa chất: - Phương án : Móng cọc ép - Phương án 2: Móng cọc khoan nhồi - Phương án : Móng bè gia cố giếng cát - Dựa vào kết nội lực giải khung diện truyền tải ta chia móng làm loại móng: M1, M2, M3 -Tùy trường hợp mà ta chọn cặp nội lực thích hợp thường cặp | N min| , Mtư & Qmax |Mmax| , Ntư & Qmax - Tải trọng mà ta giải khung tải trọng tính tốn.Muốn có tải trọng tiêu chuẩn phải chia cho hệ số vượt tải 1,15 LOẠI MÓNG LỰC DỌC(T) Ntt Ntc MOMENT(Tm ) Mtt Mtc LỰC CẮT(T) Qtt Qtc M1 M2 M3 M4 PHƯƠNG ÁN I: TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP (THI CƠNG BẰNG CÁCH ÉP CỌC) CHỌN CỌC CHIỀU DÀI CỌC, CẠNH CỌC : Do cấu tạo địa chất , đảm bảo khả chịu lực =>cho cọc cắm vào lớp đoạn 2m (cọc cao trình 29m ) SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 2- GVHD:TRẦN QUANG HỘ PHẦN NỀN MÓNG - Chọn cọc có tiết diện ngang 30 x 30 (cm) - Bê tông B 200 ; Rn = 90 (kg/cm2) - Chiều sâu chơn móng tính từ mặt đất tự nhiên 1.5m Chiều dài cọc = (cao trình đặt mũi cọc -sâu chơn móng+đoạn ngàm vào đài) = 29 -1.5 + 0.5 = 24m - Chọn coc chế tạo săn,mổi coc dài 8m, cọc vuông cạnh 25x25 cm2 - Đoạn ngàm vào đài : 0.5 m (gồm đoạn chôn vào đài 10 cm, đoạn đập đầu cọc 40 cm ) SƠ BỘ CHỌN DIỆN TÍCH CỐT THÉP: - Chọn cốt thép cọc φ 16 ; Ra = 2800 kg/cm2 - Mũi cọc gia cường thêm thép dọc f 20, thép đai hai đầu bố trí bước đai ÷10cm đoạn bố trí thưa ÷ 20cm TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.theo vật liệu làm cọc: PVL = ϕ x m (Rn x A + Rnx Fat) = 0.81x1( 900x0.3x0.3 + 28000x8.07x10-4) = 83.845 (T) ϕ : hệ số uốn dọc (=0.81) 2.theo đất nền:(TCVN 205-1998) Qa = Qtc K tc Trong : + Ktc hệ số an tồn lấy 1.4 + Qtc = m (mR xqp x Ap + u∑ mfx ƒsix li) + m : Hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy - mR ,mf : Hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc có kể đến phương pháp hạ cọc đến sức chống tính tốn đất (tra bảng A.3 : TCX D 205 : 1998) => mR = 1.2 ; mf =1 - qp : Cường độ chịu tải mũi cọc (tra bảng A1 TCVN 205-1998) =>qp=220 T/m2 (sét cứng đến cứng độ sâu 25m) - Ap : Diện tích mũi cọc Ap = (0.3 x 0.3) = 0,09 m2 - u : Chu vi tiết diện ngang cọc = x 0.3 = 1.2 m - li : chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc (chiều dày lớp < 2m) STT 5 Độ sệch B 1.92 1.52 0.98 SVTH: NGUYỄN NGỌC HAÛI Li 2 2 2 2.2 2.2 f=si 0.4 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 - 3- lif i 0.8 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.32 1.32 Z 7.7 9.4 11.4 13.4 15.5 17.7 GVHD:TRẦN QUANG HỘ 0.48 3.22 3.31 3.39 2 2.2 6.44 6.62 7.458 31.158 PHẦN NỀN MÓNG 19.8 21.8 23.9 (đã thống kê lớp đất) * fsi : Cường độ chịu tải mặt bên cọc ( tra bảng A2 TCVN 205-1998) Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc ma sát : Qtc = m x (mR x qp x Ap + u∑ mf x ƒsi x li) = 1(1.2x220x0.09 + 1.2x31.158) = 61.15 (T/m2) Sức chịu tải cho phép cọc đơn theo tiêu lí : Q tc tk = 61.15 = 43.678 T Vậy ta có : PVL = 83.845 T ; Qacl = 43.678 T Chọn QTK = min(PVL ; Qacl) = Qacl = 43.678 T để tính tốn XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG ĐÀI 1.móng M1: Nc = ∑N β Qa tt = 1.2 163.04 = 4.5 (cọc) 36.53 bố trí cọc(theo điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc), khoảng cách cọc 3d =0.9m ,khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài 0.7d =0.21m =>lấy chẵn 0.25m - Diện tích thật đài cọc: 2.3x1.4 = 3.22 m2 - Trọng lượng đài đất đắp đài : Q = Fđ x γtbx x 1.1x hh = 3.22 x x1.1x 1.5 = 10.626 T Ntt = 163.04 + 10.626 = 173.666 T móng M2 : Nc = β ∑N Qa tt = 1.2 128.76 = 3.54 (cọc) 43.678 bố trí cọc(theo điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc), khoảng cách cọc 3d = 0.9m ,khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài >=0.7d =0.21m =>lấy chẵn 0.25m - Diện tích thật đài cọc: 2.3x2.3 = 5.29 m2 - Trọng lượng đài đất đắp đài : Q= Fđ x γtbx x 1.1x hh = 5.29 x x1.1x 1.5 = 17.457 T Ntt = 128.76 + 17.457 = 146.217 T KIỂM TRA KHI THIẾT KẾ MÓNG CỌC I.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc chịu nén chịu kéo lớn Lực tác dụng lên cọc : SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 4- GVHD:TRẦN QUANG HỘ Qmax = PHẦN NỀN MÓNG N + Qd M x + Qxy max ± n nc ∑ yi2 tt i =1 1.móng M1: =>Qmax= Ntt = 163.04 (T) Mtt= 0.245 (T) Qtt = 4.003 (T) Qd = 10.626 (T) 163.04 + 10.626 0.245 + 4.003 x0.9 + = 30.132T x Qmax+ Pcọc = 30.132 + 1.1 x 2.5 x 0.09 x 24 = 30.132 + 5.94 = 36.072 < Qa = 43.678 T =>Qmin = 163.04 + 10.626 0.245 + 4.003 x0.9 − = 27.757T >0 x 2.móng M2: =>Qmax= Ntt= 128.76 (T) Mtt= 5.788 (T) Qtt= 3.124 (T) Qd= 17.457 (T) 128.76 + 17.457 5.788 + 3.124 x0.9 + = 31.898T x Qmax+ Pcọc = 31.898 + 1.1 x 2.5x0.09 x 24 = 37.838 T < Qa = 43.678 T =>Qmin = 128.76 + 17.457 5.788 + 3.124 x 0.9 − = 26.6T >0 x II Kiểm tra áp lực đáy móng khối quy ước : (TTGH II – TÍNH THEO TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN) móng M1: a Góc ma sát trung bình lớp đất móng khối qui ước : tc Σϕ i l i tb ϕ tc = n ∑ hi i =1 Trong đo : ϕ2 = ; l2 ϕ3 = 8.3 ; l3 o ϕ4 = 15.4 ; l4 ϕ5 = 120 ; l5 tc ⇒ ϕ tb = = 7.4m = 8.2m = 2.2m = 6.2m x 7.4 + 8.3 x8.2 + 15.4 x 2.2 + 12 x6.2 = 9.733 + + 2 + b Diện tích đáy móng khối qui ước: SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 5- GVHD:TRẦN QUANG HỘ Chiều dài chiều rơng móng khối quy ước: ϕ t/c am = (a + 2l c tg tb )(m ) PHẦN NỀN MÓNG bm = (b + 2l c tg t ϕ tb/ c )(m ) + a,b:khoảng cách mép cột biên theo phương + lc:chiều dài cọc ϕ t/c 9.733 Aqu = (a + 2l c tg tb ) = [2.3 + x 24 xtg ( )] = 4.36m 4 ϕ 9.733 ) = [1.4 + x 24 xtg ( )] = 3.46m Bqu = (b + 2l c tg 4 t/c tb ⇒ Fqu = 4.36x3.46 = 15.0856 m2 3.46 x (4.36) = 10.9622 m Wqu = móng M2 : Góc ma sát trung bình lớp đất đáy móng khối quy ước : tc Σϕ i l i tb ϕ tc = n ∑ hi i =1 Trong đo : ϕ2 = ; l2 ϕ3 = 8.3 ; l3 ϕ4 = 15.4o ; l4 ϕ5 = 120 ; l5 = 7.4m = 8.2m = 2.2m = 6.2m x 7.4 + 8.3 x8.2 + 15.4 x 2.2 + 12 x6.2 = 9.733 7.4 + 8.2 + 15.4 + 2.2 + 6.2 ϕ t/c 9.733 )] = 4.36m Aqu = (a + 2l c tg tb ) = [2.3 + x 24 xtg ( 4 ϕ t/c 9.733 )] = 4.36m Bqu = (b + 2l c tg tb ) = [2.3 + x 24 xtg ( 4 tc ⇒ ϕ tb = ⇒ Fqu = 4.36x4.36 = 19.01 m2 Wqu = 4.36 x(4.36) = 13.814 m móng M1: Lực tác dụng đáy móng khối qui ước : Xác định trọng lượng thể tích đẩy nổi: ∑ γ dni xhi 0.452 x7.4 + 0.498x8.2 + 0.923x2.2 + 0.857 x10.2 γ tb = ∑ hi = 7.4 + 8.2 + 2.2 + 10.2 Ntc=Ntt/1.15 = 163.04/1.15 = 141.774 T Mtc=Mtt/1.15 = 0.245/1.15 = 0.213 T.m Qtc=Qtt/1.15 = 4.003/1.15 = 3.481 T + Trọng lượng cọc đài : SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 6- = 0.616 (T/m3) GVHD:TRẦN QUANG HỘ PHẦN NỀN MÓNG Nc = nc x d x 1.1x γo x Lc = x 0.32 x 1.1 x 2.5 x 24 = 35.64 T + Trọng lượng đài đất đài: Nđài = Fqu x γtb x hh = 15.5216 x x 1.5 = 46.565 T + Trọng lượng lớp đất móng khối quy ước từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: Nđất = (Fqu –ndxd2) γtb x hi = (15.0856 - 6x0.32) x 0.616x24 = 215.042 T => Tổng tải trọng đáy móng khối quy ước : tc - Lực dọc : N qu = Ntc + Nđài + Nđất + Ncọc = 141.774 + 46.565 + 251.042 + 35.64 = 475.021 T tc -Momen : M qu = Mtc + Qtcx hđ = 0.213 + 3.481x0.7 = 2.65 Tm móng M2 : Lực tác dụng đáy móng khối qui ước : Xác định trọng lượng thể tích đẩy nổi: ∑ γ dni xhi = 0.452 x7.4 + 0.498x8.2 + 0.923x2.2 + 0.857 x6.2 = 0.616 (T/m3) γ tb = ∑h 7.4 + 8.2 + 2.2 + 6.2 i tc tt N =N /1.15 = 128.76/1.15 = 111.965 T Mtc=Mtt/1.15 = 5.788/1.15 = 5.033 T.m Qtc=Qtt/1.15 = 3.124/1.15 = 2.717 T + Trọng lượng cọc đài : Nc = nc x d2 x 1.1x γo x Lc = x 0.32 x 1.1 x 2.5 x 24 = 29.7 T + Trọng lượng đài đất đài: Nđài = Fqu x γtb x hh = 19.01 x x 1.5 = 57.03 T + Trọng lượng lớp đất móng khối quy ước từ đáy đài đến đáy móng khối quy ước: Nđất = (Fqu –ndxd2) γtb x hi = (19.01 - 4x0.32) x 0.616x24 = 275.722 T => Tổng tải trọng đáy móng khối quy ước : tc - Lực dọc : N qu = Ntc + Nđài + Nđất + Ncọc = 111.965 + 57.03 + 275.722 + 29.7 = 474.417 T tc -Momen : M qu = Mtc + Qtcx hđ= 5.033 + 2.717x0.7 = 6.935 Tm b Kiểm tra áp lự tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước : móng M1 : * áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 7- GVHD:TRẦN QUANG HOÄ N t/c σ max = σ t/c tb t/c qu Fqu t N qu/ c = Fqu W qu tc M qu − Fqu = PHẦN NỀN MÓNG 475.021 2.65 + = 31.73T / m 15.0856 10.9622 475.021 = 31.488 T / m 15.0856 = t N qu/ c t/c σ = M + tc qu = W qu 475.021 2.65 − = 31.25 T / m 15.0856 10.9622 * phản lực đất nền: m1 m2 Rt/c = ( A x Bqu x γI + B x hm x γII + D x ctc ) (TCXD 45-78) tc k Trong : m1 = 1.1 ; m2 = ; ktc = Bqu = 3.46 m hm: độ sâu đặt móng qui ước hm = 25m γI :dung trọng lớp đất đáy móng khối qui ước = 0.857 T/m3 γII :dung trọng trung bình lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước : γII =( ∑ γ idn x hi )/hm = 0.616 T/m3 ctc = c4tc = 0.23 T/m2 ϕtc = ϕ4tc = 12o(tra theo bảng V-5-bài tập học đất-Vũ Công Ngữ) ⇒ A = 0.23 ⇒ B = 1.91 ⇒ D = 4.42 Rtc = 1.1 x (0.23x3.46x0.857 + 1.91x25x0.616 + 4.42x0.23) = 34.22 T/m2 tc Vậy : σ max = 31.73 T/m2 < 1,2 Rtc= 41.07 T/m2 tc σ tb < Rtc áp lực đáy móng thỏa móng M2 * áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: σ t/c max σ t/c tb σ t/c t/ N qu c = = Fqu t/ N qu c = Rt/c = Fqu t/ N qu c Fqu tc M qu + = Wqu 474.417 6.935 + = 25.458T / m 19.01 13.814 474.417 = 24.956T / m 19.01 − tc M qu Wqu m1 m2 k = tc = 474.417 6.935 − = 24.454T / m 19.01 13.814 ( A x Bqu x γI + B x hm x γII + D x ctc ) (TCXD 45-78) Trong : Bqu = 4.36 m hm: độ sâu đặt móng qui ước hm = 25m γI :dung trọng lớp đất đáy móng khối qui ước = 0.857 T/m3 SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 8- GVHD:TRẦN QUANG HỘ PHẦN NỀN MÓNG II γ :dung trọng trung bình lớp đất tính từ đáy móng khối qui ước : γII =( ∑ γ idn x hi )/hm = 0.616 T/m3 ctc = c4tc = 0.23 T/m2 ϕtc = ϕ4tc = 12o(tra theo bảng V-5-bài tập học đất-Vũ Công Ngữ) ⇒ A = 0.23 ⇒ B = 1.91 ⇒ D = 4.42 Rtc = 1.1 x (0.23x4.36x0.857 + 1.91x25x0.616 + 4.42x0.23) = 34.22 T/m2 tc Vậy : σ max = 25.458 T/m2 < 1,2 Rtc= 41.07 T/m2 tc σ tb < Rtc áp lực đáy móng thỏa III.Kiểm tra độ lún đáy móng khối qui ước : _ Dùng phương pháp cộng lún lớp _Chia đất thành nhiều lớp có bề dày hi = 0.2b móng M1 * Ưng suất tải trọng thân đất gây ra: σbt=γtb x hm = 0.616x25 = 15.4 (T/m2) * Ưng suất gây lún đáy móng khối qui ước tc σgl = σ tb - σbt tc Trong : σ tb = 31.488 (T/m2) σbt = 15.4 (T/m2 ) =>σgl = 31.488 - 15.4 = 16.088 (T/m2) móng M2 tc σgl = σ tb - σbt tc σ tb = 25.458 (T/m2) + ứng suất trọng lượng thân lớp đất đáy móng khối qui ước: σbt = 0.616x25 = 15.4 (T/m2) =>σgl = 25.458 - 15.4 = 10.058 (T/m2) * Tính lún theo phương pháp cộng lớp phân tố móng M1: Chia lớp đất phía móng khối qui ước thành lớp phân tố đồng thoả điều kiện: hi = 0.2xbm = 0.2x3.46 = 0.692m Tỉ số l a m 4.36 = = = 1.26 b bm 3.46 Lập bảng tính lún: 2z Điểm Độ sâu Z (m) Bqu 0.692 1.384 0.4 0.8 Eo Ko σzigl σbt βi Si(cm) 1600 1600 1600 0.9678 0.8312 16.088 15.57 13.372 15.4 15.993 16.586 0.8 0.8 0.8 0.278 0.539 0.463 SVTH: NGUYEÃN NGỌC HẢI - 9- GVHD:TRẦN QUANG HỘ 2.076 1.2 1600 2.768 1.6 1600 3.46 1600 4.152 2.4 1600 4.844 2.8 1600 0.6554 0.503 0.3867 0.3012 0.2394 10.544 8.091 6.221 4.846 3.851 PHẦN NỀN MÓNG 17.179 0.8 0.365 17.772 0.8 0.28 18.365 0.8 0.215 18.958 0.8 0.168 19.551 0.8 0.067 S = 2.375 Giới hạn điểm có độ sâu 4.844m kể từ đáy móng khối quy ước : σ gl 3.851 = = 0.197 < 0.2 σ bt 19.551 Độ lún móng khối qui ước tính theo cơng thức: n βi gl S i = ∑ σ zi hi i =1 E oi S = 2.375 cm < [Sgh] = cm thỏa điều kiện móng M2 Chia lớp đất phía móng khối qui ước thành lớp phân tố có chiều dày : hi = 0.2xbm = 0.2x4.36 = 0.872 m Tỉ số l a m 4.36 = = =1 b bm 4.36 Lập bảng tính lún: 2z Điểm Độ sâu Z (m) Bqu 0.872 1.912 2.868 3.824 4.36 0.4 0.8 1.2 1.6 Eo Ko σzigl σbt βi Si(cm) 1600 1600 1600 1600 1600 1600 0.96 0.8 0.606 0.449 0.336 10.058 9.656 8.046 6.095 4.516 3.379 15.4 16.147 16.895 17.642 18.389 19.137 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.219 0.421 0.351 0.266 0.197 0.074 S = 1.528 Giới hạn điểm có độ sâu 3.824 kể từ đáy móng khối quy ước : σ gl 3.379 = = 0.177 < 0.2 σ bt 19.137 Độ lún móng khối qui ước tính theo cơng thức: n βi gl S i = ∑ σ zi hi i =1 E oi S = 1.528 cm < [Sgh] = cm IV.kiểm tra chuyển vị ngang đầu cọc: (TCXD-205-1998) móng M1 SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 10- GVHD:TRẦN QUANG HỘ Hl0 Mlo Δ n = yo + Ψo xl0 + 3Eb I Eb I Qtt = 4.003(T) ; Mtt= 0.245 (Tm); đó: + H ,M :giá trị tính tốn lực cắt moment đầu cọc M=∑ M H=∑ H nc 0.245 + 4.003 x0.7 = 0.508Tm = nc PHẦN NỀN MÓNG 4.003 = 0.667T = nc:số lượng cọc + lo= m : chiều dài đoạn cọc(m),khoảng cách từ đáy đài cọc đến mặt đất + yo , Ψo : chuyển vị ngang góc xoay tiết diện ngang cọc mức đáy đài(cọc đài thấp) - tra theo bảng G5(TCXD) + I: moment quán tính cọc =(0.3)4/12=6.75x10-4 m4 + E: mođun đàn hồi bê tông = 2.9x106(T/m2) H0= H = 0.667 T ; M0=M + Hl0= 0.508 Tm; δ HH : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực H0= δ HM : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực M0= δ MH : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực H0= δ MM : chuyển vị ngang tiết diện m/T ,bởi lực M0= δ HH = Ao α Eb I bd ; δ HM = δ MH = 1 Bo ; δ MM = Co α Eb I o α bd E b I bd Kbc 500 x0.95 =5 =0.7534; Eb I 2.9 x10 x6.75 x10 − α bd = K: hệ tỉ lệ(bảng G1-TCXD 205-1998) bc =1.5d + 0.5 =1.5 x 0.3 + 0.5 =0.95 m Ao=2.441 , Bo=1.621 , Co=1.751 :lấy theo bảng G2(TCXD 205-1998) 2.441 Ao = =2.916x10-3 m/T α Eb I (0.7534 ) x2.9 x10 x6.75 x10 −4 1 Bo = δ HM = δ MH = 1.621 = 1.4589x10-3 m/T −4 α bd Eb I o (0.7534) x 2.9 x10 x6.75 x10 1 -3 δ MM = Co = 1.751 =1.1873 x10 m/T −4 α bd E b I (0.7534) x 2.9 x10 x6.75 x10 yo =Hox δ HH + M xδ HM = (0.667x2.916 + 0.508x1.4589)x10-3 = 2.69x10-3m δ HH = bd Hl0 Mlo + = 0.269 cm(với l0=0) 3Eb I Eb I + δ MM xM0 = (0.667x1.4589+1.1873x0.508)x10-3 = 1.58x10-3rad Δ n = yo + Ψo xl0 ψ =H0x δ HM móng M2 M=∑ M nc = 5.788 + 3.124 x 0.7 = 1.595Tm SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 11- GVHD:TRẦN QUANG HỘ H=∑ H PHẦN NỀN MÓNG 3.124 = 0.625T nc yo =Hox δ HH + M xδ HM = (0.625x2.916 + 1.595x1.4589)x10-3 = 4.15x10-3m = Hl0 Mlo Δ n = yo + Ψo xl0 + = 0.415 cm(với l0=0) 3Eb I Eb I ψ =H0x δ HM + δ MM xM0 = (0.625x1.4589+1.1873x1.595)x10-3 =2.81x10-3 rad V.kiểm tra cường độ vận chuyển cẩu lắp cọc: Khi vận chuyển : L = m ; A = 0.207l = 0.207 x = 1.656 m Trọng lượng thân cọc phân bố đều: q = 0.3 x 0.3 x 1.1 x 2.5 = 0.2475 T/m Mômen lớn : Mmax = 0.0484 x 0.2475 x 82 = 0.767 T/m 1.656 0.767 x 10 M A = = = 0.04045 2 90 x30 x (26.5) Rn b h0 Fa = 4.688 q 0.767 x 10 = 1.095cm < 2φ12 2700 x0.979 x 26.5 Khi cẩu lắp : L =8m B = 0.294.L = 2.352 m Mômen lớn cẩu lắp Mmax = 0,086 q l2 = 0.086 x 0.2475 x 82 = 1.362 T.m A = 1.362 x 10 = 0.072 90 x30 x(26.5) 1.656 352 q γ = 0.963 Fa = 1.362 x 10 2700 x 0.963 x 26.5 Mmax = 1.98 (cm2) < φ 12 = 2.26 cm2 Vậy đảm bảo khả chịu lực vận chuyển cẩu lắp Mmax Tính móc treo : Lực nhánh thép chịu: P = 0.2475 x ql 1,2 = x 1,2 = 0.594 T 4 Diện tích thép yêu cầu : Fa = P Ra = 594 = 0.22 cm 2700 Chọn thép dùng làm móc cẩu có φ = 12 mm ; Fa = 1.13 cm2 + Xác định đoạn thép neo vào cọc Điều kiện không bị trượt : Lneo x u x Rk ≥ P SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 12- GVHD:TRẦN QUANG HỘ Trong : U = π x d = 3.14 x 1.2 = 3.77 (cm) P = 594 Kg ; Rk = 8.3 kg/cm2 Lneo ≥ P ux R x PHẦN NỀN MÓNG 594 = 18.98 cm 3.77 x8.3 = Chọn Lneo =20 cm VI./ TÍNH TỐN CHIỀU CAO HỢP LÍ CỦA ĐÀI CỌC : (theo điều kiện chống đâm thủng) móng M1 : Rk : cường độ tính tốn bêtơng kéo Utb = 2(bc + ac + x + y) bc,ac : chiều rộng chiều dài cột x,y : khoảng cách từ mép cột đến trục hàng cọc khảo sát theo phương chiều rộng chiều dài tiết diện cột (ac = 0.5m, bc = 0.3m, x = 0.3m, y = 0.65m, h0 = 0.55m) chọn bê tông mac 200: Rk = 75(T/m2) Utb = 2(bc +y +ac +x) = 2(0.3+0.65+0.5+0.3) = 3.5(m) Pxt = ho ≥ N M y xy max 163.04 0.245 x1 = 27.235 (T) + = + nc x12 ∑y i ∑P xt = x 27.235 = 0.55 (m) 0.75 x75 x3.5 0.75 xRk U tb Chọn hđ ≥ h0+0.15 = 0.35+0.15 = 0.5(m) Vậy chọn hđ =0.7(m) móng M2 Utb = 2(bc +y +ac +x) = 2(0.25+0.675+0.45+0.775) = 4.3(m) Pxt = ho ≥ N M y xy max 128.76 5.788 x0.9 = 27.36 (T) + = + nc x ∑y i ∑P xt = x 27.36 = 0.45 (m) 0.75 x 75 x 4.3 0.75 xRk U tb Chọn hđ ≥ h0+0.15 = 0.45+0.15 = 0.6(m) Vậy chọn hđ = 0.7 m TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI : móng M1 sơ đồ tính xem dầm congxon ngàm mép cột + Mô men theo phương cạnh dài : M1 = Pmax ∑ xi = 30.123x2x0.65 = 39.16 (T.m) Fa = M1 39.16 x 10 = = 25.9cm 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x60 Với h0 = 0.7-0.1 =0.6(m) Chọn 10φ18 ≅ 140 ; Fa = 25.43 (cm2) + Mơ men theo phương cạnh ngắn : SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 13- GVHD:TRẦN QUANG HỘ M2 = Pmax ∑ xi = 30.123x(3x0.3) = 27.11 (Tm) Fa M2 27.11x 10 = = = 18.42 cm 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x58.4 Với h’o = ho –0.016 = 6-0.016 = 0.584 m Chọn 10φ16 ≅ 240 ; Fa = 20.1 (cm2) 2.móng M2: sơ đồ tính xem dầm congxon ngàm mép cột + Mô men theo phương cạnh dài : M1 = Pmax ∑ xi = 31.898x(2x0.675) = 43.0623 (T.m) Fa = M1 43.0623 x 10 = = 28.48 cm 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x60 Với h0 = 0.7-0.1 =0.6(m) Chọn 14φ 16 ≅ 160 ; Fa = 28.13 (cm2) + Mô men theo phương cạnh dài : M1 = Pmax ∑ xi = 31.898x(2x0.775) = 49.442 (T.m) Fa = M1 49.442 x 10 = = 33.6 cm 0,9 Ra h0 0.9 x 2800 x58.4 Với h0 = 0.6-0.016 = 0.584(m) Chọn 13φ 18 ≅ 170 ; Fa = 33.1 (cm2) 3.móng M3,M4 : (tương tự M1,M2) SVTH: NGUYỄN NGỌC HẢI - 14- PHẦN NỀN MÓNG ... = 1 63. 04 (T) Mtt= 0.245 (T) Qtt = 4.0 03 (T) Qd = 10.626 (T) 1 63. 04 + 10.626 0.245 + 4.0 03 x0.9 + = 30 . 132 T x Qmax+ Pcọc = 30 . 132 + 1.1 x 2.5 x 0.09 x 24 = 30 . 132 + 5.94 = 36 .072 < Qa = 43. 678... 0.6 0.6 - 3- lif i 0.8 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1 .32 1 .32 Z 7.7 9.4 11.4 13. 4 15.5 17.7 GVHD:TRẦN QUANG HỘ 0.48 3. 22 3. 31 3. 39 2 2.2 6.44 6.62 7.458 31 .158 PHẦN NỀN MÓNG 19.8 21.8 23. 9 (đã thống... cọc ϕ t/c 9. 733 Aqu = (a + 2l c tg tb ) = [2 .3 + x 24 xtg ( )] = 4 .36 m 4 ϕ 9. 733 ) = [1.4 + x 24 xtg ( )] = 3. 46m Bqu = (b + 2l c tg 4 t/c tb ⇒ Fqu = 4 .36 x3.46 = 15.0856 m2 3. 46 x (4 .36 ) = 10.9622