Chung cư an dương vương, thành phố quy nhơn

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP * CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG – TP.QUY NHƠN \ Sinh viên thực hiện: NGUYỄN THANH SƠN Đà Nẵng – Năm 2019 LỜI CẢM ƠN Ngày nay, với xu hướng phát triển thời đại, nhà cao tầng xây dựng mạnh mẽ thành phố, đô thị lớn Cùng với trình độ kĩ thuật xây dựng ngày phát triển, đòi hỏi người cán kĩ thuật phải có trình độ chun mơn tư sáng tạo để thiết kế nên cơng trình phù hợp với nhu cầu xã hội Qua gần năm học trường Đại học Bách Khoa Đà Nẵng, dạy tận tình thầy, cô với nỗ lực thân Đến em có số kiến thức cần thiết chuyên ngành để phục vụ cho việc làm Đồ án tốt nghiệp công việc em sau tốt nghiệp Để đánh giá kiến thức trước trường hệ thống hố lại tồn kiến thức học, đồng ý Thầy T.s Lê Anh Tuấn em định chọn cơng trình “ CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG – TP.QUY NHƠN ” làm đề tài cho Đồ án tốt nghiệp Nội dung đồ án sau: Phần I : Kiến trúc 10% GVHD: TS LÊ ANH TUẤN Phần II: Kết cấu 60% GVHD: TS LÊ ANH TUẤN Phần III: Thi công 30% GVHD: ThS PHAN QUANG VINH Trong q trình tính tốn, thiết kế, dù cố gắng nhiều song kiến thức cịn hạn chế, chưa có kinh nghiệm thiết kế kinh nghiệm thực tế nên chắn em khơng tránh khỏi sai sót Kính mong nhận góp ý, bảo thầy, để em hồn thiện đề tài Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Đại Học BK Đà Nẵng, đặc biệt Thầy, Cơ trực tiếp hướng dẫn giúp em hồn thành tốt đề tài tốt nghiệp LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan đồ án tốt nghiệp tơi thực Các số liệu, kết tính tốn đồ án hồn tồn trung thực chưa công bố đồ án trước Mọi vấn đề liên quan đến quyền tơi xin chịu hồn tồn trách nhiệm trước pháp luật Sinh viên thực Nguyễn Thanh Sơn MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN LỜI CAM ĐOAN CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 16 1.1 Sự cần thiết đầu tư 16 1.2 Đặc điểm vị trí xây dựng cơng trình 16 1.2.1 Vị trí xây dựng cơng trình 16 1.2.2 Các điều kiện khí hậu tự nhiên thành phố Quy Nhơn 16 1.2.3 Địa hình thành phố Quy Nhơn 16 1.3 Quy mô đặc điểm công trình 17 1.4 Giải pháp thiết kế 17 1.4.1 Thiết kế tổng mặt 17 1.4.2 Giải pháp thiết kế kiến trúc 17 1.4.2.1 Thiết kế mặt tầng 17 1.4.2.3 Thiết kế mặt đứng 18 1.4.2.4 Thiết kế mặt cắt 18 1.5 Giải pháp kết cấu 18 1.6 Giao thông nội cơng trình 18 1.7 Các giải pháp kỹ thuật khác 19 1.7.1 Hệ thống chiếu sáng 19 1.7.2 Hệ thống thơng gió 19 1.7.3 Hệ thống điện 19 1.7.4 Hệ thống cấp thoát nước 19 1.7.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy 20 1.7.6.Giải pháp hoàn thiện 20 1.8 Tính tốn tiêu kinh tế kỹ thuật 20 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG 23 2.1 Số liệu tính tốn : 23 2.2 Sơ đồ phân chia ô sàn: 23 2.3 Chọn chiều dày ô sàn: 24 2.4 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn: 25 2.4.1 Tĩnh tải: 25 2.4.1.1 Trọng lượng tường ngăn tường bao che phạm vi ô sàn: 25 2.4.2 Hoạt tải sàn: 26 2.4.3 Tải trọng toàn phần tác dụng lên ô sàn: 26 2.4.3.1 Đối với kê cạnh: 26 - Ta tính theo cơng thức sau : 26 qtts = (gtts + ptts) x l1 x l2 (daN) 26 2.4.3.2 Đối với dầm: 26 2.5 Xác định nội lực ô sàn: 27 2.5.1 Phân loại ô sàn: 27 2.5.2 Xác định nội lực ô loại dầm (l2/l1>2): 27 2.5.3 Xác định nội lực cạnh (l2/l1  2): 28 2.6 Tính tốn cốt thép: 29 2.7 Các yêu cầu chọn bố trí cốt thép: 35 2.7.1.Chiều dài thép mũ : 36 2.7.2 Phối hợp cốt thép : 36 CHƯƠNG TÍNH TỐN CẦU THANG TRỤC 4-5 38 3.1 Số liệu thiết kế 38 3.2 Mặt cầu thang tầng điển hình: 38 3.3 Tính tốn thang (Vế 1): 39 3.3.1 Xác định chiều dày cho thang: 39 3.3.2 Xác định tải trọng: 39 3.3.2.1 Tĩnh tải 39 3.3.2.2 Hoạt tải 40 3.3.3 Xác định nội lực thang : 41 3.3.4 Tính tốn cốt thép thang : 42 3.4 Tính tốn thang (Vế 2): 43 3.5 Tính tốn dầm chiếu nghỉ: 45 3.5.1 Xác định kích thước dầm: 45 3.5.2 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm: 45 3.5.3 Xác định nội lực 45 3.5.4 Tính tốn cốt thép: 46 3.5.4.1 Thép dọc chịu lực: 46 3.5.4.2 Tính tốn cốt thép đai 47 3.6 Tính tốn dầm chiếu tới DCT 49 3.6.1 Xác định kích thước dầm: 49 3.6.2 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm: 49 3.6.3 Xác định nội lực 49 3.6.4 Tính tốn cốt thép: 50 3.6.4.1 Thép dọc chịu lực: 50 3.6.4.2 Tính tốn cốt thép đai 51 CHƯƠNG TÍNH TỐN KHUNG TRỤC 54 4.1 Lựa chọn giải pháp kết cấu: 54 4.1.1 Một số dạng kết cấu chịu lực bản: 54 4.1.1.1 Hệ kết cấu khung: 54 4.1.1.2 Hệ kết cấu vách cứng lõi cứng 55 4.1.1.3 Hệ kết cấu khung-giằng (khung vách cứng) 55 4.1.1.4 Hệ thống kết cấu đặc biệt (bao gồm hệ thống khung không gian tầng , cịn phía hệ khung giằng) 55 4.1.1.5 Hệ kết cấu hình ống 56 4.1.1.6.Hệ kết cấu hình hộp 56 4.1.2.Lựa chọn giải pháp kết cấu cho cơng trình: 56 4.2 Lựa chọn sơ kích thước cơng trình: 57 4.2.1 Sơ chọn tiết diện dầm: 57 4.2.2 Sơ chọn tiết diện cột vách: 57 4.2.2.1.Chiều dài chiều dài tính tốn cột : 57 4.2.2.2.Tiết diện cột 58 4.2.3 Sơ chọn tiết diện vách, sàn tầng hầm lõi thang máy: 59 4.3 Tải trọng tác dụng lên cơng trình: 59 4.3.1.Tĩnh tải : 59 4.3.1.1.Trọng lượng lớp sàn: 59 4.3.1.1 Tĩnh tải tường xây sàn 59 4.3.1.3.Tĩnh tải tác dụng lên dầm khung : 60 4.3.2 Hoạt tải : 62 4.3.3 Tải trọng gió: 63 4.3.3.1 Gió tĩnh : 63 4.3.3.2.Gió động: 65 4.4 Tính tốn cốt thép khung trục 77 4.4.1 Tính Dầm : 77 4.4.1.1 Tổ hợp nội lực : 77 4.4.2 Tính thép dầm khung trục 3: 78 4.4.2.1 Vật liệu : 78 4.4.2.3 Tính tốn cốt thép đai dầm 80 4.4.2.4 Tính toán cốt treo 81 4.4.3 Tính cốt thép cột khung trục : 85 4.4.3.1 Vật liệu : 85 4.4.3.2 Nội lực tính tốn tổ hợp nội lực cột: 86 Bố trí cốt thép cột: 94 CHƯƠNG : TÍNH TỐN MĨNG CHO KHUNG TRỤC 96 5.1.Điều kiện địa chất cơng trình 96 5.1.1.Địa tầng 96 5.1.2.Đánh giá điều kiện đất 96 5.1.3.Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 98 5.1.4.Đánh giá điều kiện địa chất thuỷ văn 99 5.2.Lựa chọn giải pháp móng 99 5.3 Thiết kế móng cọc ép 99 5.3.1 Các giả thiết tính tốn 99 5.3.2.Các loại tải trọng dùng tính toán 100 5.4.Thiết kế móng M2; M7; M8 (dưới cột C9; C11; C13) 100 5.4.1.Tải trọng 100 5.4.1.1.Tải trọng tính tốn 100 5.4.1.2.Tải trọng tiêu chuẩn 101 5.4.2.Sơ chiều sâu đáy đài kích thước 102 5.4.4.Sức chịu tải cọc 104 5.4.4.1.Theo vật liệu làm cọc 104 5.4.4.2.Theo tiêu cường độ đất 104 5.4.5.Xác định số lượng cọc 105 5.4.6.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 108 5.4.6.1.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc móng M2 109 5.4.6.2.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc móng M8 110 5.4.6.3.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc móng M7 112 5.4.7.Kiểm tra ổn định đất (tính tốn theo ttgh II) 113 5.4.7.1.Kiểm tra móng M2 (bxh = 2500x3000) 114 5.4.7.2.Kiểm tra móng M8 (bxh = 2500x4000) 116 5.4.7.3.Kiểm tra móng M7 (bxh = 3000x4000) 117 5.4.8.Kiểm tra lún móng cọc (tính tốn theo ttgh II) 118 5.4.8.1.Kiểm tra lún móng M2 119 5.4.8.2.Kiểm tra lún móng M7 120 5.4.8.3.Kiểm tra lún móng M8 122 5.4.8.4.Kiểm tra điều kiện lún lệch móng 124 5.4.9.Tính tốn cấu tạo đài cọc (tính tốn theo ttgh I) 125 5.4.9.1.Vật liệu 125 5.4.9.2.Kiểm tra điều kiện chọc thủng 125 5.4.8.9.Tính tốn thép cho đài móng 127 5.4.10.Kiểm tra cọc trình vận chuyển cẩu lắp 131 CHƯƠNG 6: THI CÔNG ÉP CỌC 134 6.1 Khái niệm đặc điểm 134 6.2 Chọn phương án ép cọc 134 6.3 Tính số lượng cọc 134 6.4 Chọn máy ép cọc 135 6.5 Chọn cẩu phục vụ máy ép 137 6.6 Trình tự thi công cọc ép 138 6.6.1 Các bước thi công cọc ép 138 6.6.2 Q trình thi cơng ép cọc 138 6.7 An tồn lao động thi cơng ép cọc 143 7.1 Thi công tường vây 146 7.1.1 Lựa chọn phương án 146 7.1.2 Tính tốn tường cừ thép larsen 146 7.1.3 Chọn máy thi công cừ 149 7.1.4 Thi công đóng cừ thép 150 7.2 Đào thi công đất 151 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CƠNG ĐÀI MĨNG 155 8.1 Thiết kế ván khn đài móng : 155 8.1.1 Lựa chọn ván khuôn 155 8.1.2 Thiết kế ván khn đài móng M2 155 8.2.1 Đổ bê tơng lót móng 157 8.2.2 Đổ bê tơng đài móng 158 8.2.3 Công tác cốt thép đài móng 159 8.2.4 Tính khối lượng cơng tác 160 8.2.5 Tính nhịp cơng tác dây chuyền phận 160 8.2.6 Chọn máy thi công 163 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN 167 9.1 Công tác ván khuôn: 167 9.1.1 Lựa chọn ván khn sử dụng cho cơng trình: 167 9.1.2 Lựa chọn cột chống, xà gồ sử dụng cho cơng trình: 167 9.2 Tính tốn ván khn cho cơng trình: 168 9.2.1 Tính tốn ván khn sàn: (6600x7000) 168 9.3.1.Tính tốn ván khn dầm: 173 9.2.1.1 Tính tốn ván khn đáy dầm: 173 9.2.2.2.Tính tốn ván khuôn thành dầm: 176 9.2.3 Tính tốn ván khn cột: 178 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn + A: diện tích mặt cắt ngang ty có đường kính Ø16, A=200.96 mm + f : cường độ tính tốn thép ống f = 210 103 kN/m2 P = 6.72 kN <  P = f  A = 210 103  200.96 10−6 = 42.2 kN (thỏa) Vậy ty đảm bảo khả chịu lực 9.2.4 Tính tốn ván khn cầu thang: Kích thước cầu thang: + Vế thang: 1750x3600x150 (mm) + Chiếu nghỉ: 4500x1500x150 (mm) + Dầm chiếu nghỉ: 200x400 (mm) Sử dụng ván khuôn gỗ phủ phim, hệ thống xà gồ thép hộp cột chống đơn 9.2.4.1Tính tốn ván khuôn thang: - Tải trọng tác dụng lên thang: Trọng lượng thân kết cấu (bản thang): P1 = γ×H = 26×0.15 = 3.9 kN/m2 ( Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy  = 26 kN/m3) Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2 = 6×0.018 = 0.108 kN/m2 Hoạt tải người thiết bị thi công: P3 = 2.5 kN/m2 Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P3 = kN/m2 Tải trọng đầm dùi: P4 = kN/m2 Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 + P2 = 3.9 + 0.108 = 4.01 kN/m2 Tải trọng tính tốn: Ptt =1.2×P1 +1.3×P2 +1.3×max(P3 ,P4 ) =10.02 kN/m2 Tải trọng tác dụng vào ván khn theo phương vng góc với bề mặt ván khuôn là: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc  cos  = 4.01 0.894 = 3.58 kN/m2 Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt  cos = 10.02  0.894 = 8.95 kN/m2 - Kiểm tra ván khuôn thang: Sơ đồ tính: cắt dải sàn 1m để tính tốn Coi ván khn thang dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 mm Hình 9.15 Sơ đồ tính ván khn thang Tải trọng phân bố lên 1m ván khuôn thang là: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc ×1= 3.58×1= 3.58 kN/m Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt ×1= 8.9×1= 8.9 kN/m SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 182 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn ● Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn:  max = M max qtt l = R W 10W Trong đó: + R: cường độ ván khuôn gổ phủ phim R=18x103 kN/m2 + W: moment kháng uốn dải có bề rộng 1m, dày 1.8cm Với Wx = l1  2.48,6 = 54,0(cm3 ) 1,8 10  R  W 10 18 103  54 10−6 = = 1.04 m= 104 cm qtt 8.9 Khoảng cách xà gồ lớp 1: l1=100 cm ● Kiểm tra điều kiện biến dạng ván khuôn: f max =  l2  qtc  l24 l  f = 128  EJ 400 128  EJ 128  5.5 106  48.6 10−8 = = 0.62 m= 62 cm 400  qtc 400  3.58 Trong đó: + E: module đàn hồi ván khuôn gổ phủ phim (E=5.5x106 kN/m2) + J: moment qn tính ván khn gỗ phủ phim với dải rộng 1m, dày 1.8 cm Với J x = 100.1,83 = 48,6(cm4 ) cm4 12 Vậy khoảng cách xà gồ lớp là: l=min(l1,l2)=60 cm - Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp 50x50x2: Sơ đồ tính: xà gồ lớp thép hộp 50x50x2 làm việc dầm kê lên gối tựa xà gồ lớp thép hộp 50x100x2 chịu tải trọng phân bố từ ván khn thang truyền xuống Nhịp tính tốn dầm khoảng cách xà gồ lớp 875 mm Hình 9.16 Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x50x2 (dài 6m) là: 17.99 kg/cây 17.99 = 2.17 kN/m  100 17.99 Tải trọng tính tốn: qtt1 = qtt  0.6 + qxg 1.1 = 8.9  0.6 + 1.1 = 5.37 kN/m  100 Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0.6 + qxg = 3.58  0.6 + ● Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max = SVTH: Nguyễn Thanh Sơn M max qtt l2 =  R kN/m2 W 8W GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 183 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn   max = qtt l2 5.37  0.8752 = = 87 103 kN/m2  R = 210 103 kN/m2 −6 8W  5.9110 Trong đó: + R: cường độ thép hộp R=210x103 kN/m2 + W: moment kháng uốn thép hộp 50x50x2 Với W = 5.91 cm3 Khoảng cách xà gồ lớp 2: l2=87.5 cm đảm bảo cường độ ● Kiểm tra điều kiện biến dạng:  qtc  l24 l  f = m 384  EJ 400 4  qtc  l2  2.17  0.875 0.875 = = = 5.3 10−4 m<  f  = =2.18 10−3 m −8 384  EJ 384  2.110 14.77 10 400 f max =  f max Trong đó: + E: module đàn hồi thép hộp (E=2.1x108 kN/m2) + J: moment quán tính thép hộp 50x50x2 Với J = 14.77 cm4 Vậy khoảng cách xà gồ lớp l2=87.5 cm đảm bảo cường độ biến dạng - Tính tốn kiểm tra xà gồ lớp (50x100x2) Sơ đồ tính: xà gồ lớp xem làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa chống đơn, chịu tải trọng tập trung truyền từ xà gồ lớp vào Với sơ đồ phức tạp nên để đơn giản ta xem xà gồ lớp chịu tải trọng phân bố truyền từ ván khuôn vào l l l l Hình 9.17 Sơ đồ tính toán gần xà gồ lớp Tải trọng phân bố lên xà gồ lớp là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2 (dài 6m) là: 27.6 kg/cây 27.6 = 1.94 kN/m  100 27.6 Tải trọng tính tốn: qtt2 = qtt  0.875 + qxg 1.1 = 5.37  0.875 + 1.1 = 4.75 kN/m  100 Tải trọng tiêu chuẩn: qtc2 = qtc  0.875 + qxg = 2.17  0.755 + ● Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =  l1  M max qtt l2 =  R kN/m2 W 10W 10  R  W 10  210 103 15.5 10−6 = = 2.62 m= 262 cm qtt 4.75 Trong đó: + R: cường độ thép hộp R=210x103 kN/m2 + W: moment kháng uốn thép hộp 50x100x2 Với W = 15.5 cm3 SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 184 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn Khoảng cách chống: l3=260 cm đảm bảo cường độ ● Kiểm tra điều kiện biến dạng: f max =  l2  qtc  l24 l  f = m 128  EJ 400 128  EJ 128  2.1108  77.52 10−8 = = 3.0 m=300 cm 400  qtc 400 1.94 Trong đó: + E: module đàn hồi thép hộp (E=2.1x108 kN/m2) + J: moment quán tính thép hộp 50x100x2 Với J = 77.52 cm4 Vậy khoảng cách chống l3=120 cm đảm bảo cường độ biến dạng - Kiểm tra cột chống: Khi tính ván khn, xà gồ ta lấy tải trọng vng góc với thang, tính cột chống tải trọng quy thẳng đứng nên tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ là: P = qtt2  l / cos = 4.75 1.2  0.894 = 5.09 kN Dựa vào chiều cao tầng H=3.9 m chọn loại cột chống K-104 - Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống ngoài:  D14  d  J x1 = J y1 = 1 −   64   D1     = 15.34(cm4 )  A1= 3,64 (cm2) => r1 = Jx 15.34 = = 2.05(cm) A1 3,64 + Ống trong: J x2 = J y2  D24  d  = 1 −   64   D2     = 8.17(cm4 )  A2= 2.95 (cm2) => r2 = Jx 8.17 = = 1,66(cm) A2 2.95 - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: λ1 = μ.l1 1, 0.150 = = 73 < [λ] = 150 r1 2.05 SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 185 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn φ1 = 0,731 σ1 = P 509 = = 192(daN / cm )  Rthep = 2250( daN / cm2 ) φ1.A1 0, 731.3, 64 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: λ2 = μ.l2 1, 0.208, = = 125.4 < [λ] = 150 r2 1, 66 φ2 = 0,506 σ2 = P 509 = = 340.9(daN / cm )  Rthep = 2250(daN / cm2 ) φ2 A 0,506.2,95 Vậy khoảng cách cột chống L=100cm đảm bảo cường độ ổn định 9.2.4.2 Tính tốn ván khn chiếu nghỉ: - Tải trọng tác dụng lên thang: +Trọng lượng thân kết cấu (bản thang): P1 = γ×H = 26×0.15 = 3.9 kN/m2 ( Với trọng lượng riêng bê tông cốt thép lấy  = 26 kN/m3) +Trọng lượng ván khuôn gỗ phủ phim: P2 = 6×0.018 = 0.108 kN/m2 +Hoạt tải người thiết bị thi công: P3 = 2.5 kN/m2 +Tải trọng q trình đổ bê tơng ( đổ máy bơm ): P3 = kN/m2 +Tải trọng đầm dùi: P4 = kN/m2 +Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = P1 + P2 = 3.9 + 0.108 = 4.01 kN/m2 +Tải trọng tính tốn: Ptt =1.2×P1 +1.3×P2 +1.3×max(P3 ,P4 ) =10.02 kN/m2 - Kiểm tra ván khn thang: Sơ đồ tính: cắt dải sàn 1m để tính tốn Coi ván khn thang dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ thép hộp 50x100x2 mm l l l l Hình 9.18 Sơ đồ tính ván khn chiếu nghỉ Tải trọng phân bố lên 1m ván khuôn chiếu nghỉ là: Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = Ptc ×1= 4.01×1= 4.01 kN/m Tải trọng tính tốn: qtt = Ptt ×1=10.02×1=10.02 kN/m ● Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn: SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 186 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn  max = M max qtt l = R W 10W Trong đó: + R: cường độ ván khuôn gổ phủ phim R=18x103 kN/m2 + W: moment kháng uốn dải có bề rộng 1m, dày 1.8cm Với Wx = 2.48,6 = 54,0(cm3 ) 1,8 10  R  W 10 18 103  54 10−6 l1  = = 0.98 m= 98 cm qtt 10.02 Khoảng cách xà gồ : l1= 90 cm ● Kiểm tra điều kiện biến dạng ván khuôn: f max =  l2  qtc  l24 l  f = 128  EJ 400 128  EJ 128  5.5 106  48.6 10−8 = = 0.6 m= 60 cm 400  qtc 400  4.01 Trong đó: + E: module đàn hồi ván khuôn gổ phủ phim (E=5.5x106 kN/m2) + J: moment quán tính ván khuôn gỗ phủ phim với dải rộng 1m, dày 1.8 cm 100.1,83 = 48,6(cm4 ) Với J x = 12 Vậy khoảng cách xà gồ là: l=min(l1,l2)= 60 cm - Tính tốn kiểm tra xà gồ 50x100x2 Sơ đồ tính: xà gồ xem làm việc dầm nhịp kê lên gối tựa chống đơn, chịu tải trọng chịu tải trọng phân bố truyền từ ván khn vào Hình 9.19 Sơ đồ tính tốn xà gồ Tải trọng phân bố lên xà gồ là: Trọng lượng thân xà gồ thép hộp 50x100x2 (dài 6m) là: 27.6 kg/cây 27.6 = 2.45 kN/m 100 227.6 Tải trọng tính tốn: qtt2 = qtt  0.6 + qxg  1.1 = 10.02  0.6 + 1.1 = 6.06 kN/m  100 Tải trọng tiêu chuẩn: qtc1 = qtc  0.6 + qxg = 4.01 0.6 + ● Kiểm tra điều kiện điều kiện cường độ:  max =   max = M max qtt l2 =  R kN/m2 W 10W qtt l2 6.06  0.62 = = 17.6 103 kN/m2  R = 210 103 kN/m2 −6 8W 15.5 10 Trong đó: + R: cường độ thép hộp R=210x103 kN/m2 SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 187 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn + W: moment kháng uốn thép hộp 50x100x2 Với W = 15.5 cm3 Khoảng cách chống: l3=60 cm đảm bảo cường độ ● Kiểm tra điều kiện biến dạng: qtc  l24 l  f = m 128  EJ 400  qtc1  l24  2.45  0.64 0.6 = = = 2.5 10−5 m<  f  = =1.5 10−3 m −8 384  EJ 384  2.110  77.52 10 400 f max =  f max Trong đó: + E: module đàn hồi thép hộp (E=2.1x108 kN/m2) + J: moment quán tính thép hộp 50x100x2 Với J = 77.52 cm4 Vậy khoảng cách chống l3=60 cm đảm bảo cường độ biến dạng - Kiểm tra cột chống: Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ là: P = q1tt ×l = 6.06×0.6 = 3.64 kN Dựa vào chiều cao tầng H=3.9 m chọn loại cột chống K-104 - Các đặc trưng hình học tiết diện: + Ống ngoài:  D14  d  J x1 = J y1 = 1 −   64   D1     = 15.34(cm4 )  A1= 3,64 (cm2) => r1 = Jx 15.34 = = 2.05(cm) A1 3,64 + Ống trong: J x2 = J y2  D24  d  = 1 −   64   D2     = 8.17(cm4 )  A2= 2.95 (cm2) => r2 = Jx 8.17 = = 1,66(cm) A2 2.95 - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 188 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn λ1 = μ.l1 1, 0.150 = = 73 < [λ] = 150 r1 2.05 φ1 = 0,731 σ1 = P 363 = = 136(daN / cm )  Rthep = 2250( daN / cm2 ) φ1.A1 0, 731.3, 64 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: λ2 = μ.l2 1, 0.208, = = 125.4 < [λ] = 150 r2 1, 66 φ2 = 0,506 σ2 = P 363 = = 243.2(daN / cm )  Rthep = 2250(daN / cm2 ) φ2 A 0,506.2,95 Vậy khoảng cách cột chống L=60cm đảm bảo cường độ ổn định 9.3.Biện pháp giàn giáo bao che cơng trình: Bốn chân hệ giàn giáo đặt xà gồ 100x50x2mm,và vị trí chân truyền trực tiếp tải trọng lên consol, nên consol coi dầm đơn giản chịu tải tập trung, consol có hai lực tập trung Chọn thép chữ I150x100x4,3x5,5 bố trí.Bố trí lần tầng ● Tải trọng tác dụng lên consol Trọng Số Hệ số lượng tin cậy TT tiêu TT Tính chuẩn (daN) tốn (daN) Nội dung Đơn vị lượng (daN) Dàn giáo 1,7x1,25m Khung 12 1,1 96 105,6 Chéo 1,96m Cặp 2,8 16 1,1 44,8 49,28 Cầu thang dàn giáo Cái 20,1 1,1 160,8 17,88 Tải trọng người Người 75 1,2 600 720 100 1,2 100 120 Tổng 1001,6 1012,76 Tải trọng tác dụng lên điểm P (daN) 250,4 253,19 Tải trọng đồ, thiết bị ●Sơ đồ tính nội lực consol SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 189 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn Consol coi dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng tập trung từ xà gồ Sơ đồ tính chọn consol có chiều dài lớn nguy hiểm ( mép sàn thay đổi theo chiều cao nên có consol có chiều dài khác nhau) Tính toán cho consol nguy hiểm với liên kết gối tựa cố định so với mép sàn, bố trí điểm liên kết gối tựa cho consol khác Hình 9.20 Sơ đồ tính consol đỡ giàn giáo Sử dụng phần mềm SAP2000 để mô sơ đồ tính để xác định nội lực dầm consol Hình 9.21 Biểu đồ momen xuất từ Sap2000 Hình 9.22 Phản lực gối Mmax= -4,34kN.m= -43400 daN.cm Rmax = 1193 daN ● Lựa chọn tiết diện xà gồ - Theo điều kiện cường độ:  max = M max M 43400 = 19, 289 cm3 = R = 2250daN / cm  Wyc = max = [] 2250 W (Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép) SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 190 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn Chọn thép chữ I150x75x5x7, W= 102 cm3>Wyc= 19,289 cm3, Vậy chọn xà gồ thép I150x75x5x7 ● Tính thép neo consol vào sàn: Phản lực gối lớn có : Rmax = 1193 daN Thép neo chọn thép AI, diện tích cốt thép: As = N 1193 = = 0,265 cm2 2R s 2.2250 Rs= 225Mpa= 2250 daN/cm2: cường độ tính tốn thép AI  Chọn thép 8 có as=0,503 cm2 SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 191 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn CHƯƠNG 10 : LẬP TỔNG TIẾN ĐỘ THI CÔNG PHẦN THÂN 10.1 Xác định cấu q trình Tổ chức thi cơng cho công tác bê tông cốt thép cột, vách, dầm, sàn, cầu thang Q trình thi cơng bê tơng tồn khối gồm trình thành phần theo thứ tự - Đối với cột, vách: + Gia công lắp đặt cốt thép + Gia công lắp đặt ván khuôn + Đổ bê tông + Tháo ván khuôn - Đối với dầm ,sàn, cầu thang + Gia công lắp đặt cốt thép + Gia công lắp đặt ván khuôn + Đổ bê tông + Tháo ván khuôn Thi công theo đợt, đợt theo tầng bao gồm trình thành phần trên, tầng đến hết cơng trình Đối với tầng chênh khơng q 20% khối lượng ta xem để tính tốn tiến độ thi cơng phần thân 10.2 Xác định khối lượng công tác q trình Cơng tác bê tơng, cốt thép, ván khuôn phần thân thi công theo đợt, đợt thi công tầng, tầng ta bố trí thành khu vực thi cơng - Khối lượng thi công phần cột vách, lõi thang máy: + Khối lượng bê tơng, ván khn cột tính từ mặt sàn lên tới đáy dầm chính, khối lượng cốt thép lấy trung bình 180 (kg/m3); + Khối lượng bê tơng, ván khn vách tính từ mặt sàn đến đáy sàn (có trừ lỗ cửa lõi thang máy), khối lượng cốt thép lấy trung bình 200 (kg/m3) - Khối lượng thi công phần dầm, sàn cầu thang: + Khối lượng bê tông sàn ta không tính với phần giao với dầm, ván khn sàn tính tương đối khối lượng mặt sàn trừ khối lượng ván khuôn đáy dầm, tổng tiết diện ngang cột vách tổng diện tích lỗ trống, hàm lượng cốt thép sàn lấy trung bình 60,3 (kg/m3); + Ván khuôn dầm bao gồm ván khuôn đáy dầm ván khuôn thành dầm, khối lượng thép dầm ta lấy trung bình 90 (kg/m3); + Khối lượng cốt thép cầu thang ta lấy trung bình 120 (kg/m3) SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 192 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn - Thống kê ván khuôn - Thống kê bê tơng cốt thép 10.3 Tính nhịp cơng tác cho q trình Tij = Pij a i n c N i Trong đó: Pij khối lượng cơng việc q trình; chi phí lao động cơng hay ca máy; nc số ca làm việc ngày Chọn nc = ngày; Ni cấu tổ thợ chuyên nghiệp; 10.3.1 Công tác lắp dựng tháo dỡ ván khuôn Định mức chi phí cho cơng tác ván khn bao gồm sản xuất, lắp dựng tháo dỡ Ta phân chia chi phí cơng tác 80% (sản xuất, lắp dựng) 20% (tháo dỡ) Áp dụng Định mức dự toán 1776 để tính lượng chi phí nhân cơng cho cơng tác ván khuôn 10.3.2 Công tác sản xuất lắp dựng cốt thép Khi tính tốn hao phí định mức tính ca máy đổ bê tơng ta lấy theo suất thực tế máy bơm Ntt= 100m3/ca Thời gian bơm t = KL/Ntt, thực tế ta xem bê tơng lấy chân cơng trình thi cơng khơng quan tâm đến q trình tạo bê tông Bê tông cột vách bê tông thương phẩm: Máy bơm bê tơng 50 m3/h hao phí 0,033 ca/m3, nhân cơng thợ 3,5/7 hao phí 3,04 cơng/m3 (ĐM 1776 số hiệu AF.322) Khi thi công đổ bê tông máy bơm ta lấy 30% định mức nhân cơng nên hao phí nhân cơng 0,3.3,04=0,912 cơng/m3 Bê tông sàn, dầm, cầu thang bê tông thương phẩm: Máy bơm bê tơng 50 m3/h hao phí 0,033 ca/m3, nhân cơng thợ 3,5/7 hao phí 2,56 cơng/m3 (ĐM 1776 số hiệu AF.323) Khi thi công đổ bê tông máy bơm ta lấy 30% định mức nhân công nên hao phí nhân cơng 0,3.2,56=0,768 cơng/m3 10.4 Xác định gián đoạn công nghệ Bê tông dùng cho công trình B25 nên đạt 100% cường độ thiết kế sau 28 ngày 10.4.1 Gián đoạn công tác bê tông tháo ván khuôn cột,vách SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 193 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn Ván khuôn cột, vách ván khuôn không chịu lực phép tháo bê tông đạt cường độ 25daN/cm2 Có thể tháo ván khn ngày sau đổ bê tông 10.4.2 Gián đoạn công tác bê tông tháo ván khuôn dầm,sàn,cầu thang Ván khuôn dầm sàn ván khuôn chịu lực tháo bê tông đạt 70% cường độ tiêu chuẩn sau công tác bê tông tầng thực xong 10.4.3 Gián đoạn công tác bê tông dầm,sàn tầng công tác cốt thép cột vách tầng Công tác cốt thép cột, vách tầng thực sau bê tông tầng đạt 50daN/cm2 Có thể bắt đầu thực bê tông tầng đổ ngày 10.5 Lập tiến độ thi công phần thân Nhà tầng bán hầm , 12 tầng tầng áp mái, ta phân đợt thi công theo tầng, tầng đợt Trong q trình thi cơng, sử dụng tổ thợ chuyên nghiệp, tổ thợ lấy vào thi công làm việc liên tục với số người không đổi từ tầng Hầm đến tầng mái Tổng tiến độ phần thân thể vẽ TC – 04/04 SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 194 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn KẾT LUẬN Qua đề tài đồ án tốt nghiệp này, nhờ giúp đỡ bảo tận tình thầy khoa thầy hướng dẫn Với nỗ lực, cố gắng tìm hiểu thân, em củng cố kiến thức cũ đồng thời bổ sung nhiều kiến thức ngành xây dựng để trang bị trước bước vào đường nghiệp Những kết tính tốn giúp cho sinh viên tốt nghiệp em có hội để làm công việc cách trọn vẹn liền mạch, hiểu sâu nắm vững kiến thức Bên cạnh kết đạt khoảng thời gian thực đề tài có hạn, lực thân hạn chế nên cịn nhiều thiếu sót, nhiều khía cạnh vấn đề chưa khai thác hết Vì mong nhận ý kiến đóng góp chân tình q thầy để đề tài hồn thiện Em xin chân thành cảm ơn! SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 195 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 356:2005 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2005 [4] TCXD 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khối- NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCXD 74:1987 Đất xây dựng - Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng - NXB Xây dựng - Hà nội 2002 [6] TCXD 45:1978 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [8] Đóng ép cọc – Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu (TCXDVN 286: 2003) [9] Trần An Bình-Ứng dụng Etab tính tốn kết cấu cơng trình [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2002 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Nền móng, NXB Xây Dựng, 2010 [12] Lê Xuân Mai & CTV – Cơ học đất, NXB Xây Dựng 2008 [13] Phan Quang Minh & CTV- Kết cấu bêtông cốt thép (Phần cấu kiện bản) - NXB Khoa Học Kỹ Thuật [14] Ngô Thế Phong & CTV(Phần cấu kiện nhà cửa),NXB Đại Học Trung Học chuyên nghiệp - 2006 [15] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [16] Trịnh Quang Thịnh-Giáo trình tin học ứng dụng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà nẵng [17] Nguyễn Viết Trung - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép đại theo tiêu chuẩn ACI, NXB Giao Thông Vận Tải, 2000 [18] Nguyễn Tấn Trung, Võ Mạnh Tùng “ Một số phương pháp tính vách phẳng BTCT” [20] Bài giảng kết cấu bêtông cốt thép, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [21] Hướng dẫn đồ án môn học Thi công san đất đổ bê tơng tồn khối, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [22] Hướng dẫn đồ án môn học Tổ chức thi công xây dựng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 196 ... đứng bố trí với thang máy cho lại, cầu thang kích thước vế thang 1,75m SVTH: Nguyễn Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 18 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn Hệ thống giao... Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 23 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn 2.3 Chọn chiều dày ô sàn: - - - Quan niệm tính: xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng nằm ngang... Thanh Sơn GVHD: TS Lê Anh Tuấn – Ths.Phan Quang Vinh 30 Chung cư An Dương Vương – Thành Phố Quy Nhơn M M M M M II II q 1 M L1 M L1 I M I I L2 q L2 M Ii M - - Nội lực tính tốn: M1(daNm) M2(daNm)