TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG CÔ ĐẶC LẠNH 5 LÍT NƯỚC ÉP TRÁI CÂYMẺ

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN MƠN HỌC QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ TRONG CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG CƠ ĐẶC LẠNH LÍT NƯỚC ÉP TRÁI CÂY/MẺ Giáo viên hướng dẫn: PGS TS NGUYỄN TẤN DŨNG Lớp: 17116CL1B Sinh viên thực hiện: TP HỒ CHÍ MINH, THÁNG 10 NĂM 2020 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC VÀ THỰC PHẨM BỘ MÔN CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM -oOo - NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH THIẾT BỊ Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS Nguyễn Tấn Dũng Họ tên sinh viên thực hiện: MSSV LÍT NƯỚC ÉP TRÁI CÂY/MẺ Nhiệm vụ đồ án: tính tốn thiết kế hệ thống đặc lạnh với suất lít nước ép trái cây/mẻ Các số liệu ban đầu: Năng suất lít nước ép trái cây/mẻ Các thơng số cần thiết khác sinh viên tự chọn Yêu cầu phần thuyết minh tính tốn: Tìm hiểu hế thống cô đặc lạnh (cấu tạo, nguyên lý hoạt động…) Quy trình cơng nghệ sản xuất Tính tốn kích thước hệ thống đặc lạnh Tính cân vật chất, lựa chọn động cơ, kiểm tra bền Yêu cầu trình bày vẽ: Bản vẽ quy trình cơng nghệ A3 Bản vẽ thiết bị A1 Yêu cầu khác: Thực viên thông qua đồ án tiến độ Các tính tốn phải có file Excel Ngày giao nhiệm vụ đồ án: 13/10/2020 Ngày hồn thành đồ án: 15/12/2020 TRƯỞNG BỢ MƠN TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2020 Giảng viên hướng dẫn TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC VÀ THỰC PHẨM BỘ MÔN CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM -oOo - NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS Nguyễn Tấn Dũng Họ tên sinh viên thực hiện: MSSV Tên đồ án: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỆ THỐNG CƠ ĐẶC LẠNH LÍT NƯỚC ÉP TRÁI CÂY/MẺ Nhận xét nội dung phần thuyết minh: Nhận xét vẽ thiết kế: Nhận xét trình thực thiết kế sinh viên (kỹ năng, thái độ): Điểm số: Kết luận (cho phép bảo vệ/khơng cho phép bảo vệ) TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2020 Giảng viên hướng dẫn TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM KHOA CÔNG NGHỆ HĨA HỌC VÀ THỰC PHẨM BỢ MƠN CƠNG NGHỆ THỰC PHẨM -oOo - NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Giảng viên phản biện: Họ tên sinh viên thực hiện: MSSV Tên đồ án: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỆ THỐNG CƠ ĐẶC LẠNH LÍT NƯỚC ÉP TRÁI CÂY/MẺ Nhận xét nội dung phần thuyết minh: Nhận xét vẽ thiết kế: Nhận xét kỹ trình bày: Điểm số: TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2020 Giảng viên phản biện MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG DANH MỤC HÌNH MỞ ĐẦU Trong vài năm trở lại đây, trái Việt Nam có mặt nhiều nước giới, nhiên sản lượng trái xuất chưa xứng với tiềm Theo Bộ Nông nghiệp Phát triển nông thôn (NN&PTNT), sản lượng trái thu hoạch nước đạt triệu tăng nhanh so với - năm trước Chuối đánh giá loại có sản lượng thu hoạch lớn nhất, sau đến cam, quýt, nhãn, dứa, xoài, vải thiều, long…Tuy nhiên, có tới 90% sản lượng trái phải trơng đợi vào thị trường tiêu thụ nội địa nên giá bán thấp, tỷ lệ trái xuất chiếm 10% với - 6% trái tươi, nên giá trị kim ngạch xuất thu không nhiều Từ cho thấy năm số lượng trái thu hoạch nước lớn Hiểu giá trị dinh dưỡng, lợi ích mà trái mang lại nhằm giải vấn đề cần phải nghiên cứu, phát triển sản phẩm làm từ trái để giải toán tổn thất sau thu hoạch Hiện thị trường có số sản phẩm làm từ trái như: nước ép trái cây, mứt trái cây, trái sấy… Trong sản phẩm làm từ nguyên liệu trái cây, có lẽ nước ép trái sản phẩm người tiêu dùng ưa chuộng bổ dưỡng khả giải khát Nhưng với tiêu chí cải tiến sản phẩm, đa dạng hóa phương thức chế biến từ trái cây, phù hợp với thị hiếu người tiêu dùng, tạo sản phẩm bảo quản thời gian dài, sản phẩm nghiên cứu “nước ép trái cô đặc lạnh” Sản phẩm chưa người biết đến nhiều, việc nghiên cứu hệ thống thiết bị để sản xuất sản phẩm nước ép trái cô đặc lạnh cần thiết 10 Phụ tải nhiệt yêu cầu thiết bị ngưng tụ: Qk = m.(h2 – h3) (3.46) Qk1 = m1.(h2 – h3) = 2,17.(1744,48–386,32) = 2947,21 kJ/h = 0,819 kW Qk2 = m2.(h2 – h3) = 2,18.(1744,78–386,32) = 2960,79 kJ/h = 0,822 kW Qk = Qk1 + Qk2 = 0,819 + 0,822 = 1,641 kW Lượng nước lạnh đưa vào thiết bị ngưng tụ Gn1 = (3.47) = 116,95 kg/h = 0,032 kg/s Gn2 = = 117,49 kg/h = 0,033 kg/s Chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit giai đoạn làm lạnh ngưng tụ ∆tlog = (3.48) = = 6,50C Vậy ta chọn bình ngưng vỏ ống nằm ngang với k = 700÷1000 ta chọn k ≈ 700 W/m2.K (chọn k trường hợp nhỏ để diện tích lớn để hệ thống hoạt động tốt điều kiện) F1 = (3.49) = = 0,18 m2 F2 = = = 0,18 m2 Số ống lối bình ngưng tụ: Với đường kính ngồi: da = 25 mm, đường kính trong: di = 20 m; khối lượng riêng nước: ρn = 990 kg/m3; 62 Diện tích cho 1m chiều dài ống: f1 = f2 = 0,079 m2/m ống Tốc độ nước bình ngưng: ωn = 0,1 m/s n’1 = (3.50) = = 1,03 => Chọn n’1 = n’2 = = = 1,06 => Chọn n’2 = Các ống bố trí mặt sàng theo đỉnh tam giác đều, chùm ống có hình dạng hình lục giác, với số ống đặt theo đường chéo lục giác lớn (m) là: (3.51) Với S: bước ống ngang, chọn (3.52) tỉ số chiều dài ống đường kính mặt sàng, = 4÷8 Chọn Đường kính D mặt sàng tính là: D1 = S(m1 – 1) + 4da (3.53) = 0,035(3 – 1) + 40,025 = 0.17 m D2 = S(m2 – 1) + 4da = 0,035(3 – 1) + 40,025 = 0.17 m Tổng số ống xác định theo công thức: (3.54) => n1 = ống => n2 = ống 63 3.5.2.3 Chọn thiết bị lạnh Chọn máy nén Ngun lý hoạt động: Khơng khí hút trực tiếp từ bên ngồi qua lọc khí đến piston tiến hành nén khí đẩy bình chứa khí nén, truyền tay quay nối với piston giúp piston tịnh tiến Khi piston sang phải, thể tích tăng dần, lúc áp suất giảm van nạp mở ra, khơng khí bên ngồi vào bên xi lanh để thực trình nạp khí Ngược lại, piston sang trái, khơng khí xi lanh nén, áp suất tăng, van nạp đóng, giá trị áp suất tăng cao sức căng lị xo; van xả tự động mở, khí nén qua van xả theo đường ống đến bình chứa khí Và kết thúc chu kỳ làm việc Máy nén phải đảm bảo yêu cầu kỹ thuật sau Bảng 3.4 Thông số kỹ thuật yêu cầu máy nén Thông số Công suất hữu ích Ne Năng suất thể tích Năng suất nhiệt Đơn vị kW m3/h kW Kết tinh 0,224 1,6 0,648 Kết tinh 0,239 1,95 0,648 Chọn tháp giải nhiệt Nguyên lý hoạt động: Đầu tiên, nước nóng đưa vào hệ thống phun thành dạng tia rơi xuống bề mặt tản nhiệt Trong lúc đó, luồng khí từ bên ngồi đưa vào tháp đẩy từ lên theo chiều thẳng đứng Tại đây, luồng khơng khí tiếp xúc trực tiếp với nước nóng, theo nước nóng lên cao thải mơi trường bên ngồi tháp Cuối cùng, nguồn nước hạ nhiệt rơi xuống đế bồn dẫn qua hệ thống đường ống để đưa tới phục vụ cho nhu cầu làm mát máy móc, trang thiết bị cho nhà máy công xưởng sản xuất Tháp giải nhiệt để thải tồn nhiệt mơi chất lạnh tỏa thiết bị ngưng tụ tỏa Sau khỏi bình ngưng tụ, nước nóng có nhiệt độ t w1 = 420C đưa vào tháp giải nhiệt phun thành giọt nhỏ Nước nóng chảy theo khối đệm xuống, trao đổi nhiệt chất với khơng khí ngược từ lên nhờ quạt gió cưỡng 64 Quá trình làm phần nước bốc vào khơng khí Nhiệt độ nước giảm nguội xuống nhiệt độ tw2 = 360C Lưu lượng nước vào tháp giải nhiệt để làm mát: Gn = Gn1 + Gn2 (3.55) = 116,95 + 117,49 = 234,44 kg/h Nhiệt lượng cần phải thải tháp giải nhiệt: Qgn = Gn×cn×(tw1-tw2) (3.56) = 234,44×4,186×(42-36) = 5888,2 kJ/h = 1406,7 kcal/h Ta có tơn nhiệt tương đương 3900 kcal/h => Qgn = 0,36 tôn => Chọn tháp giải nhiệt TASHIN TSC 5RT Bình chứa cao áp: Nguyên lý hoạt động: Gas từ máy nén dạng (hơi nhiệt) với nhiệt độ áp suất cao giải nhiệt dàn nóng, dàn nóng gas từ thể chuyển sang thể lỏng (do gas nhả nhiệt cho mơi trường) Mục đích: • Đảm bảo 100% gas lỏng trước vào van tiết lưu • Dự trữ gas lỏng để cấp liên tục cho hệ thống van tiết lưu • Giải tỏa bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ • Giảm chi phí thực q trình di dời dàn nóng, dàn lạnh, thay van tiết lưu • Chọn thể tích bình chứa cao áp có đường kính: D = 300 mm, L = 1000 mm 65 Như vậy, thể tích bình chứa cao áp tính sau: VBCCA = (3.57) = Chọn bơm amoniac Bơm kiểu kín chạy điện với thơng số kỹ thuật sau: • Năng suất: 5,5 – 12 m3/h • Cột áp: 15 – 19 mmNH3 lỏng • Số cấp: • Tốc độ vịng: 49,5 1/s • Cơng suất: 2,8 kW 3.6 Tính tốn thiết bị phụ 3.6.1 Tính thiết bị cánh khuấy 3.6.1.1 Công suất khuấy Chuẩn số Rek: Rek1 = 415264 Rek1 = 73338 Cơng suất khuấy tính cho cánh khuấy Nk = KN.ρ.n3.dk5 (3.58) Trong đó: KN - chuẩn số công suất cánh khuấy, KN1 = 0,3; KN2 = 0,5 ρ - khối lượng riêng dung dịch, kg/m3 ρ1= 1089; ρ2= 1142 n - số vòng quay, 1/s n1=0,3; n2 = 0,3 dk – đường kính cánh khuấy kết hợp dao cạo đá, m dk1 = dk2 = 0,18 66 Ở thiết bị kết tinh 1: Nk1 = 0,3.1089.0,33.0,185 = 0,0017 W Ở thiết bị kết tinh 2: Nk2 = 0,5.1142.0,33.0,185 = 0,0029 W Công suất khuấy gạt đá động cơ: Ndc = 10Nk (3.59) Ở thiết bị kết tinh 1: Ndc1 = 0,017 W Ở thiết bị kết tinh 2: Ndc2 = 0,029 W 3.6.1.2 Kích thước trục khuấy  Momen xoắn: Mx = (3.60) Trong đó: Ndc – cơng suất động cơ, kW; n – số vòng quay, vòng/phút Ở thiết bị kết tinh 1: Mx1 = = = 0,9 Nm Ở thiết bị kết tinh 1: Mx2 = = = 1,5 Nm  Momen uốn: Mu = (3.61) Trong đó: Nc – số cánh khuấy, Nc = 2; Nf = 0,4 dk Ở thiết bị kết tinh 1: Mu1 = = = 6,25 Nm Ở thiết bị kết tinh 2: Mu2 = = = 10,42 Nm  Momen tương đương: Mtd = (3.62) Ở thiết bị kết tinh 1: Mtd1 = = 6,3 Nm Ở thiết bị kết tinh 2: Mtd2 = = 10,5 Nm  Đường kính trục khuấy: 67 Chọn vật liệu chế tạo trục khuấy thép không gỉ Điều kiện bền cho trục khuấy chịu uốn xoắn: σ ≥ => d ≥ (3.63) Trong đó: ղ = dtr/dng = 2/3, tỉ số đường kính trục khuấy σ = 140106 N/m2  Ở thiết bị kết tinh 1: d1 ≥ = 0,0082 m Chọn dng1 0,009 m dtr1 0,006 m  Ở thiết bị kết tinh 2: d2 ≥ = 0,0098 m Chọn dng2 0,01 m dtr2 0,0033 m  Chiều dài trục khuấy chiều cao từ đáy thiết bị đến nắp thiết bị: ltk = 0,3 + 0,05 + 0,0083 = 0,3583 m Chọn bề dày cánh khuấy: Sck = mm 3.6.2 Tính chân đỡ bích nối cho thiết bị 3.6.2.1 Tính tải trọng thiết bị  Khối lượng thân: mthân = ×( - )×HT×ρthép (3.64) = ×(0,2032 – 0,22)×0,3×7900 = 2,25 kg  Khối lượng nắp, đáy: Ta có = (3.65) => mđáy = × mthân = = 0,34 kg = mnắp 68  Khối lượng vỏ: mvỏ = ×(-)×Hv×ρthép (3.66) = ×(0,2552 – 0,2532)×0,3×7900 = 1,89 kg  Tải trọng thiết bị: mtb = mthân + mvỏ + mđáy + mnắp (3.67) = 4,82 kg  Khối lượng dung dịch: mdd = Vdd×ρdd2 (3.68) = 0,0096×1142=10,932 kg  Khối lượng thiết bị phụ lấy 10% khối lượng thiết bị: mtbp = 4,82×0,1 = 0,482 kg  Tải trọng toàn thiết bị: M = mtb + mtbp + mdd (3.69) = 4,82 + 0,482 + 10,932 = 16,234 kg 3.6.2.2 Chân đỡ thiết bị Chọn số chân đỡ thiết bị bốn chân Tải trọng tác dụng lên chân là: G= (3.70) = 39,81 N Bảng 3.5 Thơng số kích thước chân đỡ Tải trọng cho phép Tải trọng cho phép bề B (mm) chân (N) mặt đỡ (N/m2) 1000 0,25 23 B1 (mm) H (mm) s (mm) 28 46 69 L (mm) 32 d (mm) 3.6.2.3 Mặt bích thiết bị Chọn bích liền thép để nối đáy nắp thiết bị với thân Thơng số kích thước (Trần Xoa cộng sự, 2004) Kích thước nối: D = 400 mm; Db = 475 mm; DI = 450 mm; D0 = 411 mm Bulong: M16 mm; Z = 20 mm Kiểu bích: h = 20 mm 3.7 Tính tốn đường ống cho hệ thống lạnh 3.7.1 Tính tốn đường ống dẫn dịch Ống nhập liệu tháo liệu Ống nhập liệu: Vì quy trình sản xuất theo phương pháp gián đoạn nên không quan tâm đến việc cấp nguyên liệu liên tục vào bồn kết tinh mà tính tốn để chọn đường ống dựa sở tính kinh tế thời gian nhập liệu phù hợp, khơng làm ảnh hưởng tới chu trình sản xuất  Thời gian nhập liệu: 10 phút  Thể tích chứa thùng kết tinh: V = 0,012 m3  Lưu lượng nhập liệu: Gkt1 = = 0,02 kg/s Gkt2 = = 0,02 kg/s Tốc độ ống dẫn m/s  Đường kính ống dẫn Thiết bị kết tinh 1: do1 = (3.71) 70 = = 0,0108 m Chọn đường kính do1 = 20 mm; đường kính ngồi do1’ = 25 mm Thiết bị kết tinh 2: d02 = = = 0,0106 m Chọn đường kính do2 = 20mm; đường kính ngồi do2’ = 25 mm  Ống tháo liệu: Ống tháo liệu cần đủ lớn để tháo tồn sản phẩm khỏi dịng kết tinh trình tháo liệu phải nhanh để tinh thể kết tinh không bị kết thành khối gây cản trở cho trình tháo liệu Chọn ống tháo liệu có đường kính ngồi: dtl1 = 30 mm; dtl2 = 35 mm 3.7.2 Tính tốn đường ống dẫn Đường kính ống dẫn: di1 = (3.72) Trong đó: di1 – đường kính ống dẫn, m; Vtt – lưu lượng tác nhân lạnh NH3, m3/s ω - tốc độ dòng chảy ống, m/s, chọn ω = m/s  Với thiết bị kết tinh 1: di1 = = 0,018 m  Với thiết bị kết tinh 2: di2 = = 0,02 m  Chọn ống dẫn theo tiêu chuẩn (Nguyễn Đức Lợi, 2005)  Đường kính di1= 18 mm; đường kính da1= 22 mm; tiết diện ống Fi1 = 2,53 m2, bề dày si1 = mm  Đường kính di2= 18 mm; đường kính ngồi da2= 22 mm; tiết diện ống Fi2 = 2,53 m2, bề dày si2 = mm 71 3.7.3 Tính tốn đường ống dẫn lỏng  Đường ống dẫn lỏng thiết bị ngưng tụ Khối lượng NH3 tổng: m1 = 0,0006 kg/s Khối lượng riêng NH3 dẫn từ thiết bị ngưng tụ: ρNH3 = 579,5 kg/m3 Lưu lượng thể tích lỏng qua thiết bị ngưng tụ: Vnt1 = (3.73) = = 1,04.10-6 m3/s Chọn vận tốc lỏng ω1 = 0,1 m/s Đường kính ống dẫn lỏng: dnt1 = = = 0,004 m Đường kính dnt1= 18 mm; đường kính ngồi d nt1’= 22 mm; tiết diện ống Fnt1 = 2,53 m2, bề dày snt1 = mm  Đường ống dẫn lỏng thiết bị ngưng tụ Khối lượng NH3 tổng: m2 = 0,0006 kg/s Khối lượng riêng NH3 dẫn từ thiết bị ngưng tụ: ρNH3 = 579,5 kg/m3 Lưu lượng thể tích lỏng qua thiết bị ngưng tụ: Vnt2 = = = 1,04.10-6 m3/s Chọn vận tốc lỏng ω2 = 0,1 m/s Đường kính ống dẫn lỏng: dnt2 = = = 0,004 m Đường kính dnt2= 18 mm; đường kính ngồi d nt2’= 22 mm; tiết diện ống Fnt2 = 2,53 m2, bề dày snt2 = mm  Đường ống dẫn lỏng vào thiết bị kết tinh Lưu lượng thể tích NH3 cho thùng kết tinh 1: Vkt1 = 1,04.10-6 m3/s, Chọn vận tốc lỏng ωkt1 = 0,1 m/s 72 Đường kính ống dẫn lỏng dokt1 = = = 0,004 m  Đường ống dẫn lỏng vào thiết bị kết tinh Lưu lượng thể tích NH3 cho thùng kết tinh 2: Vkt2 = 1,04.10-6 m3/s Chọn vận tốc lỏng ωkt2 = 0,1 m/s Đường kính ống dẫn lỏng dokt2 = = = 0,004 m 73 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN GIÁ THÀNH THIẾT BỊ 4.1 Giá thành cho thùng kết tinh Bảng 4.1 Chi phí vật liệu chế tạo thùng kết tinh Chi tiết Vật liệu chế tạo Đơn vị tính Thân Đáy Nắp Vỏ Trục khuấy, trục khuấy, chân đỡ Lớp cách nhiệt Tổng chi phí X18H10T X18H10T X18H10T CT3 X18H10T kg kg kg kg kg Đơn giá VNĐ 50,000 50,000 50,000 50,000 50,000 Bông thủy tinh m3 3,000,000 Khối lượng 2,25 0,34 0,34 1,89 0,482 0,05 Thành tiền VNĐ 112,500 17,000 17,000 94,500 24,100 150,000 415,100 Chi phí thiết kế, chế tạo lấy 200% chi phí vật tư Tổng giá thành cho thùng kết tinh: 415,100 × = 1,250,103 VNĐ 4.2 Giá thành hệ thống thiết bị Bảng 4.2 Chi phí giá thành hệ thống thiết bị STT Chi tiết Đơn vị tính Thùng kết tinh Thiết bị ngưng tụ Bộ trao đổi nhiệt lạnh Máy nén tác nhân lạnh Bình chứa cao áp Tháp giải nhiệt Van tiết lưu Thùng chứa nhập liệu Bơm nhập liệu Thiết bị ly tâm Bơm NH3 Bình chứa sản phẩm Thiết bi rửa tinh thể Thùng Cái Bộ Đơn giá VNĐ 1,250,000 18,000,000 11,000,000 Cái 10 11 12 13 2 Thành tiền VNĐ 2,500,000 36,000,000 11,000,000 60,000,000 120,000,000 Bình Cái Cái Thùng 3,500,000 6,500,000 50,000 3,100,000 10 7,000,000 6,500,000 500,000 3,100,000 Cái Cái Cái Bình 4,700,000 5,000,000 3,200,000 3,000,000 1 14,100,000 10,000,000 3,200,000 3,000,000 Cái 10,000,000 10,000,000 74 Số lượng 14 15 16 17 18 Van inox Cái Bulong, ốc Bộ Ốc, vis Bộ Lưu lượng kế Cái Nhiệt kế thủy Cái ngân 19 Ống dẫn m 20 Ống dẫn m 21 Ống dẫn lỏng m 22 Ống dẫn lỏng m 23 Ống dẫn dịch vào m 24 Ống dẫn dịch m Tổng chi phí Chi phí phát sinh (10% tổng chi phí) Tổng giá thành hệ thống thiết bị 100,000 5,000 5,000 1,000,000 50,000 10 50 30 10 1,000,000 250,000 150,000 5,000,000 500,000 2,300,000 2,300,000 5,900,000 5,900,000 5,900,000 12,000,000 1 1 1 2,300,000 2,300,000 5,900,000 5,900,000 5,900,000 12,000,000 268,100,000 26,810,000 294,910,000 Vậy tổng giá thành hệ thống thiết bị cô đặc lạnh ước tính là: 294,910,000 VNĐ 75 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] N T Dũng, "Giáo trình - Quá trình thiết bị cơng nghệ hóa học thực phẩm," in Tập 2: Các trình thiết bị truyền nhiệt, 2013 [2] Đàm Sao Mai, Nguyễn Thị Hoàng Yến, Bùi Đặng Khuê, Phụ gia thực phẩm, thành phố Hồ Chí Minh: nhà xuất Đại học Quốc gia , 2012 [3] N Đ Lợi, Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh, Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, 2005 [4] Trần Xoa, Nguyễn Bin, Đỗ Văn Đài, Long Thanh Hùng, Đinh Văn Huỳnh, Nguyễn Trọng Khuông, Phan Văn Thơm, Phạm Xn Toản, Sổ tay q trình thiết bị cơng nghệ hóa chất, Hà Nội: Nhà xuất Khoa học Kỹ thuậ, 2004 [5] Cheng, C.Y., Cheng W.C., and Yang, M.D, "The vacuum freezing multiple phase transformation process," Desalination, pp 139-153, 1987 [6] S S Deshpande, H R Bulin, D K Salunkhe, "Food Technol," p 68, 1982 [7] Ziering M.R Emmermann, D.K and Johnson, W.E, "Concentration of industrial wastes by freeze crystallization," vol 70, no 13, pp 550-556, 1974 76 ... nghiên cứu tính tốn Đối với đề tài ? ?Tính tốn, thiết kế hệ thống đặc lạnh lít nước ép trái cây/mẻ” Đối tượng nghiên cứu tính tốn hệ thống đặc lạnh nước ép trái Sử dụng hệ thống cô đặc kết tinh gián... ? ?Tính tốn, thiết kế hệ thống đặc lạnh lít nước ép trái cây/mẻ” cho mơn học “đồ án mơn học q trình Thiết bị cơng nghệ thực phẩm”  Mục tiêu đồ án Tính tốn, thiết kế hệ thống đặc lạnh với suất lít. .. người tiêu dùng 30 1.6 Hệ thống thiết bị cô đặc lạnh nước ép trái Một hệ thống cô đặc lạnh bao gồm ba phận thiết bị kết tinh (Crystallization Section), thiết bị phân li lỏng – nước đá, ngưng tụ –