Mục đích của bài viếtnày là ứng dụng lý thuyết mô hình nền để tính toán chuyển vị ngang của tường vây barrette và biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu trong quá trình thi công dự án Cao ốc văn phòng Ree Tower - 09 Đoàn Văn Bơ, Quận 4, Tp. Hồ Chí Minh.
TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) DỰ BÁO CHUYỂN VỊ NGANG VÀ BIẾN DẠNG LÚN XUNG QUANH HỐ MÓNG ĐÀO SÂU VỚI GIẢI PHÁP ỔN ĐỊNH TƢỜNG VÂY BARRETTE Trần Xuân Lợi1, Trần Văn Vƣơng2, Lƣơng Tấn Lực2, Nguyễn Hồng Giang3* Cơng ty TNHH XD & TM Quảng Trần – Đà Nẵng Khoa Xây dựng, Trường Đại học Duy Tân – Đà Nẵng Khoa Địa lý – Địa chất, Trường Đại học Khoa học - Đại học Huế *Email: giang.gsp2008@yahoo.com.vn TÓM TẮT Mục đích báo ứng dụng lý thuyết mơ hình để tính tốn chuyển vị ngang tường vây barrette biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu q trình thi cơng dự án Cao ốc văn phịng Ree Tower - 09 Đồn Văn Bơ, Quận 4, Tp Hồ Chí Minh Kết tính tốn cho thấy chuyển vị ngang theo mơ hình Winkler, Mohr-Coulomb, Soft Soil, Hardening Soil lớn so với quan trắc thực tế 296 %, 134 %; 129 %; 89 % So với lý thuyết Peck, kết phân tích biến dạng lún xung quanh hố móng từ mơ hình Soft Soil, Mohr-Coulomb, Hardening soil (theo phương pháp phần tử hữu hạn) nhỏ là: 76 %; 88 % 92 % Từ kết nghiên cứu cho thấy mơ hình Hardening Soil phản ánh tương đối sát với thực tiễn quan trắc hơn, nên sử dụng mơ hình để dự báo chuyển vị ngang, lún hố móng đào sâu với giải pháp ổn định tường vây barrette Từ khóa: biến dạng, chuyển vị, độ lún, mơ hình nền, tường vây barrette ĐẶT VẤN ĐỀ Hiện nay, đô thị lớn giới Việt Nam, để tiết kiệm khai thác triệt để quỹ đất xây dựng, người ta thường sử dụng thêm khơng gian ngầm (hố móng sâu) để phục vụ cho nhiều mục đích khác kinh tế, xã hội, văn hố, mơi trường chí phịng vệ qn sự, v.v… Ngồi tác dụng tổ hợp tải trọng kiến trúc cao tầng, dạng công trình cịn phải xét đến vấn đề liên quan đến hố móng đào sâu mà qui định tiêu chuẩn hành nước ta chưa đề cập chi tiết đầy đủ Do tính chất ưu việt phương pháp phần tử hữu hạn nên người ta thường sử dụng chúng thông qua phần mềm Plaxis 2D V8.5 để phân tích ổn định biến dạng lún đất nói chung cơng trình có hố móng đào sâu nói riêng Tuy vậy, việc chọn lựa mơ hình tốn hợp lý, đảm bảo diều kiện kinh tế - kỹ thuật cho loại cơng trình xây dựng khác 153 Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … vấn đề quan trọng Do vậy, báo sử dụng mơ hình khác để phân tích biến dạng, từ so sánh với kết quan trắc để chọn lựa mơ hình tối ưu để dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún cho cơng trình xét CƠ SỞ TÀI LIỆU VÀ PHƢƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Trên sở đặc trưng tải trọng tài liệu quan trắc thực tế từ cơng trình Cao ốc văn phịng Ree Tower thi công, với giải pháp tường vây barrette ổn định thành hố móng sâu kết hợp cơng nghệ thi cơng Top-down Tập thể tác giả ứng dụng phần mềm Plaxis 2D V8.5 với mơ hình khác để mơ tính tốn dự báo chuyển vị, sau đối chiếu với số liệu quan trắc để đánh giá kiến nghị sử dụng mơ hình phù hợp cho dạng cơng trình xây dựng nêu Từ số liệu thí nghiệm tính chất lý đất phòng trường, tiến hành xác định thơng số đầu vào cho tốn mơ phỏng, phân tích chuyển vị, biến dạng cơng trình hố đào sâu cho mơ hình nền: Winkler Sap2000, Mohr-Coulomb, Soft Soil Hardening Soil Plaxis với bước tính tốn sau: (1) Tính tốn áp lực đất, áp lực nước tác dụng lên tường vây theo giai đoạn thi công; (2) Sử dụng Sap2000 V15 để mơ phỏng, tính tốn chuyển vị, biến dạng tường vây theo mơ hình đàn hồi tuyến tính Winkler; (3) Sử dụng Plaxis 2D V8.5 mơ phỏng, tính tốn chuyển vị, biến dạng tường vây theo mơ hình Mohr-Coulomb, Soft Soil Hardening Soil; (4) So sánh kết mơ phỏng, tính tốn mơ hình khác với kết quan trắc thực tế rút nhận xét 2.1 Cơ sở lý thuyết toán thiết kế hố móng đào sâu Trong tính tốn kết cấu chắn giữ, áp lực tác động vào bề mặt tiếp xúc kết cấu với thành hố móng gọi áp lực đất Độ lớn quy luật phân bố áp lực đất quan hệ mật thiết với hướng độ lớn chuyển vị ngang, độ cứng độ cao kết cấu chắn giữ, tính chất lý đất Trong đó, áp lực đất chủ động bị động lấy siêu tải bên hố q = (10 - 30) kPa (Rannkine) [4], [7] Tải trọng tác động lên tường vây barrete, áp lực đất cịn có áp lực nước ngầm Liên quan đến thay đổi mùa, khí hậu, độ kín tường vây barrete thời gian thi công hố đào, độ sâu tường đất, phương pháp xử lý nước… 154 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) 2.2 Các mơ hình Các tính tốn phân tích trạng thái đất cơng trình phần cơng trình (móng, tường chắn, hầm, cọc, mái dốc…) cần đến mô hình đất Thơng thường việc tính tốn ngầm định lựa chọn mơ hình cách máy móc sử dụng mơ hình đàn hồi để dự tính độ lún Mohr-Coulomb để xác định khả chịu tải Để có tính tốn tin cậy địa kỹ thuật, mơ hình có khả mô tả ứng xử thực đất xây dựng theo phương pháp phần tử hữu hạn Các mơ hình sử dụng phổ biến gồm có: Mơ hình đàn hồi tuyến tính Winkler: Đây mơ hình biến dạng cục bộ, nghĩa là, biến dạng nơi có tải trọng, khu vực lân cận khơng bị biến dạng (hình 1a) đất làm việc theo mơ hình lị xo (hình 1b) Quan hệ ứng suất - biến dạng mơ hình thể dạng biểu thức sau: P = Kz.S (1) Trong đó: Kz : Hệ số tỷ lệ hay hệ số đặc trưng cho độ cứng theo phương thẳng đứng, (T/m3); P tải trọng tác dụng S độ lún đất tải trọng P Hình Biến dạng đất theo mơ hình Winkler Mơ hình đàn hồi - dẻo Mohr-Coulomb: xem đất làm việc giai đoạn đàn hồi với quan hệ ứng suất biến dạng tuyến tính, tuân theo định luật Hooke Khi trạng thái đất vượt qúa giai đoạn đàn hồi xem đất bị phá hoại hoàn toàn, tức biến dạng phát triển lớn đến vô ứng suất không tăng Trong không gian ứng suất, mặt phá hoại Mohr-Coulomb có dạng hình 2a: Hình Mặt bao phá hoại Mohr-Coulomb không gian ứng suất (a); Mặt chảy dẻo mơ hình Soft Soil khơng gian ứng suất (b) Phương trình mặt chảy dẻo khơng gian ứng suất có dạng: f ' ( 1' ) ( 3' 1' ) sin 1' c 'cos ' 2 155 (2) Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … Các thơng số đầu vào mơ hình bao gồm: E - Mô đun đàn hồi vật liệu (kN/m2) xác định theo thí nghiệm phịng nén trục; ν: hệ số Poisson; φ: góc ma sát (độ); c: lực dính kết (kN/m2) ψ: góc giãn nở vật liệu (độ) Mơ hình Soft Soil (hình 2b): sử dụng để mô loại đất yếu, với hệ số nén lún lớn như: đất loại sét trạng thái dẻo chảy - chảy, bùn hữu cơ,… Mơ hình xây dựng sở hai mơ hình Mohr-Coulomb Cam-Clay có hiệu chỉnh với năm thơng số chính: λ*: số nén hiệu chỉnh xác định theo công thức (3); κ*: số nở hiệu chỉnh tính theo cơng thức (4); c: lực dính (kN/m2); φ: góc ma sát (độ); ψ: góc giãn nở (độ) Ngồi ra, cịn có ba thơng số nâng cao νur: hệ số Poisson trường hợp không chưa gia tải; Knc0: hệ số áp lực ngang đất cố kết thường M: thông số quan hệ với Knc0, xác định theo công thức (5) * * Cc 2,3(1 e) Cr 2,3 (1 e) * (1 K 0nc )(1 2 ur )( 1) (1 K 0nc )2 * M 3 (1 K0nc )2 (1 K nc )(1 2 ) * (1 K nc )(1 ) ur ur * (3) (4) (5) Mơ hình Hardening Soil (hình 3): mơ hình hai mặt dẻo kết hợp gồm mặt dẻo trượt (Shear yield surface) mặt dẻo hình chóp mũ (Cap yield surface) Trong đó, tăng bền phụ thuộc vào biến dạng dẻo biến dạng thể tích Khác với mơ hình đàn hồi dẻo lý tưởng, mặt chảy dẻo mơ hình khơng cố định khơng gian ứng suất mà giãn biến dạng dẻo Có thể phân thành hai loại tăng bền tăng bền trượt (shear hardening) tăng bền nén (Compression hardening) Mặt dẻo trượt sử dụng quy luật chảy dẻo khơng tích hợp (Nonassociated flow rule) mặt dẻo chóp mũ sử dụng quy luật chảy dẻo tích hợp (Associated flow rule) Các thơng số đầu vào mơ hình gồm c: lực dính có hiệu (kN/m2); φ: góc ma sát (độ); ψ: góc giãn nở (độ); Eref50: độ cứng cát tuyến thí nghiệm ba trục (kN/m2); Erefoed: độ cứng tiếp tuyến thí nghiệm oedometer (kN/m2); m: số mũ biểu thị quan hệ ứng suất - độ cứng; Erefur: độ cứng dỡ (hay gia) tải (kN/m2) (mặc định Erefur = Eref50); pref: ứng suất chọn để tính độ cứng, mặc định pref =100 đơn vị ứng suất (kN/m2); Knc0: hệ số nén cố kết thường (mặc định Knc0 = 1- sinφ); Rf: tỷ số phá hoại qf/qa (mặc định Rf = 0,9); σtension: cường độ chịu kéo, mặc định σtension= đơn vị ứng suất (kN/m2); cincrement: mô hình Mohr-Coulomb, mặc định cincrement = (kN/m2) Các thơng số sử dụng thay cho thông số độ cứng (alternatives) gồm Cc: số nén; Cs: số nở; einit: hệ số rỗng ban đầu 156 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) Hình Các mặt chảy dẻo mơ hình Hardening Soil 2.3 Phƣơng pháp tính tốn biến dạng xung quanh hố đào sâu công trình [7] Hiện nay, giới có nhiều phương pháp dự báo, đánh giá ổn định thi công hố đào tác giả như: Peck, Bauer, Clough, Mana, Caspe…Đối với nghiên cứu này, giới thiệu hai phương pháp lý thuyết lựa chọn phương pháp Peck để tính tốn so sánh với kết mô phần mềm Plaxis Phương pháp kinh nghiệm Peck (1969): Peck đưa giản đồ xác định độ lún bề mặt đất xung quanh hố đào gồm vùng hình 4a Trong đó, Vùng I - Đất loại sét dẻo cứng đến cứng (Cu > 30kPa); Vùng II - Đất loại sét dẻo mềm đến chảy (Cu < 30kPa); Vùng III - Đất loại sét dẻo mềm đến dẻo chảy độ sâu đáy hố móng Q trình thi cơng hố móng đào sâu thường gây thay đổi trạng thái ứng suất đất, dẫn đến tượng lún sụt bề mặt xung quanh hố đào Trên biểu đồ thể khoảng cách từ hố móng đến nơi xảy độ lún dễ dàng nhận thấy độ lún đất loại sét dẻo mềm đến chảy lớn đất loại sét dẻo cứng đến cứng Hình Giản đồ xác định độ lún bề mặt đất xung quanh hố đào (theo Peck, 1969)(a); Độ lún đất xung quanh tường theo phương pháp Bauer (1984 )(b) Phương pháp bán kinh nghiệm Bauer (1984): Kết nghiên cứu cho hố móng đào sâu đất loại cát Bauer cho thấy số liệu tính tốn lún phù hợp với chuyển dịch quan trắc trường (hình 4b) Trong đó, bề rộng ảnh hưởng hố móng B xác định theo cơng thức: B 1,5H tan( 450 / 2) 157 (6) Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … Độ lún bề mặt đất điểm x vùng ảnh hưởng B xác định theo (7): x S S f1 f B (7) Biến đổi hệ số lún theo trạng thái đất loại cát xác định theo (8): r0 (2 Dr )1 / 100 (8) Trong đó, H: độ sâu hố móng; : góc nội ma sát cát; Dr: độ chặt tương đối cát trạng thái khô; f1, f2: hệ số kể đến công nghệ mức độ khó khăn thi cơng; S0 = r0.H: độ lún đất sát tường cừ KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Các đặc trƣng kỹ thuật cơng trình cấu trúc đất Cao ốc văn phịng Ree Tower với qui mơ tầng hầm (sử dụng để xe phòng kỹ thuật), cao 21 tầng Các tầng hầm được thiết kế thi công theo phương pháp Semi TopDown Hệ chống tường vây barrette giữ đào đất tường vây (diaphragm wall) dày 800mm, với chiều sâu tường vây từ 25m đến 30m so với mặt đất Đáy hố móng sâu vị trí thiết kế thang máy 15,8 m Hệ chống sàn bê tơng cốt thép, thép hình H350x350x12x19 đỡ H300x200x8x12 [3] Cấu trúc đất theo báo cáo khảo sát ĐCCT [8] khu vực khái quát đây: Lớp đất đắp bề dày trung bình 0,7 mét Lớp 1: Lớp bùn sét, trạng thái dẻo chảy, bề dày trung bình 11,3 mét Lớp 2: Cát pha trạng thái chảy, bề dày trung bình 24,36 mét Lớp 3: Sét pha trạng thái dẻo cứng, chiều dày chưa xác định Bảng Giá trị tính chất lý lớp đất sử dụng tính tốn Thơng số Dung trọng tự nhiên Dung trọng bão hòa Hệ số thấm Lực dính Góc nội ma sát Góc giãn nở Chiều dày lớp đất Ký hiệu (unsat) (sat) Kx = K y c h Đơn vị kN/m3 kN/m3 m/ngày kN/m2 độ độ m Lớp đất đắp 16,00 19,50 1,20 5,00 10,00 0,00 0,70 158 Lớp 13,72 15,20 0,002 18,80 8,58 0,00 11,30 Lớp 15,10 19,10 0,05 14,50 12,00 0,00 24,36 Lớp 16,40 19,50 0,002 50,20 17,38 0,00 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) 3.2 Tính tốn chuyển vị biến dạng cơng trình hố móng đào sâu nghiên cứu Hố đào sâu cơng trình nghiên cứu thi cơng theo 18 giai đoạn, báo chúng tơi phân tích giai đoạn (giai đoạn đào đất xuống độ sâu -3,10m) Kết tính tốn áp lực đất tác dụng lên tường vây barrette sau thi cơng sàn trình bày bảng Sau đó, tiến hành phân tích chuyển vị ngang tường vây barrette biến dạng xung quanh hố móng đào sâu theo mơ hình khác trình bày bảng 3, 4, 5, 6, [9,10] Bảng Áp lực đất tác dụng lên tường vây barrette sau thi công sàn Lớp Đất đắp (trên MNN) Đất đắp (dưới MNN) (dưới MNN) (dưới MNN) (dưới MNN) hi (m) z (m) i (kN/m3) ci (kPa) i (độ) Ka - Pa (kPa) Pa (kPa) 0,5 0,5 16,0 5,0 10000'00’’ 0,704 12,72 18,36 0,2 0,7 19,5 5,0 10000'00’’ 0,704 18,36 22,33 0,740 0,740 0,655 22,33 6,72 124,83 6,72 124,83 394,9 0,8 10,5 18,0 1,5 12 30,0 15,2 15,2 19,1 08 34'48’’ 08034'48’’ 12000'00’’ 18,8 18,8 14,5 Ghi chú: Ka : hệ số áp lực đất chủ động, Pa : cường độ áp lực đất chủ động Bảng Chuyển vị ngang tường vây barrette theo mơ hình Winkler z (m) 0,0 0,7 1,4 2,2 3,1 3,75 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,03365 0,03146 0,02927 0,02677 0,02394 0,02188 z (m) 4,4 4,7 5,4 6,4 7,5 7,7 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,01979 0,01882 0,01655 0,01334 0,00996 0,00937 z (m) 8,6 9,6 11,2 11,4 12,0 12,6 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,006900 0,004560 0,002770 0,001804 0,001370 0,001190 z (m) 13,2 14,0 14,5 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,00127 0,00112 0,00000 Bảng Chuyển vị ngang tường vây barrette theo mơ hình Mohr-Coulomb z (m) 0,00 0,35 0,70 0,70 1,30 1,90 1,90 2,50 3,10 3,10 3,75 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0199 0,0193 0,0186 0,0186 0,0175 0,0164 0,0164 0,0152 0,0141 0,0141 0,0130 z (m) 4,40 4,40 4,55 4,70 4,70 5,40 6,10 6,10 6,80 7,50 7,50 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0118 0,0118 0,0116 0,0113 0,0113 0,0101 0,0090 0,0090 0,0079 0,0069 0,0069 z (m) 7,600 7,700 7,700 8,175 8,650 8,650 9,125 9,600 9,600 10,400 11,200 159 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0067 0,0066 0,0066 0,0059 0,0053 0,0053 0,0047 0,0041 0,0041 0,0032 0,0024 z (m) 11,20 11,60 12,00 12.00 12,20 12,40 12,80 13,20 13,20 13,85 14,50 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0024 0,0020 0,0017 0,0017 0,0015 0,0014 0,0011 0,0008 0,0008 0,0004 0,0000 Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … Bảng Chuyển vị ngang tường vây barrette theo mơ hình Soft Soil z (m) 0,00 0,35 0,70 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,01949 0,01895 0,0184 z (m) 4,40 4,40 4,55 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,01264 0,01264 0,01241 (m) 7,600 7,700 7,700 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,00773 0,00758 0,00758 z (m) 11,20 11,60 12,00 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,00281 0,00236 0,00194 z 0,70 0,0184 4,70 0,01218 8,175 0,006870 12,00 0,001940 1,30 1,90 1,90 2,50 3,10 3,10 3,75 0,01747 0,01653 0,01653 0,0156 0,01466 0,01466 0,01365 4,70 5,40 6,10 6,10 6,80 7,50 7,50 0,01218 0,01110 0,01002 0,01002 0,00895 0,00788 0,00788 8,650 8,650 9,125 9,600 9,600 10,400 11,200 0,00618 0,00618 0,00550 0,00484 0,00448 0,00378 0,00281 12,20 12,40 12,80 13,20 13,20 13,85 14,50 0,00174 0,00155 0,00119 0,00086 0,00086 0,00039 0,00000 Bảng Chuyển vị ngang tường vây barrette theo mơ hình Hardening Soil z (m) 0,000 0,350 0,700 0,700 1,300 1,900 1,900 2,500 3,100 3,100 3,750 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0161 0,0156 0,0151 0,0151 0,0143 0,0134 0,0134 0,0126 0,0118 0,0118 0,0109 z (m) 4,400 4,400 4,550 4,700 4,700 5,400 6,100 6,100 6,800 7,500 7,500 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0100 0,0100 0,0099 0,0097 0,0097 0,0088 0,0079 0,0079 0,0071 0,0063 0,0063 z (m) 7,600 7,700 7,700 8,175 8,650 8,650 9,125 9,600 9,600 10,400 11,200 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0062 0,0061 0,0061 0,0056 0,0050 0,0050 0,0045 0,0040 0,0040 0,0032 0,0024 z (m) 11,200 11,600 12,000 12,000 12,200 12,400 12,800 13,200 13,200 13,850 14,500 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0024 0,0021 0,0017 0,0017 0,0016 0,0014 0,0011 0,0008 0,0008 0,0004 0,0000 Kết tính tốn biến dạng xung quanh hố đào sâu cao ốc Ree Tower theo Peck (1969) giai đoạn bất lợi (giai đoạn đào đất lần độ sâu -11,2m) thể bảng Bảng Các giá trị tính lún bề mặt hố móng theo giai đoạn đào đất lần (độ sâu -11,2m) Khoảng cách điểm lún tới thành hố móng di, m 0,0 11,2 22,4 33,6 44,8 Giá trị di/H Giá trị Si/H Giá trị lún bề mặt Si, m 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 2,000 1,000 0,500 0,250 0,000 0,224 0,112 0,056 0,028 0,000 Trên sở so sánh chuyển vị ngang của tường vây barrette theo mơ hình khác (bảng 3, 4, 5, 6) giai đoạn (đào đất lần 1, độ sâu -3,10m) thể hình cho thấy: chuyển vị ngang tính tốn mơ hình Winkler, Mohr-Coulomb, Soft Soil, Hardening Soil lớn so với số liệu quan trắc thực tế 296 %, 134% , 129% , 89% số liệu 160 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) chuyển vị ngang nhận Ngồi ra, theo mơ hình Hardening Soil cho kết phù hợp chênh lệch bé so với số liệu quan trắc thực tế Hình5 Biểu đồ so sánh chuyển vị ngang mơ hình giai đoạn (đào đất lần 1, độ sâu -3,10m) cơng trình nghiên cứu Số liệu so sánh biến dạng xung quanh hố móng theo Peck (1969) theo phương pháp phần tử hữu hạn từ mơ hình thể hình cho thấy: độ lún xung quanh hố móng đạt giá trị lớn vị trí tiếp giáp với tường vây barrette Đồng thời, giá trị biến dạng lún tính tốn theo phương pháp phần tử hữu hạn có trị số nhỏ nhiều so với lý thuyết Peck Cụ thể, mơ hình Soft Soil, Mohr-Coulomb, Hardening Soil có biến dạng lún nhỏ so với lý thuyết Peck là: 76%, 88% 92%, mơ hình Hardening Soil cho kết gần với kết quan trắc thực tế Do vậy, nên sử dụng mơ hình Hardening Soil để phân tích, tính tốn biến dạng xung quanh hố móng Ngồi ra, mơ hình cịn có ưu điểm vượt trội xét đến độ cứng gia tải dỡ tải, phù hợp với thay đổi tính chất lý đất theo giai đoạn thi cơng Hình Biểu đồ so sánh kết tính tốn độ lún bề mặt hố móng sâu theo Peck (1969) phương pháp phần tử hữu hạn 161 Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ kết mô phỏng, phân tích chuyển vị ngang biến dạng lún cơng trình hố đào sâu Ree Tower theo mơ hình khác đến kết luận kiến nghị đây: - Chuyển vị ngang tính tốn mơ hình Winkler, Mohr-Coulomb, Soft Soil, Hardening Soil lớn so với kết quan trắc thực tế 296 %, 134% , 129% 89% - So với lý thuyết Peck, kết phân tích biến dạng xung quanh hố móng đào sâu theo phương pháp phần tử hữu hạn qua mơ hình Soft Soil, Mohr-Coulomb, Hardening Soil nhỏ 76%, 88% 92% - Số liệu chuyển vị ngang tường vây barrette biến dạng xung quanh hố móng phân tích theo mơ hình Hardening Soil cho kết gần sát với số liệu quan trắc thực tế mơ hình có xem xét độ cứng gia tải dở tải nên hoàn toàn phù hợp với thay đổi thông số đất theo giai đoạn thi công - Việc chọn lựa mơ hình Hardening Soil phù hợp tính tốn dự báo chuyển vị ngang tường vây barrette biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu mang lại hiệu kinh tế - kỹ thuật cao đảm bảo ổn định lâu dài cho cơng trình TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trần Ngọc Đơng, Phân tích đánh giá kết quan trắc độ lún cơng trình Hà Nội: Tạp chí KHCN Xây dựng số 1/2009, 2009 [2] Trần Ngọc Đơng, Tính tốn phân tích, đánh giá thơng số chuyển vị ngang cơng trình Hà Nội: Tạp chí KHCN Xây dựng số 2/2011, ISSN 1859-1566, 2011 [3] Phạm Minh Hà, Đặng Tuyết Ngọc, Thiết kế khung thép nhà công nghiệp tầng nhịp Hà Nội: NXB Xây dựng Hà Nội, 2009 [4] Nguyễn Bá Kế, Thiết kế thi công hố đào sâu Hà Nội: NXB Xây dựng Hà Nội, 2002 [5] Nguyễn Văn Quảng, Chỉ dẫn thiết kế thi công cọc barrette, tường đất neo đất Hà Nội: Bộ Xây Dựng - Đề tài nghiên cứu khoa học công nghệ RD.18.01, NXB Xây dựng, 2010 [6] Ngô Đức Trung Võ Phán, Dự án Nhiêu Lộc - Thị Nghè TP Hồ Chí Minh: Đại Học Bách khoa TP Hồ Chí Minh, 28/6/2011 [7] Nguyễn Uyên, Thiết kế xử lý hố móng Hà Nội: NXB Xây dựng Hà Nội, 2005 [8] Báo cáo khảo sát địa hình, địa chất cơng trình báo cáo thủy văn cơng trình “Dự án Ree Tower”, Công ty CP XD Kiên Thành, Thành phố Hồ Chí Minh, 2009 [9] Plaxis 2D V8.5, Tutorial Manual [10] Sap 2000 V15, Tutorial Manual 162 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ, Trường Đại học Khoa học – ĐH Huế Tập 7, Số (2017) PREDICTING THE SETTLEMENT AND SIDEWAY DISPLACEMENT OF DEEP EXCAVATION FOUNDATION WITH BARRETTE RETAINING WALL Tran Xuan Loi1, Tran Van Vuong2, Luong Tan Luc2, Nguyen Hoang Giang3* Quang Tran Construction & Trading Company, Ltd – Danang City Faculty of Construction, Duy Tan University – Danang City Department of Geography and Geology, Hue University College of Sciences *Email: giang.gsp2008@yahoo.com.vn ABSTRACT The target of this paper is to apply the calculating method on sideway displacement of barrette retaining wall and deformation of deep excavation foundation in construction stages of Ree Tower High Building Project- 09 Doan Van Bo Street, District 4, Ho Chi Minh City The research results showed that the sideway displacement calculated by Winkler, Mohr-Coulomb, Soft Soil, Hardening Soil, models were greater than actual monitoring 296 %, 134 %, 129% and 89% alternately Deformation analysis results of wall belongs to Soft Soil, Mohr-Coulomb and Hardening Soil models were less than Peck theory 76 %; 88 % and 92, respectively Based on mentioned results, we propose to use Hardening Soil model to predict the sideway displacement of retaining wall and the deformation of deep excavation foundation with barrette retaining wall Keywords: barrette retaining wall deformation, displacement, settlement, soil model 163 ... 14,50 Chuyển vị ngang (x) (m) 0,0024 0,0020 0,0017 0,0017 0,0015 0,0014 0,0011 0,0008 0,0008 0,0004 0,0000 Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … Bảng Chuyển vị ngang tường. .. độ lún bề mặt hố móng sâu theo Peck (1969) phương pháp phần tử hữu hạn 161 Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ kết mơ phỏng, phân tích chuyển. .. hưởng hố móng B xác định theo công thức: B 1,5H tan( 450 / 2) 157 (6) Dự báo chuyển vị ngang biến dạng lún xung quanh hố móng đào sâu … Độ lún bề mặt đất điểm x vùng ảnh hưởng B xác định