thiết kế trụ sở ngân hàng đông á

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI LỜI NÓI ĐẦU  Ngành xây dựng ngành xưa lịch sử lồi người Có thể nói đâu trái đất có bóng dáng ngành xây dựng Để đánh giá phát triển thời kỳ lịch sử hay quốc gia thường dựa vào cơng trình xây dựng quốc gia Nó ln ln với phát triển lịch sử Đất nước ta thời kỳ cơng nghiệp hóa đại hóa nay, việc phát triển sở hạ tầng, nhà máy, xí nghiệp, điện, đường, trường trạm phần tất yếu nhằm mục đích xây dựng đất nước ta trở nên phát triển, có sở hạ tầng vững chắc, tạo điều kiện cho phát triển đất nước Từ lâu ngành xây dựng góp phần quan trọng đời sống người chúng ta, từ việc mang lại mái ấm cho gia đình đến việc xây dựng mặt đất nước Ngành xây dựng chứng tỏ cần thiết mình.Trong xu hoạt động xây dựng diễn với tốc độ khẩn trương, ngày rộng khắp với quy mô xây dựng ngày lớn cho thấy lớn mạnh ngành xây dựng nước ta Có hội ngồi ghế giảng đường đại học, em thầy cô truyền đạt kiến thức chuyên ngành khó lại thú vị bổ ích giúp thân hiểu thêm yêu ngành xây dựng mà theo học Đồ án tốt nghiệp tổng kết trình học tập sinh viên suốt trình học ghế giảng đường đại học, nhằm giúp cho sinh viên tổng hợp kiến thức học vào thực tế, trường người kỹ sư có trách nhiệm, có đủ lực để đảm trách tốt cơng việc mình, góp phần tích cực vào phát triển đất nước SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI LỜI CẢM ƠN  Qua bốn năm ngồi ghế giảng đường đại học em giúp đỡ tận tình nhà trường, khoa kiến thức quý báu q thầy Em xin tỏ lịng kính trọng biết ơn sâu sắc đến quý thầy cô - người mang đến cho em kiến thức, giúp em vững bước sống đường lập nghiệp sau Đặc biệt, em xin tỏ lịng thành kính biết ơn sâu sắc đến thầy hướng dẫn đồ án tốt nghiệp – ThS Trần Thúc Tài – người cung cấp tài liệu định hướng cho em suốt qua trình thực đồ án tốt nghiệp Đó tảng cho em tự tin để hoàn thành đồ án, lúc thực có lúc gặp khó khăn kiến thức cịn hạn chế em ln có lịng tin nhận dạy tận tình thầy nên em vượt qua Đồng thời, kiến thức hoàn thiện chuyên sâu để sau hành trang sống cơng việc Ngồi ra, em cám ơn thầy cô giảng dạy người bạn chia kiến thức động viên em suốt trình thực đồ án Cuối cùng, em xin chúc nhà trường gặt hái nhiều thành công, chúc thầy, cô mạnh khỏe Xin chân thành cảm ơn! Tp.HCM, ngày tháng năm 2013 Sinh viên thực ĐỖ MINH MẠNH SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG 1.1 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Trong vài năm trở lại đây, với phát triển mạnh mẽ kinh tế đất nước nói chung thành phố HỒ CHÍ MINH nói riêng, mức sống người dân nâng cao, nhu cầu ở, làm việc, giao thơng, sở hạ tầng… Trong đó, nhu cầu nhà làm việc khơng cịn đơn nữa, mà cịn phải đáp ứng u cầu tiện nghi, mỹ quan, an toàn … mang lại thoải mái cho người sử dụng Sự xuất ngày nhiều chung cư, cao ốc văn phịng thành phố khơng đáp ứng nhu cầu cấp bách nơi làm việc cho thành phố đông dân quỹ đất hạn hẹp Thành Phố Hồ Chí Minh, mà cịn góp phần tích cực vào việc tạo nên diện mạo thành phố: thành phố đại, văn minh, xứng đáng trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật số nước Bên cạnh đó, xuất nhà chung cư, cao ốc văn phịng cao tầng cao cấp góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật, công nghệ thiết kế, tính tốn, thi cơng Chính “TRỤ SỞ NGÂN HÀNG ĐƠNG Á” đời tạo qui mơ cho sở hạ tầng cảnh quan đẹp thành phố 1.2 SƠ LƯỢC VỀ CƠNG TRÌNH Cơng trình thuộc – Quận Phú Nhuận- TPHCM, mặt bên cơng trình khơng tiếp giáp với cơng trình lân cận - Cơng trình thiết kế theo dạng hình khối có mặt tiếp giáp với đường lớn thuận tiện cho việc giao thơng q trình xây dựng - Cơng trình xây dựng khu đất phẳng, hình chữ nhật có chiều ngang 32m, dài 56m, diện tích xây dựng 1792 m2  Mặt cơng trình hình chữ nhật có chiều dài 40 m, rộng 18 m, có tổng diện tích sử dụng tầng khoảng: 720 m2  Cơng trình TRỤ SỞ NGÂN HÀNG ĐÔNG Á bao gồm :8 tầng sân thượng (có mái bằng) Với tổng chiều cao cơng trình so với cốt +0.00 33.4 m  Tầng cao 4,7 m,  Tầng đến tầng mổi tầng cao 3,6 m,  sân thượng cao 3.5 m+ Một bể nước mái cung cấp nước sinh hoạt PCCH với dung tích 5mx6mx1,8m  Cơng trình sử dụng cầu thang máy hai cầu thang bố trí hai đầu cơng trình  Tồn bề mặt diện cơng trình lắp cửa sổ nhơm kính để lấy sáng xen kẽ với tường xây, vách ngăn phòng tường xây 1.3 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI Phân khu chức năng: + Tầng : - Sảnh công cộng, sảnh giao dịch xử lí giao dịch với khách hàng - Phịng phó giám đốc phòng tiếp khách - Kho quỹ, phòng đệm, phòng vệ sinh - Phòng phục vụ, phòng tạp vụ, phòng thay đồ, kho - cầu thang cầu thang máy + Tầng : - Sảnh cơng cộng, phịng xử lý giao dịch cá nhân, phòng xử lý giao dịch doanh nghiệp - Phòng giám đốc phòng tiếp khách - Kho két sắt cho thuê, phòng đệm, phòng vệ sinh - Phòng phục vụ, phòng thay đồ, kho - cầu thang cầu thang máy + Tầng : - Sảnh cơng cộng, phịng hành chánh, phịng kế tốn, phịng họp - Kho lưu trữ, phịng máy chủ, phòng vệ sinh - Phòng phục vụ, phòng thay đồ, kho - cầu thang cầu thang máy + Tầng điển hình (tầng đến tầng 8) : - Sảnh cơng cộng, văn phịng cho th - Phòng phục vụ, phòng vệ sinh, phòng thay đồ, kho - cầu thang cầu thang máy + Sân thượng : - Văn phòng cho thuê - Phòng phục vụ, phòng vệ sinh, phòng thay đồ, kho - Sân thượng, cầu thang Có hệ thống nước mưa cho cơng trình vàhồ nước sinh hoạt PCCC, cột thu lôi chống sét 1.4 GIẢI PHÁP ĐI LẠI 1.4.1 Giao thơng đứng Tồn cơng trình sử dụng thang máy cầu thang Bề rộng cầu thang là: 1.1m, thiết kế đảm bảo u cầu người nhanh, an tồn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí thuận tiện cho giao thông đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang < 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy 1.4.2 Giao thông ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh 1.5 - ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU –KHÍ TƯỢNG - THỦY VĂN TẠI TP HỒ CHÍ MINH Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt:  Mùa mưa từ tháng đến tháng 10 SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - - - 1.6 GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI  Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng:  Nhiệt độ trung bình năm : 260C  Nhiệt độ thấp trung bình năm : 22 C  Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình : 78%  Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô : 70 -80%  Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa : 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có giờ/ngày, vào mùa khô /ngày Hướng gió thay đổi theo mùa:  Vào mùa khơ, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây  Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s  Hầu khơng có gió bão, gió giật gió xóay thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.6.1 Điện Cơng trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: Lưới điện thành phố máy phát điện riêng đặt tầng hầm để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an tồn khơng qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an tồn phịng chống cháy nổ) 1.6.2 Hệ thống cung cấp nước - - Cơng trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy; tất chứa bể nước ngầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng cơng trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 1.6.3 Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy (bề mặt mái tạo dốc) chảy vào ống thoát nước mưa xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI 1.6.4 Hệ thống thơng gió chiếu sáng  Chiếu sáng Tồn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng  Thơng gió Ở tầng có cửa sổ tạo thơng thống tự nhiên Ở tầng lửng có khoảng trống thơng tầng nhằm tạo thơng thống thêm cho tầng nơi có mật độ người tập trung cao Riêng tầng hầm có bố trí thêm khe thơng gió chiếu sáng 1.7 An tồn phịng cháy chữa cháy Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngồi ra, phịng có lắp đặt thiết bị báo cháy tự động 1.8 Hệ thống thoát rác Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng hầm, có phận đưa rác ngồi Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI CHƯƠNG TÍNH TỐN SÀN SƯỜN BÊTƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI 300 1200 300 1600 +13.400 1900 4900 500 +13.350 2600 VĂN PHÒNG CHO THUÊ +13.400 SẢNH CÔNG CỘNG 100 +17.000 +20.600 400 3200 +13.400 +24.200 +13.350 2600 2000 15 17 19 21 23 13 11 1100 500 1000 100 KHO 1100 300 1100 2001000 800 1400 1250 500 1250 200 PCCC 1800 2000 1300 1200 300 1200 400 1200 300 1200 300 4000 +27.800 KHO 2700 600 1200 2900 300 1000 1200 6000 1200 2500 1200 1200 7000 900 800 3000 800 2200 1000 7000 3000 800 1000 1200 1200 7000 2600 1200 1200 7000 1000 400 1200 500 1200 900 6000 40000 C 18000 P.PHUÏC VUÏ 400 6000 1700 MẶT BẰNG LẦU 3-7 TL:1/100 Hình 2.1: Mặt lầu 3-7 SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 1000 B 5000 1350 D 7000 11 1700 1300 200 11001001100 2800 13 15 17 19 21 300 1200 1200 2.1 MẶT BẰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH A ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI 2.2 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất …) làm ảnh hưởng đến công sử dụng Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để truyền tải trọng ngang vào vách cứng, lõi cứng sẻ giúp chuyển vị đầu cột Trên sàn, hệ tường ngăn khơng có hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà khơng làm tăng đáng kể độ võng sàn Ngòai xét đến chống cháy sử dụng cơng trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăngt đến 50% so với cơng trình mà sàn chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp sàn mặt tải trọng tác dụng 2.2.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd  đó: md md  12 ld md - hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; - hệ dầm chính, khung nhịp; md  1216 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; md  16 20 - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: 1 1 bd    hd 2 4 Kích thước tiết diện dầm trình bày bảng 2.1: SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI Bảng 2.1: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Dầm phụ Dầm khung Loại dầm Kí hiệu Nhịp ld(m) Hệ số md C cao hd(cm) C rộng bd(cm) D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 7 3.75 2.15 1.2 2.7 12 12 12 12 12 12 12 12 12 16 16 16 58.3 50 41.7 58.3 50 41.7 31.3 17.9 10 37.5 16.9 43.8 29.43 25 20.08 29.43 25 20.08 15.65 8.95 18.75 8.45 21.9 Chọn Chọn Chọn tiết diện hd(cm) bd(cm) hdxbd(cm) 60 50 50 60 50 50 50 40 40 40 40 40 30 30 30 30 30 20 30 20 20 20 20 20 60x30 50x30 50x30 60x30 50x30 50x30 50x30 40x30 40x30 50x30 30x30 40x30 2.2.2 Chiều dày sàn (hs) Chọn sơ chiều dày sàn theo công thức sau: hs  D l ms đó: D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms  30 35 - đố với loại dầm; md  40 45 - kê bốn cạnh; l - nhịp cạnh ngắn ô Chọn hs số nguyên theo cm, đồng thời đảm bảo điều kiện cấu tạo: hs ≥ hmin (đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn hmin =6cm) Chọn sàn S1(7mx7m) sàn có cạnh ngắn lớn nhât làm sàn điển hình để tính chiều dày sàn: hs  D l 700  17.5cm ms 40 Vậy chọn hs=12cm cho ô sàn nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho kết cấu đứng Với điều kiện trên, ô sàn phân lọai trình bày bảng 2.2: SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S TRẦN THÚC TÀI Bảng 2.2: Bảng phân loại sàn Ơ sàn Số lượng C.ngắn l1 (m) C.dài l2 (m) Tỷ số (l2/l1) Diện tích l1xl2 (m2) Loại bản) C.dày hs (cm) Chọn hs(cm) S1 S2 S2a S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 1 1 1 6 5 3.3 2.025 2.25 1.55 1.2 7 7 6 2.6 2.25 1.17 1.17 1.4 1.2 1.82 1.28 2.22 1.45 5.83 49 42 42 36 35 30 19.8 5.27 11.25 3.49 8.4 Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương Bản phương 17.5 15 15 15 12.5 12.5 8.25 5.06 5.63 3.88 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 1200 D9 D12 S10 D4 D4 6000 D2 S2 S6 1550 D4 D4 2200 D4 D4 S10 D3 18000 5000 S4 B D7 D4 S10 D4 D4 D12 6000 D5 2250 D12 7000 7000 7000 7000 6000 40000 MẶT BẰNG DẦM SÀN LẦU 3-7 TL:1/100 Hình 2.2: Mặt dầm sàn lầu 3-7 SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 10 1200 3000 D9 D5 D9 3000 D9 2800 D3 S4 D9 S4 D3 D3 D3 D3 S4 2050 D5 D8 D5 D4 7000 D1 S1 C D5 2250 S1 D4 D1 S1 D4 D1 D1 D1 S1 D4 D1 D4 D5 5000 D D5 D2 S2 D2 S2 D2 D2 S2 D1 3200 D2 D10 7000 D4 S7 D2 2800 D11 D4 D9 D12 S10 D5 D9 D9 1800 A ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Wc = nc.Acọc.bt.Lcọc = 2×0.5024×[25×29.3] = 736 kN - Tổng trọng lượng (tiêu chuẩn) móng khối quy ước Nqu = Wđ +Wđđ+Wđc + Wc = 240 + 225.6 + 13092.3 + 736 = 14294 kN 15 Xác định tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống đáy móng khối quy ước - Tổng lực dọc tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Nqutc = Ntc + Nqu = 2579 + 14294 = 16873 kN - - Độ lệch tâm: ex = M tcx 184.7 = 0.01 m tc = N qu 16873 ey = M tcy 4.63 = = 2.74  10 4 m tc N qu 16873 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước σtctb = tc Nqu 16873 = = 435 kN / m2 Aqu 38.8  σ tcmax = σ tb × 1+   σ tcmin  6e x 6e y  6× 0.01 6× 2.74×10 4   = 435× 1+ + +  B qu L qu  5.1 7.6   = 440 kN / m  6e 6e   6×0.01 6×2.74×104  = σ tb × 1- x - y  = 435× 1  B  L 5.1 7.6   d d   = 430 kN / m - Cường độ tiêu chuẩn đất đáy mũi cọc R tc = m1m (ABmqu γ II ' + Bz mqu γI + Dc) k tc Với m1m2 = 1.1, ktc =1 A, B, D: tra bảng sách Nền Móng thầy Lê Anh Hồng Tại mũi cọc φ = 23016' có A = 0.68; B = 3.72; D = 6.27 Trọng lượng riêng (đẩy nổi) trung bình mũi cọc γ'II =  γi hi 4×10.8+11.115.7 +10.5  5.2 +10.8×4 = +15.7 +5.2+  hi =10.91 (kN / m3 ) ’I × zm = 346.4 kN/m2 – thành phần ứng suất trọng lượng thân đất zm có tính đẩy R tc = 1.1×  0.68×5.8×10.91+ 3.72×346.4 + 6.27×  = 1513.1 kN / m SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Vậy ứng suất đáy móng quy ước phải thỏa mãn điều kiện tính lún: tb = 435 kN/m2 < Rtc = 1513.1 kN/m2 - Kiểm tra lún đáy khối móng quy ước Ứng suất đáy khối móng quy ước trọng lượng thân gây - Ứng suất gây lún trung bình đất đáy móng quy ước σ bt =  γ,i h i = 346.4 kN/m2 σ glo = σ tctb - σ bt = 435 - 346.4 = 88.6 (kN / m ) Vì σ gl o > 0.2 - × 346.4 nên cần tính lún cho khối móng Chia lớp đất mũi cọc thành phân lớp đất tính tốn lún: chọn h i=1m Ứng suất trọng lượng thân phân tố i Vị trí 0: σ obt = 346.4 kN / m Vị trí 1: σ1bt = 346.4 +10.91×1 = 357.31 kN / m 2 Vị trí 2: σ bt = 357.3 +10.91  = 368.22 kN / m Vị trí 3: σ 3bt = 368.22 +10.91  = 379.13 kN / m 2 Vị trí 4: σ bt = 379.13 +10.91  = 390.04 kN / m Vị trí 5: σ 5bt = 390.04 +10.91×1 = 400.95 kN / m Vị trí 6: σ 5bt = 400.95 +10.91×1 = 411.86 kN / m - Ứng suất gây lún lớp phân tố i tính theo cơng thức σ igl = k × σ 0gl Kết tính tốn ứng suất gây lún tóm tắt bảng sau - Vị trí 2z Bm 00 0.4 0.8 1.2 l b ko 0.976 2.5 0.876 0.740 igl 88.6 86.4 77.6 65.6 Xác định vị trí ngừng lún σ 3gl = 65.6 kN / m < 0.2× σ 3bt = 0.2 × 379.13 = 75.82 kN / m Vậy ta ngừng tính lún vị trí số e e S   1i 2i hi Độ lún:  e1i Xác định e1i e2i tương ứng với trị số p1i p2i SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG p1i   btzi 1   btzi p2i  p1i  Lớp σbt kN/m2 346.4 357.3 368.2 379.13 GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI  glzi 1   glzi σgl kN/m2 88.6 86.4 77.6 65.6 P1 kN/m2 P2 kN/m2 e1 e2 Si (m) 351.85 439.4 0.4992 0.4701 0.0194 362.75 373.67 444.75 445.3 0.4889 0.4851 0.4754 0.4763 0.0091 0.0059 S 0.0344 i Bảng tính lún nhóm cọc Độ lún nhóm cọc S Trong đó:   →  E0 x  tbigl xhi  2 :   0.3 cho sét cứng 1    1 x0.32  0.74  0.3 E0 :modun biến dạng không nở hông đất E0 =17000(kn/m2) S=3.44(cm)< S gh =8(cm) độ lún thỏa Vậy S = 3.44(cm) < Sgh = (cm) độ lún thỏa SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI 346.4 88.6 357.3 86.4 77.6 368.2 379.2 Vị trí 65.6 VỊ TRÍ NGỪNG TÍNH LÚN Tính tốn đài cọc Kiểm tra đài theo điều kiện chọc thủng Nhận xét: Lăng thể chọc thủng bao trùm qua tất cọc.Như đài cọc không bị đâm thủng - - Tính tốn cốt thép Vật liệu sử dụng: Bê tơng B25 có Rb = 14.5 MPa Ø < 10Thép AI có Rsc = Rs = 225 MPa Ø ≥ 10Thép AII có Rsc = Rs = 280 MPa Cơng thức tính tốn αm = M < αR ; ξ = R b bho2 - 2αm < ξ R ; As = ξR b bh Rs Chọn a=150mm → ho = h – a = 1500 – 150 = 1350 mm - Đài cọc làm việc dầm Console ngàm mép cột chịu tác động tải trọng phản lực cọc hướng lên SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI 800 2400 800 MẶT NGÀM I-I 1700 900 800 600 400 800 P1 800 MẶT NGÀM I-I - Cốt thép theo cạnh ngàm I-I: Moment tương ứng ngàm M =  Pi × ri + Do P1 = 1691 kN, gây : M =1691×0.9 = 1522 kNm M h a ho (KNm) (m) (m) (m) 1522 1.5 0.015 1.35 m  Ast (mm2) Thép Asc (mm2) 0.0640 0.0662 4627  4712 IV.TÍNH MĨNG M2 Nội lực tính tốn Nội lực Tính tốn Tiêu chuẩn - N Mx My Hx Hy -4036.6 -386.0 -0.263 0.12 107.3 3510 -335.7 -0.228 0.10 93.3 Chọn sơ số cọc diện tích đài cọc Số lượng cọc móng xác định sơ cơng thức sau np SVTH: ĐỖ MINH MẠNH N = β Qa tt = 1.4× 4036.6 = 2.7 cọc → np = cọc 2091 MSSV: 084102N022 Trang 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Sơ đồ bố trí cọc móng M2 +Hiệu ứng nhóm tính theo cơng thức sau:  (n1  1)n2  (n2  1)n1   0.8   (2  1).2  (2  1).2     arc t g   90n1n2 90.2.2  2.4        1  = 0.8 n1 - số hàng cọc, n1 = n2 - số cọc hàng, n2 = Kiểm tra lại  Qa.n = 0.8  2091  = 5018.4 (kN) > Ntt = 4036.6 (kN)  Thỏa Tọa độ đầu cọc x1 = 0m, x2 = 1.2m, x3 = -1.2m y1 = 1.385m, y 2= -0.693m, y3= -0.693m Diện tích đài cọc Ađ = 0.8 4+0.5  (4+0.966) 2.88 = 10.35 m2 Do hình dang móng phức tạp nên ta quy tiết diện hình chữ nhật tương đương để tính tốn Đài cọc tương đương với diện tích hình chữ nhật Bđ = 2.6m, Lđ = m - Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc Trọng lượng khối móng quy ước d Wqu = (A d × h d × γ bt )  (0.5 × γ) Trong : Diện tích đài : Ađ = 10.35 m2 Chiều cao đài hd = 1.5 m Dung trọng bê tông: γ bt = 25 kN/m3 d → Wqu = 10.35×1.5× 25 + 0.5× 22 = 400 kN - Lực dọc tính tốn đáy đài: N dtt = N tt + Wqud = 4036.6 + 400 = 4437 kN tt M ttx = M xtu + H tty h d = 386 +107.3×1.5 = 547 kNm SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI tt M tty = M ytu + H ttx h d = 0.263 + 0.12×1.5 = 0.45 kNm - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc (xi, yi) tt N tt M ttx y i M y x i Pi = + + n p  y i2  x i2 Trong đó: Ntt - tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc (kN) n - số lượng cọc móng Mx - moment tải ngồi quanh trục x, qua trọng tâm tiết diện cọc (kNm) ` x, y - tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng hệ tọa độ xy móng (m) xi, yi - tọa độ cọc thứ i hệ tọa độ xy móng Mttx Mtty x i2  yi2 STT Nttd (kN) np xi yi P  (kNm) (kNm) 1479 4437 547 0.45 1.385 1707 4437 547 0.45 1.2 -0.693 2.88 2.88 1251 4437 547 0.45 -1.2 -0.693 16 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn Pmax = P2 = 1707 kN Pmin = P3 = 1251 kN - Tổng tải trọng nén tác dụng mũi cọc N = Pmax = 1707 kN - Kiểm tra khả chịu tải trọng nén cọc đơn N = 1707 kN ≤ Qa = 2091 kN (thỏa) Pmin = 1251 kN > : nên cọc không bị nhổ Kiểm tra lún Xác định móng khối quy ước M hm N X, Y tb tb   Li Wqu móng khối quy ước Zm Bm, Lm - Nội lực tính tốn: dùng tải tiêu chuẩn: Ntc = 3510 kN; Mxtc = -335.7 kNm; Mytc = -0.228 kNm SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG - GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Góc ma sát trung bình φ tb  (φ l ) =  =  li - Góc truyền lực: α = - Kích thước khối móng quy ước nhóm cọc: i i ×4.3 +  9056' ×6.8 +  23016' ×18.2   4.3 + 6.8 +18.2  = 17o 2' φ tb 17 o 2' = = 4o 3' 4 φ  Lqu = X + 2.(li ).tg  tb    φ  Bqu = Y + 2.( li ).tg  tb    Ta có:  li = 4.3 + 6.8 +18.2 = 29.3 m X = – 0.8 = 3.2 m Y= 2.6 – 0.8 = 1.8 m Vậy: 17o 2' Lqu = 3.2 + 2×29.3×tg( ) = 7.6m 17o 2' Bqu =1.8 + 2×29.3×tg( ) = 6.2 m - Chiều cao khối móng quy ước: - Đặt trưng hình học móng khối quy ước Amqu = Bqu  Lqu = 6.2×7.6 = 47.12 m2 H qu =  li + h m = 29.3 + = 31.3 m Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy có móng khối quy ước: 17 Xác định trọng lượng khối móng quy ước - Trọng lượng đài cọc Wqud = 10.4×1.5× 25 = 390 kN - Trọng lượng đất quanh đài cọc d Wđđ = Ađxq.đ.hm - Wqu = (47.12 ×6×2) – 390 = 175.5 kN - Trọng lượng phần đất từ mũi cọc đến đáy đài Wđc = (Amqu – np.Acọc)hiI Trong đó:  hi γi = (1.8× 22) + (1.4×15.9) + (3.1×6) + (6.8×10.2) +(18.2×10.8) = 346.4kN / m2 - Wđc = (47.12 - 3×0.5024) ×346.4 = 15800 kN Trọng lượng cọc Wc = nc.Acọc.bt.Lcọc = 3×0.5024×[25×29.3] = 1104 kN - Tổng trọng lượng (tiêu chuẩn) móng khối quy ước SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Nqu = Wđ +Wđđ+Wđc + Wc = 390 + 175.5 + 15800 + 1104 = 17470 kN 18 Xác định tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống đáy móng khối quy ước - Tổng lực dọc tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Ntc = Ntc + Nqu = 3510 + 17470 = 20980 kN - Độ lệch tâm: M tcx 335.7 e x = tc = = 0.016 m N qu 20980 M tcy 0.228 = = 1.15  10 5 m tc N qu 20980 ey = - Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước σtctb = tc Nqu 20980 = = 445 kN / m2 Aqu 47.2  σ tcmax = σ tb × 1+   σ tcmin  6e x 6e y  6× 0.016 6×1.15×10 5   = 445×  1+ + +  Bqu L qu  6.2 7.6   = 514 kN / m  6e 6e y   6×0.016 6×1.15×105  x = σ tb × 1 = 445× 1  B L d  6.2 7.6   d  = 376 kN / m - Cường độ tiêu chuẩn đất đáy mũi cọc R tc = m1m (ABmqu γ II ' + Bz mqu γI + Dc) k tc Với m1m2 = 1.1, ktc =1 A, B, D: tra bảng sách Nền Móng thầy Lê Anh Hồng Tại mũi cọc φ = 23016' có A = 0.68; B = 3.72; D = 6.27 Trọng lượng riêng (đẩy nổi) trung bình mũi cọc γ'II =  γi hi 4×10.8+11.115.7 +10.5  5.2 +10.8×4 = +15.7 +5.2+  hi =10.91 (kN / m3 ) ’I × zm = 346.4 kN/m2 – thành phần ứng suất trọng lượng thân đất zm có tính đẩy R tc = 1.1×  0.68× 6.6×10.91+ 3.72×346.4 + 6.27×7  = 1520 kN / m Vậy ứng suất đáy móng quy ước phải thỏa mãn điều kiện tính lún: tb = 445 kN/m2 < Rtc = 1520 kN/m2 Kiểm tra lún đáy khối móng quy ước SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI - Ứng suất đáy khối móng quy ước trọng lượng thân gây - Ứng suất gây lún trung bình đất đáy móng quy ước σ bt =  γ,i h i = 346.4 kN/m2 σ glo = σ tctb - σ bt = 445 - 346.4 = 98.6 (kN / m ) Vì σ gl o > 0.2 - × 346.4 nên cần tính lún cho khối móng Chia lớp đất mũi cọc thành phân lớp đất tính tốn lún: chon h i=1m Ứng suất trọng lượng thân phân tố i Vị trí 0: σ obt = 346.4 kN / m Vị trí 1: σ1bt = 346.4 +10.91×1 = 357.31 kN / m 2 Vị trí 2: σ bt = 357.3 +10.91  = 368.22 kN / m Vị trí 3: σ 3bt = 368.22 +10.91  = 379.13 kN / m 2 Vị trí 4: σ bt = 379.13 +10.91  = 390.04 kN / m Vị trí 5: σ 5bt = 390.04 +10.91×1 = 400.95 kN / m Vị trí 6: σ 5bt = 400.95 +10.91×1 = 411.86 kN / m - Ứng suất gây lún lớp phân tố i tính theo cơng thức σ igl = k × σ 0gl Kết tính tốn ứng suất gây lún tóm tắt bảng sau Vị trí - Xác định vị trí ngừng lún 2z Bm 000 0.32 0.65 0.96 1.29 l b ko 0.956 1.54 0.855 0.775 0.663 igl 98.6 94.3 84.3 76.4 65.3 σ gl4 = 65.3 kN / m < 0.2 × σ 4bt = 0.2 × 390.04 = 78 kN / m Vậy ta ngừng tính lún vị trí số e e S   1i 2i hi Độ lún:  e1i Xác định e1i e2i tương ứng với trị số p1i p2i  glzi 1   glzi  btzi 1   btzi p1i  p2i  p1i  2 Lớp σbt kN/m2 346.4 357.3 SVTH: ĐỖ MINH MẠNH σgl kN/m2 98.6 94.3 P1 kN/m2 P2 kN/m2 e1 e2 Si (m) 351.85 448.3 0.4992 0.4701 0.0194 MSSV: 084102N022 Trang 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG 368.2 379.2 390.0 GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI 84.3 76.4 65.3 362.75 373.67 384.59 448.1 444.5 417.2 0.4889 0.4851 0.4832 0.4734 0.4753 0.4792 S 0.0104 0.0066 0.0020 0.0384 i Bảng tính lún nhóm cọc Độ lún nhóm cọc S Trong đó:   →  E0 x  tbigl xhi  2 :   0.3 cho sét cứng 1    1 x0.32  0.74  0.3 E0 :modun biến dạng không nở hông đất E0 =17000(kn/m2) S=3.48(cm)< S gh =8(cm) độ lún thỏa 346.4 98.6 94.3 357.3 84.3 368.2 379.2 390 76.4 65.3 Vị trí VỊ TRÍ NGỪNG TÍNH LÚN SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Đon vị kn/m Tính tốn đài cọc Kiểm tra đài theo điều kiện chọc thủng Nhận xét: Lăng thể chọc thủng bao trùm qua tất cọc.Như đài cọc khơng bị đâm thủng - - Tính tốn cốt thép Vật liệu sử dụng: Bê tơng B25 có Rb = 14.5 MPa Ø < 10Thép AI có Rsc = Rs = 225 MPa Ø ≥ 10Thép AII có Rsc = Rs = 280 MPa Cơng thức tính tốn αm = M < αR ; ξ = R b bho2 - 2αm < ξ R ; As = ξR b bh Rs Chọn a=150mm → ho = h – a = 1500 – 150 = 1350 mm - Đài cọc làm việc dầm Console ngàm mép cột chịu tác động tải trọng phản lực cọc hướng lên 1517 966 1517 MẶT NGÀM I-I 800 1750 950 P2 1835 1035 700 2080 3680 MẶT NGÀM II-II MẶT NGÀM II-II 800 500 MẶT NGÀM I-I P1 4000 - Cốt thép theo cạnh ngàm I-I: Moment tương ứng ngàm M =  Pi × ri Do P2 = 1707 kN , gây : SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI M = 1707×0.95 = 1621.7 kNm M h a ho (KNm) (m) (m) (m)  Ast (mm2) Thép Asc (mm2) 0.0707 4939  5026 m  Ast (mm2) Thép Asc (mm2) 0.0622 0.0643 4495  4712 m 1001 1.2 0.015 1.05 0.0682 - Cốt thép theo cạnh ngàm II-II: Moment tương ứng ngàm M =  Pi × ri + Do P1 = 1429 kN, gây : M =1429×1.035 = 1480 kNm M h a ho (KNm) (m) (m) (m) 1480 1.5 0.015 1.35 Bố trí cốt thép xem vẽ KC_09/09 Kết luận: Phương án móng cọc ép sử dụng rộng rãi xây dựng nhà cao tầng Ưu điểm phương án dễ thi công, giá thành rẻ kiểm tra chất lượng cọc, phát huy sức kháng bên sức kháng mũi cọc Tuy nhiên, sức chịu tải cọc ép thường khơng lớn, với tải trọng cơng trình lớn phải sử dụng nhiều cọc gây khó khăn cho thi cơng, bên cạnh để ép cọc đến độ sâu lớn khó, dễ bị chối cọc hỏng cọc hạn chế thiết bị ép Vì cọc có chiều dài hạn chế nên muốn ép cọc đến độ sâu thiết kế cần phải nối cọc, làm giảm sức chịu tải cọc Về phương án móng cọc khoan nhồi loại cọc có ưu điểm sau đây: - Sức chịu tải cọc đơn lớn, đạt hàng nghìn chôn độ sâu lớn; - Cọc khoan nhồi xuyên qua tầng đất cứng độ sâu lớn - Số lượng cọc cho móng - Không gây tiếng ồn đáng kể thi cơng đóng cọc - Phương pháp thi cơng cọc khoan nên không gây chấn động cho công trình lân cận Tuy nhiên cọc khoan nhồi có vài nhược điểm thi công cọc dễ bị sập thành hố khoan, chất lượng bêtông cọc không cao không đầm Trong điều kiện để tiết kiệm chi phí để đơn giản thi cơng em lựa chọn móng cọc ép BTCT để sử dụng cho cơng trình SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI TÀI LIỆU THAM KHẢO [ ] TCXDVN 356-2005: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế [ ]TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động – tiêu chuẩn thiết kế [ ]TCXD 198-1997:Nhà cao tầng – thiết kế cấu tạo bê tơng cốt thép tồn khối [ ]TCXD 205-1998: Móng cọc– tiêu chuẩn thiết kế [ ]TCXD 206-1998: Cọc khoan nhồi – yêu cầu chất lượng thi công [ ]TCXD 195-1997: Nhà cao tầng –thiết kế cọc khoan nhồi [ ]Võ Bá Tầm Kết cấu bê tông cốt thép – phần cấu kiện NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [ ]Võ Bá Tầm Kết cấu bê tông cốt thép – phần cấu kiện nhà cửa NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [ ]Võ Bá Tầm Kết cấu bê tông cốt thép – phần cấu kiện đặc biệt NXB Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh [ 10]Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống Kết cấu bê tơng cốt thép – phần cấu kiện NXB Khoa Học Kỹ Thuật [ 11]GS Nguyễn Đình Cống Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép NXB Xây Dựng [ 12]PGS PTS Vũ Mạnh Hùng Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình NXB Xây Dựng [ 13]Lê Anh Hồng Nền móng NXB Xây Dựng SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 Trang 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG SVTH: ĐỖ MINH MẠNH MSSV: 084102N022 GVHD: Th.S: TRẦN THÚC TÀI Trang 173 ... Ngoài ra, phịng có lắp đặt thiết bị báo cháy tự động 1.8 Hệ thống thoát rác Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng hầm, có phận đưa rác ngồi Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm... ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật, cơng nghệ thiết kế, tính tốn, thi cơng Chính “TRỤ SỞ NGÂN HÀNG ĐƠNG Á? ?? đời tạo qui mô cho sở hạ tầng cảnh quan đẹp thành phố 1.2 SƠ... gió chiếu sáng 1.7 An tồn phịng cháy chữa cháy Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài