thiết kế chung cư nguyễn huy lượng bình thạnh

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI CHƢƠNG 1:TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Trong năm gần mức độ thị hóa ngày tăng, mức sống thu nhập ngƣời dân ngày nâng cao, kéo theo nhu cầu ăn nghi ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hƣớng hội nhập, cơng nghiệp hóa đại hóa đất nƣớc hịa nhập với xu phát triển chung thời đại, nên đầu tƣ xây dựng cho dự án cao tầng thay cho cơng trình thấp tầng, khu dân cƣ xuống cấp cần thiết Vì cao ốc Bình Thạnh đời nhằm giải nhu cầu ăn ngƣời dân, nhƣ thay đổi diện mạo quan cảnh đô thị, nâng cao tầm vóc của khu vực Bình Thạnh Phối cảnh chung cƣ Bình Thạnh SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 1.2 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH Tọa lạc trung tâm quận Bình Thạnh, cơng trình nằm vị trí thống đẹp Giao thơng thuận tiện để quy hoạch khu dân cƣ, thuận tiện trình cung cấp vật tƣ xây dựng, máy móc thiết bị thi cơng Tên cơng trình: Chung Cƣ Nguyễn Huy Lƣợng Bình Thạnh Địa điểm: Nguyễn Huy Lƣợng, Phƣờng 06, Bình Thạnh, TP Hồ Chí Minh Đơn vị đầu tƣ: Cơng Ty Cổ Phần Địa Ốc Dầu Khí Gia Định Hệ thống điện, cung cấp nƣớc khu vực hoàn thiện đáp ứng nhu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên dƣới lòng đất, thuận tiện cho việc thi cơng bố trí tổng bỉnh đồ 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt đứng kiến trúc công trình SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI 3600 +54.600 TẦNG THƯNG 3600 +51.000 TAÀNG 14 3600 +47.400 TAÀNG 13 3600 +43.800 TAÀNG 12 3600 +40.200 TAÀNG 11 3600 +36.600 TAÀNG 10 3600 +33.000 TAÀNG 3600 +29.400 TAÀNG 3600 +25.800 TAÀNG 3600 +22.200 TAÀNG 3600 +18.600 TAÀNG 3600 +15.000 TAÀNG 4200 3600 3600 +11.400 TAÀNG 6000 3000 6000 6000 6000 8000 56000 6000 6000 +7.800 TAÀNG +4.200 TẦNG ±0.000 TẦNG TRỆT 6000 10 MẶ T ĐỨ NG TRỤ C - 10 TL : 1/200 Mặt cơng trình hình chữ nhật Ở nội dung Đồ Án thiết kế cho lốc nhà điển hình L= 60m, B=21,9 m mặt cơng trình bố trí đối xứng Cơng trình gồm 14 tầng sử dụng, tầng mái SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHĨA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Diện tích tổng thể 19.710 m2, cốt +-0.000 m, đƣợc chọn mặt sàn tầng , tổng chiều cao cơng trình +52.1 m Tầng 1: Sử dụng làm khu trung tâm thƣơng mại, văn phòng cho thuê siêu thị Tầng 2-15: đƣợc bố trí làm khu dân cƣ, tầng gồm10 hộ diện tích 57.6-93.6 m2 Gồm thang máy cầu thang hiểm Tầng mái: đƣợc bố trí có hồ nƣớc mái đối xứng, thông với cầu thang Khu vực thang máy thang có mái BTCT Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo khơng gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ để làm vách ngăn thay đổi khơng gian linh hoạt, phù hợp với xu tƣơng lai 1.3.2 Mặt đứngcơng trình Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với hệ thống cửa lớn, thơng thống, đảm bảo đủ ánh sáng, lƣu thơng gió 1.3.3 Hệ thống giao thông Giao thông ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng bao gồm thang thang máy, thang bộ,3 thang máy đƣợc bố trí đối xứng nhà, hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang nên khoảng lại ngắn nhất, thuận tiện cho việc lại, hiểm có cố cháy nổ…đảm bảo thơng thống, hợp lý 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng (máy phát điện 2.200 kVA), nhằm đảm bảo cho tất trang thiết bị tịa nhà hoạt động đƣợc bình thƣờng tình mạng lƣới điện bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục Toàn đƣờng dây điện đƣợc ngầm (đƣợc tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tƣờng phải đảm bảo an tồn khơng qua khu vực ẩm ƣớt , tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng theo khu vực bảo đảm an tồn có cố xảy SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI 1.4.2 Hệ thống nƣớc Nguồn nƣớc đƣợc lấy từ hệ thống cấp nƣớc thành phố dẫn vào hồ nƣớc tầng hầm qua hệ thống lắng lọc, khử mùi khử trùng, bơm lên bể nƣớc tầng mái nhằm đáp ứng nhu cầu nƣớc cho sinh hoạt tầng Các ống nƣớc cấp PPR bền, sử dụng lâu dài, chống rò rỉ bảo đảm nguồn nƣớc sạch, vệ sinh Các đƣờng ống đứng qua tầng đƣợc bọc hộp gen, ngầm hộp kỹ thuật Các đƣờng ống cứu hỏa đƣợc bố trí tầng Nƣớc mƣa từ mái theo lỗ thu nƣớc sênơ chảy vào ống nƣớc mƣa xuống dƣới Riêng hệ thống thoát nƣớc thải sử dụng đƣợc bố trí đƣờng ống riêng Nƣớc thải từ tầng đƣợc tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm 1.4.3 Thông gió chiếu sáng Các hộ hệ thống giao thơng tầng đƣợc chiếu sáng tự nhiên thơng qua cửa kiếng bên ngồi Ngồi hệ thống chiếu sáng nhân tạo đƣợc bố trí cho cung cập cách tốt cho vị trí cần ánh sáng Tuy nhiên diện tích hộ tầng lớn nên diện tích cho việc lƣu thơng cơng cộng bị thu hẹp hộ tập trung bên nên khu vực hành lang tập trung cốt lõi cơng trình lắp đặt thêm đèn chiếu sáng nhân tạo cho khu vực Ở tầng có hệ thống cửa sổ tạo thơng thống tự nhiên giúp hộ đón gió từ nhiều hƣớng khác 1.4.4 Phịng cháy chữa cháy: Các thiết bị cứu hỏa đƣờng ống nƣớc dành riêng cho chữa cháy đặt gần nơi dễ xảy cố nhƣ hệ thống điện gần thang máy Hệ thống phịng cháy chữa cháy an tồn đại, kết nối với trung tâm phòng cháy chữa cháy thành phố  Hệ thống báo cháy Ở tầng hộ có lắp đặt thiết bị phát báo cháy tự động Ở tầng mạng lƣới báo cháy có gắn đồng hồ đèn báo cháy, phát đƣợc phòng quản lý có phƣơng án ngăn chặn lây lan chữa cháy  Hệ thống chữa cháy SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Ở tầng đƣợc trang bị thiết bị chữa cháy Nƣớc đƣợc cung cấp từ bồn nƣớc mái từ bể nƣớc ngầm Trang bị súng cứu hỏa đặt phịng trực, có vịi cứu hỏa bình chữa cháy khơ tầng Đèn báo cháy đƣợc đặt cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp đƣợc đặt tất tầng 1.4.5 Chống sét, hệ thống thoát rác  Chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphere đƣợc đặt tầng mái hệ thống dây nối đất đồng đƣợc thiết kế để dịng điện sét nhanh chóng truyền xuống đất  Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đƣợc đổ vào gen thu rác đƣa xuống gian rác, gian rác đƣợc bố trí có phận đƣa rác ngồi Gian rác đƣợc thiết kế kín đáo, kĩ để tránh bốc mùi gây ảnh hƣởng đến sức khỏe mơi trƣờng SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.1.1 Kết cấu chịu lực Căn vào sơ đồ làm việc kết cấu nhà cao tầng đƣợc phân loại nhƣ sau: Hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tƣờng chịu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu ống Hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung - giằng, kết cấu khung - vách, kết cấu ống – lõi kết cấu ống tổ hợp Hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, kết cấu có dầm truyền, kết cấu có hệ giằng liên tầng kết cấu có khung thép Mỗi kết cấu có ƣu nhƣợc điểm riêng tùy thuộc vào nhu cầu, điều kiện kinh tế khả đơn vị thi cơng Cơng trình sử dụng kết cấu khung ,hệ thống sàn sƣờn toàn khối, loại sàn đƣợc sử dụng nhiều Việt Nam, tối ƣu điều kiện kinh tế thi công Kết luận: Do cơng trình có 15 tầng nên chiều cao tầng tăng mà không làm ảnh hƣởng tới mỹ quan, nhƣ trình bày kết cấu chịu lực đƣợc lựa chọn nhƣ sau: Kết cấu móng cọc khoan nhồi, đài đơn Kết cấu khung Hệ thống khung bao gồm cột, dầm dầm phụ Kết cấu sàn sƣờn tồn khối Cột đƣợc ngàm vào hệ đài móng 2.2 LỰA CHỌN VẬT LIỆU Vật liệu xây có cƣờng độ cao, trọng lƣợng nhỏ, có khả chống cháy tốt Vật liệu có tính liền khối cao: có tác dụng tốt trƣờng hợp tải trọng có tính chất lặp lại hạn chế không bị tách rời phận cơng trình Vật liệu có giá thành hợp lý Nhà cao tầng thƣờng có tải trọng lớn, sử dụng loại vật liệu giảm đáng kể trọng lƣợng cơng trình nhƣ tải trọng ngang lực qn tính SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Trong điều kiện nƣớc ta vật liệu BTCT thép loại vật liệu đƣợc sử dụng rộng rãi cho kết cấu nhà cao tầng, Chung cƣ Bình Thạnh sử dụng vật liệu BTCT 2.3 CÁC TIÊU CHUẨN QUY PHẠM DÙNG TRONG TÍNH TỐN - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép: TCVN 356 - 2005 - Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động: TCVN 2737 – 1995 - Hƣớng dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió: TCVN 229 – 1999 theo TCVN 2737 - Thiết kế móng cọc: TCVN 205 – 1998 - Thiết kế cơng trình chịu tải trọng dộng đất: TCVN 375 – 2006 - Nhà cao tầng – thiết kế cấu tạo bê tơng cốt thép tồn khối: TCVN 198 – 1997 2.4 LỰA CHỌN CƠNG CỤ TÍNH TỐN Phần mềm ETABS 9.7 : dùng để giải nội lực phân tích động cho hệ cơng trình bao gồm dạng giá trị dao động Do ETABS phần mềm chuyên dùng cho thiết kế kết cấu nhà cao tầng, nên việc nhập liệu xử lý số liệu nhanh phần mềm khác Phần mềm SAP 2000 V7.42 : dùng để giải nội lực cho cấu kiện đơn giản, nhƣ: cầu thang, khung hồ nƣớc mái, kiểm tra độ võng sàn Phần mềm SAFE 12.3 : Safe phần mềm chuyên để giải toán phần tử nhƣ sàn dự ứng lực, sàn không dầm, loại móng Trong sử dụng phần phần mềm để tính nội lực cốt thép móng chân lõi thang CHƢƠNG TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ SÀN SƢỜN TỒN KHỐI 3.1 MẶT BẰNG DẦM SÀN ĐIỂN HÌNH Căn vào vẽ kiến trúc chọn mặt sàn từ tầng - tầng 15 nhƣ sau Thiết kế mặt hệ dầm sàn bảng vẽ đƣợc định vị nhƣ sau: SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI 6500 6500 6500 6500 8000 60000 6500 6500 6500 6500 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 4000 3600 3500 3600 21900 B 3600 7200 7500 C A 7200 D 3600 Mặt bố trí dầm sàn SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Hệ dầm chính: hệ dầm liên kết đầu cột theo phƣơng ngang phƣơng dọc nhà, có nhiệm vụ nhận tải sàn, tải từ dầm phụ, tải trọng thƣờng xuyên tƣờng xây dầm để truyền vào cột BẢN TỔNG HỢP VỀ SỐ LƢỢNG Ô SÀN Số Số hiệu lƣợng Kích thƣớc hình học (m.m) L1 L2 ô sàn mổi tầng (cạnh ngắn) (cạnh dài) Chức Tỷ số (L2 / L1) Loại ô ô sàn S1 3.600 6.500 1,81 Bản kê cạnh Sàn PN,BC S2 3.600 6.500 1,81 Bản kê cạnh Sàn PK,BC S3 3.600 6.500 1,81 Bản kê cạnh Sàn PA S4 3.600 6.500 1,81 Bản kê cạnh Sàn WC,PN S5 3.500 6.500 1,85 Bản kê cạnh Sàn HL S6 4.000 6.500 1,63 Bản kê cạnh Sàn HL S7 3.600 8.000 2,22 Bản dầm Sàn PN,BC,PK S8 3.600 8.000 2,22 Bản dầm Sàn WC,PN,PA S9 4.000 8.000 2,00 Bản kê cạnh Sàn HL S10 1.500 3.500 2,33 Bản dầm Sàn HL Chia sàn theo công làm việc (tỷ lệ cạnh) 3.2 TÍNH TỐN CÁC Ơ SÀN: Khi tính tốn ta chọn sàn lớn có kích thƣớc S9:(4mx8m)để tính chiều dầy sàn Các cơng trình có nhịp có kích thƣớc lớn L=7,5m L=8m nên ta bố trí thêm dầm ngang, chia ô thành nhiều ô có kích thƣớc nhỏ SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 o Bề rộng cột : bc =0.6m o Bề dài cột : hc=0.8 m GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI 800 1000 700 800 1900 1400 600 800 1700 3400 Chiều cao h0 móng: h0≥(Bm-bc)/4=(4-0.6)/4=0.855 (m)  h0=1.1 (m)  hđ=1.2 (m) Các cạnh hình xuyên thủng: axt=ac+ h0=0.8+1.1=1.9(m) bxt=bc+ h0=0.6+1.1=1.7(m) Diện tích xun thủng:Axt=axt× bxt=1.9×1.7=3.23(m2) Chu vi xun thủng:uxt=2×( axt+ bxt)=2×(1.7+1.9)=7.2 (m) Lực xuyên thủng:Fxt=ptb×(Am-Axt)= 7045.9 ×(11.04-3.23)=4984.46(kN) 11.04 Lực chống xuyên thủng:Fct=0.75Rbtuxth0=0.75×1.05×103×7.4×1.1=6410.25 (kN)  Fxt=4984.46(kN)Đạt  hđ=1.2(m) (Các giá trị liên quan đến hđ khơng cần tính lại chênh lệch khơng q nhiều) Vậy: Đài đảm bảo khả chống thủng 9.5.3.2 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 262 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 - GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Sơ đồ tính: Xem đài cọc làm việc nhƣ consol bị ngàm vào tiết diện qua mép cột bị uốn phản lực đầu cọc - Momen tƣơng ứng ngàm : M  Pi  xi Pi – phản lực đầu cọc thứ i xi – khoảng cách từ mặt ngàm đến trục cọc thứ i 1000 800 y x x 700 800 1400 600 800 y 3400 - Momen mặt ngàm phƣơng I-I(theo x) M I  I =  (ai pi ) =0.95×2510.095=2384.59(kN) - Momen mặt ngàm phƣơng II-II:Theo (y) M II  II =  (ai pi ) =0.9×2494.59=2245.131(kN) - Tính tốn cốt thép: Bêtơng B25 có: Rb  14.5  MPa  ;  b  0.9 ; b=3200 (mm); a=50 (mm) =>h0=850 (mm), cốt thép CII: Rs  280  MPa  AS1  M I I ,  b * RS * h0  Số thép : n  SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM AS (thanh) AS MSSV: 0851020148 Trang: 263 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Khoảng cách là: s b  *100 (mm) n 1 Bảng tính cốt thép đài móng M3 Phương Mơmen ho As Chọn As chọn  cạnh (kNm) (mm) (mm²) Thép (mm²) (%) B 2384.59 1100 8602.4  9162 0.225 18a100 L 2245.131 1100 8099.31  9925.5 0.225 18a100 Bố trí KIỂM TRA CỌC KHI CHỊU TẢI TRỌNG NGANG: -Xác định chuyển vị ngang cọc lực ngang dƣới chân cọc gây nhằm đảm bảo thỏa điều kiện khống chế cơng trình chuyển vị ngang Đồng thời xác định biểu đồ moment, lực cắt,ứng suất nhằm kiểm tra cốt thép dọc cọc đủ khả chịu lực, nhƣ vị trí cần cắt cốt thép -Từ lực ngang moment tác dụng đầu cọc, ta phân tích chuyển vị ngang, moment lực cắt dọc theo chiều dài cọc Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang - Lực ngang tác dụng lên đài cọc : H= H x2  H y2 = 8.6  4.52 = 9.706 (KN), - Mỗi cọc chịu lực ngang : H0= H 9.706 = = 3.235 (KN) n Xác định hệ số biến dạng  bd  K  bc Eb  I (Công thức [G-6] - TCXDVN 205 : 1998)  Trong : K – hệ số tỷ lệ (Tra bảng G.1,trang 85), K  8000 kN m4  bc – bề rộng qui ƣớc cọc, d < 0.8m: bC = 1.5*d + 0.5 = 1.5*0.8 + 0.5 = 1.7 (m)  Eb – môđun đàn hồi ban đầu bê tông cọc : Eb  107 kN SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 m2  Trang: 264 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI I – momen quán tính tiết diện ngang cọc D I= 64 =  0.8 64 =0.0201 (m4)   bd = 8000 1.7 = 0.4684 10  0.0201 Kiểm tra chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc Chiều dài tính đổi cọc đất: Le=  bd L =0.4684*48 = 22.48 (m) Các chuyển vị góc xoay:  HH  A (Công thức [G-11], trang 49)  Eb I bd  HM   MH   MM  B (Công thức [G-12], trang 49)  Eb I bd C (Công thức [G-13], trang 49)  bd Eb I Trong đó: A0 , B0 , C0 : hệ số (tra bảng G.2, trang 48) theo Le ,Le > ta có: A0  2.441 ; B0  1.621 ; C0  1.751 Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình mặt đất: y0  H0 HH  M 0 HM (Công thức [G-9] trang 46)   H0 MH  M 0 MM (Công thức [G-10] trang 46) Chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài: Hl03 Ml02  n  y0  0l0   (Công thức [G-7] trang 46) 3Eb I Eb I Hl02 Ml0     (Công thức [G-8] trang 46) Eb I Eb I Trong đó: l0 – chiều dài đoạn cọc, khoảng cách từ đáy đài cọc đến mặt đất, với cọc đài thấp l0 = 1.5 (m) M0 = M SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 265 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Với:M= M x2  M y2 = 32.552  59.52 = 67.821 (KNm),  M0 = 67.821+(9.607x1.5)= 82.2315  27.4105 (KNm) Bảng thể kết tính tốn sau : M0 H0 (KNm) (KN)  bd  HH  MH 27.4105 3.235 0.4684 3.939*10-5 1.2252*10-5 y0 0 n  (m) (rad) (m) (rad)  MM 6.199*10-6 0.00055 0.000222 0.000696 0.000283 Kiểm tra tiết diện cọc theo độ bền vật liệu dƣới tác dụng đồng thời lực dọc trục, moment uốn lực ngang : Mômen uốn M z (kN / m) , lực cắt Qz (kN ) tiết diện cọc đƣợc tính theo cơng thức sau : z  K  bd    M H * Z e *  y A1  * B1  * C1  * D1   bd  bd Eb I  bd Eb I   M z   bd Eb Iy0 A3   bd Eb I B3  M C3  H0  bd D3 Qz   bd Eb Iy0 A4   bd Eb I B4   bd M 0C4  H D4 Trong : A3 , A4 , B3 , B4 , D3 , D4 (tra bảng G.3, trang 89) Bảng tính moment uốn Mz dọc thân cọc: z 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM ze 0.00 0.47 0.95 1.42 1.90 2.37 2.84 3.32 3.79 4.26 4.74 5.21 5.69 6.16 A3 0.000 -0.018 -0.148 -0.477 -1.110 -2.071 -3.197 -3.780 -2.581 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 B3 0.000 -0.004 -0.068 -0.341 -1.064 -2.545 -4.992 -8.243 -10.814 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 MSSV: 0851020148 C3 1.000 0.999 0.980 0.859 0.392 -0.837 -3.681 -8.266 -14.740 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 D3 0.000 0.474 0.943 1.375 1.639 1.387 -0.035 -4.033 -11.208 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 M, tm 2.74 2.97 2.83 2.39 1.69 1.03 -0.16 0.18 0.05 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 Trang: 266 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 6.63 7.11 7.58 8.05 8.53 9.00 9.48 9.95 10.42 10.90 11.37 11.84 12.32 12.79 13.27 13.74 14.21 14.69 15.16 15.63 16.11 16.58 17.06 17.53 18.00 18.48 18.95 19.43 19.90 20.37 20.85 21.32 21.79 22.27 22.74 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -1.614 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 -11.731 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -17.919 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 -15.076 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 Biểu đồ moment cọc chịu tải ngang: SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 267 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI BIỂU ĐỒ MÔMEN Dựa vào kết tính tốn Mz ta có M max = 29.7(kNm) =>Kiểm tra diện tích cốt thép chịu lực thân cọc với M max = 29.7(kNm)  Tính lại lƣợng cốt dọc cọc nhƣ cấu kiện chịu uốn, để đơn giản quy đổi tiết diện hình trịn tiết diện vng tƣơng đƣơng có cạnh b:   0.8  b= =0.709 (m); h0 = 0.709-0.05 = 0.659 (m)  Từ bảng tính ta thấy: M max = 29.450 (KNm);  As = 29.45 10 = 177.33 (mm2) < ASchon = 3771 (mm2) (1220) 280  0.9  659  Vậy lƣợng thép chọn đủ khả chịu moment tải trọng ngang gây Bảng tính lực cắt Qz dọc thân cọc: z 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM ze 0.00 0.47 0.95 1.42 1.90 2.37 2.84 3.32 3.79 4.26 4.74 5.21 5.69 A4 0.000 -0.113 -0.449 -0.996 -1.692 -2.306 -2.265 -0.043 5.817 9.244 9.244 9.244 9.244 B4 0.000 -0.036 -0.286 -0.954 -2.211 -4.093 -6.181 -6.780 -3.055 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 MSSV: 0851020148 C4 0.000 -0.007 -0.102 -0.511 -1.593 -3.798 -7.385 -11.911 -14.806 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 D4 1.000 0.999 0.974 0.805 0.190 -1.452 -4.888 -11.145 -19.233 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 Q, t 0.32 0.09 -0.32 -0.62 -0.72 -0.62 -0.43 -0.22 -0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 Trang: 268 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 6.16 6.63 7.11 7.58 8.05 8.53 9.00 9.48 9.95 10.42 10.90 11.37 11.84 12.32 12.79 13.27 13.74 14.21 14.69 15.16 15.63 16.11 16.58 17.06 17.53 18.00 18.48 18.95 19.43 19.90 20.37 20.85 21.32 21.79 22.27 22.74 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 9.244 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 -0.358 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -15.611 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 -23.140 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Biểu đồ lực cắt cọc chịu tải : SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 269 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI BIỂU ĐỒ LỰC CẮT Từ bảng tính ta thấy: Qmax =7.2 (kN) , kiểm tra bố trí cốt đai cọc : - Khả chịu cắt bê tông: Qwb =  b Rbt bh0=0.6×1.05×10-3×400×350=88.2 (kN) Qwb =88.2 (kN)> Qmax =2.3 (kN) Nhƣ vậy: Cốt thép đai đặt theo cấu tạo: 8a200 Bảng tính ứng suất ζz theo phƣơng ngang mặt bên cọc: z 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM ze 0.00 0.47 0.95 1.42 1.90 2.37 2.84 3.32 3.79 4.26 4.74 5.21 5.69 6.16 6.63 7.11 7.58 8.05 A1 1.000 1.000 0.994 0.951 0.798 0.382 -0.501 -2.194 -4.626 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 B1 0.000 0.474 0.946 1.398 1.767 1.876 1.393 -0.425 -3.983 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 MSSV: 0851020148 C1 0.000 0.113 0.434 1.004 1.744 2.557 3.149 2.743 0.495 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 D1 0.000 0.018 0.143 0.478 1.118 2.045 3.410 4.568 4.725 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540  z, t/m  0.00 0.21 0.21 0.11 0.00 -0.10 -0.12 -0.11 -0.08 -0.06 -0.07 -0.07 -0.08 -0.09 -0.09 -0.10 -0.11 -0.11 Trang: 270 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 40.00 41.00 42.00 43.00 44.00 45.00 46.00 47.00 48.00 8.53 9.00 9.48 9.95 10.42 10.90 11.37 11.84 12.32 12.79 13.27 13.74 14.21 14.69 15.16 15.63 16.11 16.58 17.06 17.53 18.00 18.48 18.95 19.43 19.90 20.37 20.85 21.32 21.79 22.27 22.74 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.853 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 -5.941 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 -0.927 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 4.540 -0.12 -0.13 -0.13 -0.14 -0.15 -0.15 -0.16 -0.17 -0.17 -0.18 -0.19 -0.19 -0.20 -0.21 -0.21 -0.22 -0.23 -0.23 -0.24 -0.25 -0.25 -0.26 -0.27 -0.27 -0.28 -0.29 -0.29 -0.30 -0.31 -0.31 -0.32 Biểu đồ ứng suất ngang cọc chịu tải ngang: BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT NGANG SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 271 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Giá trị áp lực lớn σmax=0.21 tấn/m2 Giá trị áp lực nhỏ σmin=-0.14 tấn/m2 Kiểm tra điều kiện hạn chế áp lực tính tốn lên mặt đất mặt bên cọc : Áp lực tính tốn lên đất mặt bên cọc σ z (đơn vị: tấn/m2) độ sâu z hạn chế theo công thức:  z  1   v' tan 1  C1 cos 1  Việc tính tốn kiểm tra đƣợc tiến hành độ sâu khác nhau, tuỳ vào chiều sâu quy đổi cọc: Khi Le 2.5 tiến hành kiểm tra độ sâu: 0.85/a bd; Trƣờng hợp thuộc loại nên ta tiến hành kiểm tra z =1.79m Áp lực đất độ sâu xét: z ze 1.79 0.85 A1 B1 C1 D1 0.996 0.849 0.363 0.103 s z, t/m2 0.31 Ta có : σ' v =4.83 tấn/m2 ứng suất có hiệu theo phƣơng đứng độ sâu xét; với đất có: g =2.69 tấn/m3 φ =50 góc ma sát đất; c1 =2.04 tấn/m2 lực dính đất; x : 0.6 cho cọc nhồi, 0.3 cho trƣờng hợp lại; ɳ 1, ɳ 2=1 σ z=0.29Thỏa SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 272 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI Chƣơng 10 : SO SÁNH LỰA CHỌN PHƢƠNG ÁN MÓNG 10.1 YẾU TỐ THI CÔNG 10.1.1 Ƣu nhƣợc điểm phƣơng pháp thi cơng ép cọc Hiện có nhiều phƣơng pháp để th cơng cọc nhƣ búa đóng, kích ép, khoan nhồi Việc lựa chọn sử dụng phƣơng pháp phụ thuộc vào địa chất cơng trình vị trí cơng trình Ngồi cịn phụ thuộc vào chiều dài cọc, máy móc thiết bị phục vụ thi cơng Một phƣơng pháp thi cơng cọc ép cọc kích ép 10.1.1.1 Ƣu điểm:  Êm, khơng gây tiếng ồn  Không gây chấn động cho cơng trình khác  Thi cơng đơn giản phổ biến nƣớc ta Các cọc đƣợc đúc sẵn mặt đất, bị hƣ hỏng, khuyết tật, dễ dàng kiểm tra đƣợc chất lƣợng  Khả kiểm tra chất lƣợng tốt hơn: đoạn cọc đƣợc ép thử dƣới lực ép ta xác định đƣợc sức chịu tải cọc qua lực ép cuối 10.1.1.2 Nhƣợc điểm:  Không thi công đƣợc cọc có sức chịu tải lớn lớp đất xấu cọc phải xuyên qua dầy  Số lƣợng cọc nhiều, thời gian thi cơng lâu Ngồi ra, cứng nhƣ cát ép cọc gặp nhiều khó khăn cọc cọc bị gãy, nứt mà kiểm tra đƣợc 10.1.2 10.1.2.1 - Ƣu nhƣợc điểm phƣơng pháp thi công cọc khoang nhồi Ƣu điểm: Máy móc thiết bị đại, thuận tiện địa hình phức tạp Cọc khoan nhồi đƣợc đặt vào lớp đất cứng, chí tới lớp đá mà cọc đóng khơng thể với tới đƣợc - Thiết bị thi công nhỏ gọn nên thi cơng điều kiện xây dựng chật hẹp Trong q trình thi cơng khơng gây trồi đất xung quanh, không gây lún nứt, công trình kế cận khơng ảnh hƣởng đến cọc xung quanh phần móng kết cấu cơng trình kế cận - Có tiết diện độ sâu mũi cọc lớn nhiều so với cọc chế sẵn sức chịu tải lớn nhiều so với cọc chế tạo sẵn Khả chịu lực cao 1,2 lần so với công nghệ SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 273 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI khác thích hợp với cơng trình lớn, tải trọng nặng, địa chất móng đất có địa tầng thay đổi phức tạp - Độ an tồn thiết kế thi cơng cao, kết cấu thép dài liên tục 11,7 mét, bê tông đƣợc đổ liên tục từ đáy hố khoan lên tạo khối cọc bê tông đúc liền khối nên tránh đƣợc tình trạng chấp nối tổ hợp cọc nhƣ ép đóng cọc Do nên tăng khả chịu lực độ bền co móng cơng trình cơng nghiệp, tịa nhà cao tầng, cầu giao thông quy mô nhỏ,… - Độ nghiêng lệch cọc nằm giới hạn cho phép - Số lƣợng cọc đài cọc ít, việc bố trí đài cọc (cùng cơng trình ngầm) cơng trình đƣợc dễ dàng - Chi phí: giảm đƣợc 20-30% chi phí cho xây dựng móng cơng trình Thời gian thi cơng nhanh - Tính an tồn lao động cao cọc ép - Công nghệ thi công cọc khoan nhồi giải vấn đề kỹ thuật móng sâu địa chất phức tạp 10.1.2.2 - Nhƣợc điểm: u cầu kỹ thuật thi cơng cao, khó kiểm tra xác chất lƣợng bê tơng nhồi vào cọc, địi hỏi lành nghề đội ngũ công nhân việc giám sát chặt chẽ nhằm tn thủ quy trình thi cơng - Mơi trƣờng thi cơng sình lầy, dơ bẩn - Chiều sâu thi công bị hạn chế giới hạn từ 120→ 150 lần đƣờng kính cọc 10.2 YẾU TỐ KỸ THUẬT Theo nhƣ tính tốn hai phƣơng án móng thoả mãn điều kiện ổn định biến dạng, đủ khả chịu tải trọng công trình, khả thi điều kiện kỹ thuật thi cơng 10.3 THEO ĐIỀU KIỆN KINH TẾ Dựa vào khối lƣợng bêtông cốt thép thống kê theo bốn loại móng phƣơng án móng: 10.3.1 Móng cọc ép: SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 274 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƢ XÂY DỰNG – KHÓA 2008 GVHD: TS LƢƠNG VĂN HẢI BẢNG THỐNG KÊ THÉP ĐÀI MÓNG M3 BẢNG THỐNG KÊ THÉP T.BỘ TỔNG CHIỀU DÀI (m) TỔNG K.LƯNG (kG) TÊN SỐ CẤU KIỆN HIỆU 1000 1900 1000 18 3900 10 39 77.964 300 1900 300 12 2500 10 25 22.212 1000 1900 1000 18 3900 10 39 77.964 300 1900 300 12 2500 10 25 22.212 1000 3100 1000 20 5100 31 65.1 160.67 300 3100 300 12 3700 16 59.2 71.59 1000 3100 1000 18 5100 31 65.1 130.14 300 3100 300 12 3700 16 59.2 52.6 1000 3100 1000 20 5100 31 65.1 160.67 300 3100 300 12 3700 16 59.2 71.59 1000 3100 1000 18 5100 31 65.1 130.14 300 3100 300 12 3700 16 59.2 52.6 ĐƯỜNG KÍNH (mm) HÌNH DẠNG-KÍCH THƯỚC 500 100 350 350 50 700 350 350 CHIỀU DÀI THANH (mm) SỐ LƯNG T.BỘ TỔNG CHIỀU DÀI (m) TỔNG K.LƯNG (kG) 16 600 152 91.2 144.096 1500 6084 9126 3650.4 18 1400 114 159.6 447.55 9000 16 9000 456 4104 6484.32 700 25 700 19 13.3 51.87 1500 19 28.5 11.4 160 19.97 m2 356.46 3420 1197 478.8 300 SỐ LƯNG 50 HÌNH DẠNG-KÍCH THƯỚC CHIỀU DÀI THANH (mm) 22 CỌC ÉP ĐÀI MÓNG M3 ĐÀI MÓNG M1 TÊN SỐ CẤU KIỆN HIỆU ĐƯỜNG KÍNH (mm) THÉP BẢN 340x250x10 8 - Tổng khối lƣợng thép là: 12779.458 (kg)=12.779(T) - Thể tích bê tơng cọc là: 350 Vc=0.4×0.4×9×57=82.08 (m3) - Thể tích bê tơng đài cọc là: Vđ=2×2×1.1+3.2×2×1.1+3.2×3.2×1.1=22.704 (m3) - Tổng thể tích bê tơng cọc đài: V=82.08+22.704=104.784 (m3) 10.3.2 Móng cọc khoan nhồi: BẢNG THỐNG KÊ THÉP ĐÀI MÓNG M2 ĐƯỜNG KÍNH (mm) HÌNH DẠNG-KÍCH THƯỚC TỔNG K.LƯNG (kG) TÊN SỐ CẤU KIỆN HIỆU CHIỀU DÀI SỐ LƯNG THANH (mm) T.BỘ HÌNH DẠNG-KÍCH THƯỚC ĐƯỜNG KÍNH (mm) TỔNG CHIỀU DAØI (m) 11700 22 11700 224 2620.8 7826.44 2199 1627.5 3578.87 1413.224 20 4100 28.7 70.83 20 2513 162.75 408.99 1009.387 3100 1100 18 5300 30 159 317.85 300 3100 300 12 3700 30 111 98.62 1000 1500 1000 18 3500 78 273 545.75 300 1500 300 12 2100 78 163.8 145.53 1100 3600 1100 18 5800 36 208.8 417.41 300 3600 300 12 4200 36 151.2 134.34 1100 3300 1100 18 5500 39 214.5 428.8 - TỔNG KHỐI LƯNG THÉP CÓ ĐƯỜNG KÍNH Ve=104.784 (m3) Kết luận: Chọn phƣơng án móng cọc ép hiệu kinh tế nhƣ đơn giản kĩ thuật, ảnh hƣởng đến cơng trình lân cận xung quanh SVTH: PHAN ĐÌNH LÂM MSSV: 0851020148 Trang: 276 ... chịu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu ống Hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung - giằng, kết cấu khung - vách, kết cấu ống – lõi kết cấu ống tổ hợp Hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, kết cấu... CHƢƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ TẦNG ĐIỂN HÌNH 4.1 CƠ SỞ THIẾT KẾ Để đảm bảo lƣu thơng theo phƣơng đứng tịa nhà thang máy cần phải thiết kế thêm cầu thang bộ, chung nên nhu cầu lại đông Chọn thiết kế. .. cho kết cấu nhà cao tầng, Chung cƣ Bình Thạnh sử dụng vật liệu BTCT 2.3 CÁC TIÊU CHUẨN QUY PHẠM DÙNG TRONG TÍNH TỐN - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép: TCVN 356 - 2005 - Tiêu chuẩn thiết