Thiết kế chung cư Phú Gia Q Bình Thạnh

Thiết kế chung cư Phú Gia Q Bình Thạnh Thiết kế chung cư Phú Gia Q Bình Thạnh Thiết kế chung cư Phú Gia Q Bình Thạnh luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD:BẠCH VŨ HOÀNG LAN CHƯƠNG I KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH Trong năm gần đây, mức độ đô thị hóa ngày tăng mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hoá đại hoá đất nước hoà nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng công trình nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì chung cư Phú Gia đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển 1.2 KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐÔ THỊ Công trình nằm trục đường giao thông thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông công trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng công trình cũ, công trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt Bằng Và Phân Khu Chức Năng: Mặt công trình hình nhật, chiều dài 50m, chiều rộng 22.4m chiếm diện tích đất xây dựng 1120 m2 Công trình gồm tầng cốt 0.00m chọn đặt mặt sàn tầng Chiều cao công trình 37.250 m tính từ cốt 0.00m Tầng trệt: thang máy thang thoát hiểm bố trí hai bên, chỗ đậu xe máy xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng 1-8: bố trí hộ phục vụ nhu cầu Tầng mái: có hệ thống thoát nước mưa cho công trình hồ nước sinh hoạt có diện tích 6x9x1.8 ( m3) SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD:BẠCH VŨ HOÀNG LAN 1.3.2 Hình Khối Hình dáng cao vút, vươn thẳng lên khỏi tầng kiến trúc cũ thấp với kiểu dáng đại, mạnh mẽ,nhưng không phần mềm mại thể quy mô tầm vóc công trình tương xứng với chiến lược phát triển đất nước 1.3.3 Mặt Đứng Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường hoàn thiện sơn nước 1.4 GIẢI PHÁP ĐI LẠI 1.4.1 Giao thông đứng + Toà nhà gồm cầu thang thang máy phục vụ bảo đảm thoát người hoả hoạn + Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy,các thiết bị chữa cháy + Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hoả + Ngoài nhà đặt hệ thống chống sét 1.4.2 Giao Thông Ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên 1.5 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU –KHÍ TƯNG - THỦY VĂN TẠI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Thành phố Hồ Chí Minh nắm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt  Mùa mưa từ tháng đến tháng 10  Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng Nhiệt độ trung bình năm: 260C Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm Độ ẩm tương đối trung bình : 78% Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô: 70 -80% Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa: 80 -90% Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày Hướng gió thay đổi theo mùa  Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD:BẠCH VŨ HOÀNG LAN Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s Hầu gió bão, gió giật gió xóay thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) Thủy triều tương đối ổn định xảy tương đột biến dòng nước Hầu lụt vùng ven có ảnh hưởng 1.6 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.6.1 Điện Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng có công suất 150KVA (kèm thêm máy biến áp, tất đặt tầng để tránh gây tiếng ồn độ rung làm ảnh hưởng sinh hoạt) Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 1.6.2 Hệ Thống Cung Cấp Nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt ngầm sảnh Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 1.6.3 Hệ Thống Thoát Nước Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng 1.6.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD:BẠCH VŨ HOÀNG LAN Thông gió Ngoài việc thông thoáng hệ thống cữa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo máy hoà,quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm 1.7 AN TOÀN PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động 1.8 HỆ THỐNG THOÁT RÁC Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng treat , có phận đưa rác Gaine rác thiết kế kín đáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN CHƯƠNG II TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH Đối với nước phát triển Việt Nam, tòa nhà bắt đầu vươn lên vượt khỏi tầm cao chung, chúng trở thành biểu tượng phát triển, văn minh thời đại Sự vươn cao tòa nhà, kể sâu vào lòng đất xu hướng tất yếu xã hội đề cao công Cụ thể hơn, việc tiết kiệm đất xây dựng vốn căng thẳng thành phố lớn động lực chủ yếu phát triển tòa nhà cao tầng Mặt khác, kiến trúc cao tầng giúp không gian hóa sinh hoạt lao động người, kết hợp liên hệ theo chiều ngang chiều đứng, rút ngắn diện tích tương hỗ, tận dụng thời gian, nâng cao hiệu suất công việc, làm tiện lợi sử dụng, giải mâu thuẫn sinh hoạt cư trú lao động đô thị Mức độ đô thị hóa ngày tăng mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hoá đại hoá đất nước hoà nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng công trình nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì chung cư Phú Gia đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển 2.2 2.2.1 HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CỦA CÔNG TRÌNH Khái niệm Công trình nhà sử dụng hệ chịu lực kết cấu khung – sàn bê tông cốt thép sử dụng rộng rãi mang lại hiệu cao xây dựng dân dụng công nghiệp Bê tông cốt thép vật liệu hỗn hợp có đặt tính quan trọng : tuổi thọ cao, cường độ chịu lực lớn, dễ thi công, tính kinh tế cao vật liệu khác 2.2.2 Đặc điểm Nhà thiết kế với hệ chịu lực khung chịu lực sàn sườn toàn khối Sàn bê tông cốt thép thi công đổ toàn khối với hệ dầm SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN 2.3 TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.3.1 Đặc trưng vật liệu - Thép Þ10, sử dụng thép AII : Rs = Rsc= 2800 Kg/cm2 - BT B25;M350 coù : Rb  145Kg / cm , Rbt  10.5 Kg / cm Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 – 1995 2.3.2 Phân chia ô sàn: Khi ô có kích thước lớn ( L1 , L2 > 6m ), nhằm giảm chiều dày sàn, giảm độ võng sàn, giảm tượng sàn bị rung sử dụng, thường người ta bố trí thêm dầm phụ (giảm kích thước ô bản) theo hai phương thẳng góc, vị trí giao hai dầm vị trí cột đỡ Sự phân chia ô sàn thể qua hình sau Hình 2.1 : Sơ đồ phân chia ô sàn SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN 2.3.3 Lựa chọn sơ bề dày sàn: Chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng Sơ xác định chiều dày hs theo biểu thức : hs  D xL1 m Trong đó: - m = 30  35 loại dầm - m = 40  45 kê bốn cạnh  chọn m = 40 - D = 0.8  1.4 hệ số phụ thuộc vào tải trọng Ta chọn D = - L1 nhịp theo phương cạnh ngắn - Chọn hs số nguyên theo cm, đồng thời phải đảm bảo điều kiện cấu tạo - Sơ chọn bề dày sàn: - Chọn a = 2cm, ta có h o = 12– = 10cm hs  D xL1 = x 410 = 10.25cm choïn hs  12cm m 40 Bảng 2.1 Chiều dày sàn phân loại ô sàn: Loại ô Chiều dày hscm) Diện tích (m2) 2.25 kê cạnh 12 1.5 5.33 12 Bản dầm 12 1.5 13.5 Bản dầm 12 S4 8.2 1.5 5.47 12.3 Bản dầm 12 S5 4.1 1.22 20.5 kê cạnh S6 4.1 1.37 12.3 kê cạnh 12 12 S7 5.5 4.1 1.34 22.55 kê cạnh 12 S8 4.1 3.5 1.17 14.35 kê cạnh 12 S9 4.1 1.22 20.5 kê cạnh 12 S10 5.5 4.1 1.34 22.55 kê cạnh 12 S11 18 kê cạnh 12 S12 2.5 1.25 kê cạnh 12 S13 1.2 30 kê cạnh 12 S14 5.5 1.09 33 kê cạnh 12 S15 3.5 1.71 21 kê cạnh 12 Số hiệu ô sàn l2 (m) l1(m) Tỷ số l2/l1 S1 1.5 1.5 S2 S3 SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN 2.3.4 Chọn sơ kích thước tiết diện dầm:  Dầm ( dầm qua cột )  Chiều cao dầm trục A, B, C, D 1 1 hdc  (  )ldc  (  ).9000  750  1125(mm) 12 12  chọn hdc  750mm  Chiều rộng dầm chính: 1 1 bdc  (  ).hdc  (  ).750  187  375(mm) 4  chọn bdc  300  Chiều cao dầm trục 1, 2, 3, 4, 5, 6, 1 1 hdc  (  )l dc  (  ).8200  683  1025(mm) 12 12  chọn hdc  750  Chiều rộng dầm chính: 1 1 bdc  (  )hdc  (  ) 750 =187  375 (mm) 4  chọn bdc  300  Dầm phụ,dầm trực giao:  Chiều cao dầm phụ: 1 1 hdp  (  )l dp  (  ).6000  300  500(mm) 12 20 12 20  chọn hdp  400 mm  Chiều rộng dầm phụ: 1 1 bdp  (  )hdp  (  ) 400=100  200 (mm)  chọn bdp  200 mm 4 2.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN SÀN 2.4.1 Tải trọn g thường xuyên (tónh tải) Bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s   g si    i ni  i Hình 3.2: Cấu tạo sàn thường SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN BẢNG TÍNH TĨNH TẢI SÀN THƯỜNG: i i Các lớp cấu tạo sàn (m) (kg/m3) g tc n (kg/m2) g tt (kg/m2) Lớp Gạch Ceramic Lớp vữa lót 0.01 2000 20 1.2 24 0.02 1800 36 1.2 43.2 Lớp sàn BTCT 0.12 2500 300 1.1 330 Lớp vữa trát 0.015 1800 27 1.2 32.4 5.Đường ống ,thiết bị Tổng tĩnh tải tính tốn 60 489.6 Hình 3.3: Cấu tạo sàn vệ sinh – ban công BẢNG TÍNH TĨNH TẢI SÀN VỆ SINH – BAN CÔNG i i Các lớp g tc cấu tạo sàn (m) (kg/m3) (kg/m2) n g tt (kg/m2) Lớp Gạch Ceramic Lớp vữa lót 0.01 2000 20 1.2 24 0.02 1800 36 1.2 43.2 Lớp chống thấm 0.02 2200 44 1.1 48.4 Lớp sàn BTCT 0.12 2500 300 1.1 330 Lớp vữa trát 0.015 1800 27 1.2 32.4 6.Đường ống ,thiết bị Tổng tĩnh tải tính toán 70 548 2.4.2 Tải trọng tạm thời ( hoạt tải ) - Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn lấy theo TCVN 2737 –1995 ptt = ptc.np Trong đó:  ptc : tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3TCVN 2737 – 1995; phụ thuộc vào công cụ thể phòng  np : hệ số độ tin cậy n = 1.3 ptc < 200 daN/m ; n = 1.2 ptc ≥ 200 daN/m (TCVN 2737-1995) SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀNG LAN * Sàn thường (Phòng ở, bếp,WC,phòng ngủ) : ptc=150 kg/m2 ptt=150x1.3 =195 (kg/m2)  *Saøn haønh lan: ptc=300 (kg/m2) ptt =300x1.2 =360 (kg/m2)  *Saøn ban-con : ptc=400(kg/m2) ptt=400x1.2=480(kg/m2)  -Đối với ô có nhiều phòng chức ta tính tải theo công thức g= 2.4.3 g1 xS1  g xS   g n xS n S Tải tường sàn :  Tải trọng tường ngăn: Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo công thức sau: g tqd  đó: lt ht A lt ht g ttc 70% A - chieàu dài tường; - chiều cao tường; - diện tích ô sàn (A = ld x ln); gttc - trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn tường với: tường 10 gạch ống: gttc = 180 (daN/m2); tường 20 gạch ống: gttc = 330 (daN/m2) SVTH :VÕ HOÀNG SƠN Trang 10 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN M ĐTN 2000 Lớp đa át san g lắp 17000 1200 1500 M ĐTN Lớp bùn sét lẫn bụi, M àu xám đ en, xa ùm xanh Tr ạn g th aùi chaûy  = ,513 g/cm  = 50 ' c = 6,8 kN/m K HO ÁI M O ÙN G QUY ƯỚC qum     o ' o     ' 47200 44000 12700 Lớp bùn s ét ph a nặn g, M a øu x ám xa nh, x ám trắn g, Tra ïn g tha ùi dẻo cứn g  = 1,9 48 g/cm  = 15 2' c = 27 ,8 k N/m 9200 Lớp ca ùt ph a nặn g, M àu xám trắn g lẫn vàn g, Tr ạn g th ch ặt vừa  = ,02 g/cm  = 14' c = 3,1 kN/m 5200 Lớp sét m a øu xám xan h, xám va øn g T rạn g thái chặt vừa  = 963 g/cm  = 1 o 4' c = 6,6 kN/m 4000 L ớp c át p nặn g , h ạt độ từ m ịn c huyển qua thô, Tr ạn g th dẻo  = 2.02 g/cm o  = 30 15' c = 9,7 kN/m VỊ TR Í NG ỪN G TÍNH L ÚN ỨN G SU ẤT DO TRO ÏN G LƯN G BA ÛN THÂN (kN /m ) ỨN G SU ẤT DO TA ÛI TR ỌN G C ÔN G TRÌNH (kN/m ) BIE ÅU Đ Ồ ỨN G SUẤT Hình 2.4: Biểu đồ ứng suất SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 213 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN g Tính đài cọc bố trí thép cho đài Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 5° 900 100 100 150 1200 1050 45° 800 1200 1200 600 4200 900 100 900 100 900 1200 1200 4200 900 100 Hình 2.5: Sơ đồ tính xun thủng Tháp xun thủng bao trùm hết đầu cọc nên không cần tính xun thủng SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 214 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN h Tính cốt thép Y 800  Q tt tt  tt 1200 1050 II II 1200 100 150 4200 1200 900 100 I 100 900 100 900 1200 1200 4200 900 100 I Hình 2.6: Sơ đồ tính đài móng Phản lực tác dụng lên cọc móng tính theo cơng thức: Ptt i  N tt M xtt yi  nc  yi2 P1tt  P2tt  Pmin  2460 (kN) P3tt  P4tt  Pmax  2709 (kN) Xem đài cọc làm việc công-xôn, mặt ngàm qua mép cột, chịu tác dụng phản lực đầu cọc nằm mặt ngàm 1650 750 Hình 2.7: Sơ đồ tính cốt thép Mơmen uốn tương ứng lực P = P m gây mặt ngàm I-I II-II xác định theo công thức: MI = Pi Li1 ; MII = Pi Li2 (2.39) SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 215 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN Moment tương ứng vói mặt ngàm I-I: MI = Li1 x (P2 + P3 ) = 0.750 x ( 2460+ 2709 ) = 3876.75 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : MI 3876.75 x100 = 118.01 (cm2) AsI   0.9ho Rs 0.9 x1.0 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 4200 – 100 = 4100 mm = 4.1 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 4200–2x50= 4100 mm Chọn 25 25  As = 122.73 cm2 Khoảng cách a = 170 mm Moment tương ứng vói mặt ngàm II-II: (2.40) (2.41) 1800 900 MII = Li2 x (P3 + P4 ) =0.90 x ( 2709 + 2709 ) = 4876.2 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương Y : M II 4876.2 x100 = 148.43 (cm2) AsII   0.9ho Rs 0.9 x1.0 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 4200 – 100 = 4100 mm = 4.1 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 4200 – x 50= 4100 mm Chọn 25 28  As = 153.95 cm2 Khoảng cách a = 170 mm (2.42) (2.43) Bảng 2.6: Bảng tính cốt thép cho đài móng Mặt Ngàm M (kN.m) Theo phương L : MI 3876.75 As (cm2) 118.01 Theo phương B : M II 4876.2 148.43 Thép Chọn Aschọn (cm2) a (mm) 2525 122.73 170 2528 153.95 170 Thép đỉnh đài bố trí 14 a200 theo phương Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M01 thể vẽ NM SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 216 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN 2.5.2 Tính móng 3B: (M-02) Tải trọng truyền xuống móng thơng qua hệ khung vị trí chân cột Tải trọng tính tốn sử dụng để tính tốn móng theo trạng thái giới hạn thứ Lấy tổ hợp nội lực có nội lực nguy hiểm cho móng Bảng 2.10: Tải trọng truyền xuống móng theo phương X Trường hợp tải Nott (kN) /Moxtt/ (kNm) /Qoxtt/ (kN) (N max, Mxtu, , Qxtu ) 10253.41 480.69 209.8 (Mxmax, Ntu, Qxtu) 8731.57 513.05 196.06 Bảng 2.11: Giá trị tải dùng tính móng M-02 Trị tính tốn Trị tiêu chuẩn No (kN) 10253.41 8544.51 Mxo (kN.m) 480.69 400.58 Qxo(kN) 209.8 174.83 a Xác định số lượng cọc N 10253.41  1.4 x  4.2 cọc Qc 3434.3 Chọn nc = cọc Không xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc : 3d  a  6d Ảnh hưởng lẫn cọc bỏ qua (Nền móng–Nguyễn Văn Quảng …) nc   b Xác định sơ kích thước đài cọc Khoảng cách cọc là: 3d = x 0.8 = 2.4 (m) Ứng suất trung bình đế đài: Qc 3434.3  tb    596.2 (kN/m2) 2 (3.d ) 2.4 Dung trọng trung bình đài đất đài: tb = 20 (kN/m2) Diện tích đài cọc đuợc xác định sơ sau: N 10253.41 = 19.5 (m2) Fd    tb   tb h 596.2  20 x3.5 Kích thước móng chọn là: L = 3.4 + x 0.8 = (m); B = 3.4 + x 0.8 = (m); SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 217 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN Fd = x = 25 (m2) Trọng lượng đài đất phủ lên đài xác định sau: Qđ = n Fđ tb hm Qđ = 1.1 x 25 x 20x 3.5 = 1925 (kN) 1700 800 800 100 Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0.7d = 56 cm lấy 80 cm Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: 100 800 1700 650 5000 950 100 800 1700 1700 800 100 5000 Hình 2.9: Sơ đồ bố trí móng đài cọc c Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên cọc nhóm Pmax,min N  nc tt   M .y  tt 0x max i y Trong đó: Pott – Tải trọng thẳng đứng tính tốn đáy đài; N0tt = Ntt + Qđài = 10253.41 + 1925 = 12178.41 (kN) Moxtt – Momen xoay quanh trục Ox đáy đài; M0xtt = Mx + Q.h = 480.69 + 209.8 x 1.5 = 795.39 (kNm) ymax – Khoảng cách lớn từ tim cọc đến trục Ox 12178.41 795.39 x1.7 tt => Pmax    2552.7 (kN) x1.7 SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 218 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN 12178.41 795.39 x1.7   2318.7 (kN) x1.7 Pmax = 2552.7 (kN), Pmin = 2318.7 (kN) Kiểm tra: Pc  n. bt Lc Fc  1.1x 25 x 44 x0.5024  607.9 (kN) Nhận xét: Pmax  Pc  2552.7  607.9  3160.6 (kN)  Qc = 3434.3 (kN) tt Pmin  d Kiểm tra ổn định móng khối quy ước kiểm tra lún Độ lún móng cọc tính theo độ lún khối móng quy ước: n   tb  i  hi i 1 n h i i 1 Trong đó: hi : Chiều dày lớp đất thứ i mà cọc qua; i : Góc ma sát lớp đất thứ i Bảng 2.11: Tính góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lớp Đất hi (m) 15.0 i hi x i 6.83 11.70  tb  102.45  (kN/m3) 5.13 76.95 Gi ( kN) 7655.6 15.04 175.97 9.48 110.92 11034.8 10.20 26.23 267.55 10.20 104.04 10350.7 4.20 11.40 47.88 9.63 40.45 4023.9 2.9 30.26 87.75 10.20 29.58 2942.9  h  h i i hi x   15.49 = 15 o29’ i tb  3.87  352 '  tg = tg3052’ = 0.068 Chiều dài đáy móng khối quy ước: Lqư= (L - d) + 2Lctg = (5– 0.8) + x 44 x 0.068 = 10.2 (m) Chiều rộng đáy móng khối quy ước : Bqư= (B - d) + 2Lctg = (5 – 0.8) + x 44 x 0.068 = 10.2 (m) Diện tích đáy móng khối quy ước: Fqư = 10.2 x 10.2 = 104.04 (m2) Lực tác dụng đáy hố móng quy ước - Trọng lượng đất khối móng quy ước ( khơng kể trọng lượng cọc)  G1 = 7655.6+ 11034.8+10350.7 + 4023.9+ 2942.9 = 36007.9(kN) - Trọng lượng thân đài đất phủ lên đài: Gđ = 20 x 3.5x 104.04 = 7282.8 (kN) - Trọng lượng hệ cọc: Gc = 1.1 x x 0.5024 x 44 x 25 = 3039.52 (kN)  SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 219 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN - Tải trọng tiêu chuẩn tâm khối móng quy ước: => Ntcqu= 8544.51 +36007.9+ 7282.8 + 3039.52 = 54874.73 (kN) - Moment tiêu chuẩn tâm khối móng quy ước:  Mxqutc = 400.58 + 174.83x 1.5 = 662.83 (kN) - Ứng suất đáy khối móng quy ước : N qutc 54874.73  tc  tb    527.4 (kN/m2) Fqu 104.04  tc max  tc N  tc qu Fqu N  Fqu M  tc xqu Wx tc qu M  Wx tc xqu  54874.73 662.83 =531.2(kN/m2)  104.04 176.87  54874.73 662.83 = 523.7 (kN/m2)  104.04 176.87 Trong Wx – Momen chống uốn khối móng quy ước 10.2 x10.22 Wx   176.87( m3 ) , SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 220 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN 5000x5000 2000 1500 MĐTN Lớp đất sang lắp tt  tt 1500  tt 17000 Q Lớp bùn sét lẫn bụi, Màu xám đen, xám xanh Trạng thái chaûy  = 1,513 g/cm3 = 6050' c = 16,8 kN/m2 o o '  '  KHỐI MÓNGQUỚC 47500 Lớp sét màu xám xanh, xám vàng Trạng thái chặt vừa  = 1.963 g/cm3 = 11o24' c = 36,6 kN/m2 qum 44000 11700 10200 Lớp cát pha nặng, Màu xám trắng lẫn vàng, Trạng thái chặt vừa  = 2,020 g/cm3 = 26014' c = 13,1 kN/m2 4200 Lớp bùn sét pha nặng, Màu xám xanh, xám trắng, Trạng thái dẻo cứng  = 1,948 g/cm3 = 1502' c = 27,8 kN/m2 tc qu tc 25400 qu 10200 Lớp cát pha nặng, hạt độ từ mịn chuyển qua thô, Trạng thái dẻo  = 2.020 g/cm3 o = 30 15' c = 9,7 kN/m2 Hình 2.10: Khối móng quy ước SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 221 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN e Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước Cường độ tính tốn đất mũi cọc: Cơng thức : Rm = m1.m2 (A.Bm. +B.Hm.’ + D.c) K tc Trong đó: Ktc = (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát trường); m1, m2 : Hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu cơng trình tác động qua lại với đất); m1 = 1; m2 = 1; Hm = 47.5 m; c = 9.70 kN/m2;  : Dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 10.2 (kN/m3); ’ : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối qui ước trở lên;   i h i  9.04 (kN/m3) ; ’ =  hi A, B , D: Hệ số tra bảng phụ thuộc góc ma sát (o) mũi cọc Ta có :  = 30.256o, Suy ra: A = 1.17; B = 5.69; D = 8.03 1x1 => Rm = (1.17x10.2x10.2 + 5.69x47.5x9.04+ 8.03x9.7) = 2642.9 (kN/m2)  tbtc  R tc  tc Điều kiện để ổn định laø :  max  1.2R tc  tc   Ta thấy  tbtc  527.4 (kN/m2) < Rtc = 2642.9 (kN/m2) tc  max  531.2 (kN/m2) < 1.2Rtc = 3171.5 (kN/m2) tc   523.7 (kN/m2) > Vậy đất đáy khối móng qui ước ổn định f Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún Tính tương tự móng cọc ép Theo [TCXD 45 -78] giới hạn chịu lún độ sâu có: zgl < 0.2bt Dùng phương pháp cộng lún lớp: S = Si ; Si =  Eoi  itb hi Trong đó: + Eoi (kN/m2) mun biến dạng lớp đất thứ i + i=0.8 : Hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa, lấy cho trường hợp Tính lún đáy móng khối qui ước: Lqu = 10.2(m) Bqu = 10.2 (m) SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 222 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN Áp lực thân mũi cọc: bt = (i.hi) = 20 x3.5  5.13 x15.3  9.48 x11.7  10.2 x10.2  9.63x 4.2  10.2 x2.9 =431.9 (kN/m2) Áp lực gây lún tâm diện tích đáy móng khối qui ước: gl = tbtc - bt gl = 527.4 – 431.9 = 95.5 kN/m2 Tại lớp đất, ta xác định trị số:  ibt   z   ( i hi ) : Áp lực thân igl = ko  zgl : Áp lực gây lún itb = (igl + i+1gl)/2 2Z L Trị số ko tra bảng ứng với tỷ số : (z tính từ đáy móng khối qui ước) B B Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều dày: B hi  qu = 2.55 m, lấy hi = 2.0 m Chia thành lớp dày 2.0 m, lập bảng tính sau: Bảng 2.5: Ứng suất tải trọng trọng lượng thân ĐIỂM Z Lqu (m) 0.00 2.00 4.00 Ko Bqu 2Z Bqu 1.00 1.00 1.00 0.39 0.78 0.961 0.808  igl  ibt kN/m2 kN/m2  ibt  igl 95.5 91.77 77.16 431.9 452.3 472.7 4.52 4.93 6.13 Nhận thấy điểm (z = 4.0 m) có  igl   ibt Vậyphạm vi chịu nén đáy móng khối qui ước Hcn = m 95.5 77.16 ( + 91.77+ )= 0.013 m  S= 0.8 21597.2 2 Tổng độ lún : S = Si = 1.3 cm < [S] = 8.0 cm Thỏa điều kiện độ lún SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 223 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN g Tính đài cọc bố trí thép cho đài Kiểm tra điều kiện xuyên thủng -2.000 45° 1700 800 100 100 150 1500 1350 45° 100 800 1700 650 5000 950 100 800 1700 1700 5000 800 100 Hình 2.11: Sơ đồ tính xun thủng Việc tính tốn đâm thủng, ngồi tháp đâm thủng có độ dốc 450, đài cọc, tháp đâm thủng có góc nghiêng khác 450 nên kiểm tra theo cơng thức: Pxt  Pcx = Rbtumho ho c Trong đó: Pxt : Lực gây xuyên thủng thiên an toàn ta lấy lực dọc tác dụng tác dụng lên đài cọc ; u = 2hc + bc + 2c ) =  (0.95+ 0.65 +  = 6.6 m Với b c, hc : Kích thước tiết diện cột; SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 224 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN h0 : Chiều cao hữu ích đài, ho = 1.35 m Rbt : Cường độ tính tốn chịu kéo bêtơng;  : hệ số phụ thuộc loại bê tông Với bê tông nặng  = 1; c = 0.85m 1.35 = 14858.7 kN Pcx = 110506.61.35 0.85 Pxt  N tt  10253.41( kN )  Pcx  14858.7( kN ) Do chiều cao đài ho = 1.35 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị cột chọc thủng Vậy đài khơng bị chọc thủng h Tính cốt thép 800 100 I 800  tt tt 1700 -2.000 950  1500 1350 1700 100 150 5000 tt II 650 II Q 100 800 100 800 I 1700 1700 5000 800 100 Hình 2.12: Sơ đồ tính đài móng Phản lực tác dụng lên cọc móng tính theo cơng thức: P tt i  N tt M xtt yi  nC  yi2 P1tt  P2tt  Pmin  2460 (kN) P3tt  P4tt  Pmax = 2709 (kN) Xem đài cọc làm việc công-xôn, mặt ngàm qua mép cột, chịu tác dụng phản lực đầu cọc nằm ngồi mặt ngàm SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 225 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN 2025 1225 Hình 2.13: Sơ đồ tính cốt thép Mơmen uốn tương ứng lực P = Pm gây mặt ngàm I-I II-II xác định theo công thức: MI = Pi Li1 ; MII = Pi Li2 Moment tương ứng vói mặt ngàm I-I: MI = Li1 x (P2+ P4 ) = 1.225 ( 2460 + 2709 ) = 6332.03 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương X : MI 6332.03x100 = 142.78 (cm2) AsI   0.9ho Rs 0.9 x1.35 x3650 Chiều dài : Lth = L – x 50 = 5000 – 100 = 4900 mm = 4.9 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 5000 – x 50= 4900 mm Chọn 30 25  As = 147.27 cm2 Khoảng cách a = 170 mm Moment tương ứng vói mặt ngàm II-II: 2175 1375 MII = Li2 x (P3 + P4 ) =1.375 ( 2709 + 2709 ) = 7449.75 (kN.m) Diện tích cốt thép theo phương Y : M II 7449.75 x100 = 168 (cm2) AsII   0.9ho Rs 0.9 x1.35 x3650 SVTH:VÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 226 THIẾT KẾ: CHUNG CƯ PHÚ GIA-Q.BÌNH THẠNH CHƯƠNG II: TÍNH TỐN MĨNG CỌC KHOAN NHỒI ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: BẠCH VŨ HOÀN G LAN Chiều dài : Lth = L – x 50 = 5000 – 100 = 4900 mm = 4.9 (m) Khoảng cách cần bố trí cốt thép dài: 5000 – x 50= 4900 mm Chọn 28 28  As = 172.42 cm2 Khoảng cách a = 180 mm Bảng 2.12: Bảng tính cốt thép cho đài móng As As M (kN.m) (cm ) Theo phương L : MI 6332.03 142.78 3025 147.27 170 Theo phương B : MII 7449.75 168 28 28 172.42 180 Mặt Ngàm Thép Chọn a (mm) Chọn Thép đỉnh đài bố trí 12 a200 theo phương Chi tiết bố trí thép cho cọc đài cọc móng M02 thể vẽ NM 9.9 BỐ TRÍ CỐT THÉP MĨNG CỌC KHOAN NHỒI Cốt thép móng cọc khoan nhồi bố trí vẽ NM - 02/03 đến NM - 03/03 SVTH:VOÕ HOÀNG SƠN – MSSV:106104077 227 ... nhà cao tầng thay công trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì chung cư Phú Gia đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát... để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động 1.8 HỆ THỐNG THOÁT RÁC Rác thải chứa gian rác, bố trí tầng treat , có phận đưa rác Gaine rác thiết kế kín... đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng Nhiệt độ trung bình năm: 260C Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800