thiết kế chung cư an dương vương (2)

Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI MỤC LỤC Trang CHƯƠNG : KIẾN TRÚC 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.2 KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐÔ THỊ 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 1.3.2 HÌNH KHỐI 1.3.3 MẶT ĐỨNG 1.3.4 HỆ THỐNG GIAO THÔNG 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 HỆ THỐNG ĐIỆN 1.4.2 HỆ THỐNG NƯỚC 1.4.3 THƠNG GIĨ CHIẾU SÁNG 1.4.4 PHÒNG CHÁY CHỮA CHÁY 1.4.5 CHỐNG SÉT 1.4.6 HỆ THỐNG RÁC 1 1 2 2 2 2 CHƯƠNG : TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI 2.1 CHỌN VẬT LIỆU 2.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM SÀN 2.2.1 CHỌN SƠ BỘ CHIỀU DÀY BẢN SÀN 2.2.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM 2.2.3 MẶT BẰNG BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN 2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 2.3.1 TĨNH TẢI 2.3.2 HOẠT TẢI 2.3.3 TỔNG TẢI TÁC DỤNG LÊN Ô SÀN 2.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ô SÀN 2.4.1 SƠ ĐỒ TÍNH 2.4.2 BẢN LÀM VIỆC PHƯƠNG 2.4.3 BẢN LÀM VIỆC PHƯƠNG 2.5 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 2.6 TÍNH ĐỘ VÕNG SÀN 2.6.1 ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN 2.6.2 ĐỘ VÕNG CỦA SÀN 3 3 3 5 9 10 12 15 15 15 CHƯƠNG : KẾT CẤU CẦU THANG 3.1 CẤU TẠO 3.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ VÀ SƠ ĐỒ TÍNH 3.2.1 CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ 3.2.2 SƠ ĐỒ TÍNH 3.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 3.3.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN NGHIÊNG 17 17 17 17 18 18 18 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI 3.3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CHIẾU NGHỈ 3.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 3.5 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO CÁC VẾ THANG 3.5.1 TÍNH TỐN NỘI LỰC VẾ THANG 3.6 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ 3.6.1 SƠ ĐỒ TÍNH 3.6.2 TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM CHIẾU NGHỈ 3.6.3 TÍNH NỘI LỰC 3.6.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO DẦM CHIẾU NGHỈ 3.6.5 TÍNH CỐT ĐAI 19 20 22 23 23 23 23 25 25 26 CHƯƠNG : KẾT CẤU BỂ NƯỚC MÁI 4.1 DUNG TÍCH BỂ 4.2 TÍNH TỐN BẢN NẮP 4.2.1 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 4.2.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 4.2.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ơ BẢN 4.2.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 4.3 TÍNH TỐN BẢN ĐÁY 4.3.1 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 4.3.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 4.3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ơ BẢN 4.3.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 4.4 TÍNH TỐN BẢN THÀNH 4.4.1 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 4.4.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 4.4.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 4.4.4 BỐ TRÍ CỐT THÉP 4.5 TÍNH TỐN HỆ DẦM NẮP VÀ HỆ DẦM ĐÁY 4.5.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 4.5.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 4.5.3 TÍNH CỐT THÉP 4.5.3 TÍNH ĐỘ VÕNG 27 27 27 27 28 28 29 30 30 30 31 32 33 33 33 34 36 37 37 38 41 41 CHƯƠNG : MƠ HÌNH KHUNG KHÔNG GIAN 5.1 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CẤU KIỆN 5.1.1 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, SÀN 5.1.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT 5.2 TẢI TRỌNG ĐỨNG 5.2.1 TÍNH TẢI VÀ HOẠT TẢI SÀN 5.2.2 TĨNH TẢI TƯỜNG LÊN DẦM 5.2.3 TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI HỒ NƯỚC MÁI 5.3 TẢI GIĨ 5.4 MƠ HÌNH KHUNG KHƠNG GIAN 5.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 5.5.1 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG 5.5.2 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 46 46 46 46 50 50 51 51 57 69 70 70 70 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI CHƯƠNG : THIẾT KẾ VÁCH CỨNG 6.1 CƠ SỞ LÝ THUYẾT 6.1.1 PHƯƠNG PHÁP PHÂN BỐ ỨNG SUẤT ĐÀN HỒI 6.1.2 PHƯƠNG PHÁP VÙNG BIÊN CHỊU MÔ MEN 6.1.3 PHƯƠNG PHÁP SỬ DỤNG BIỂU ĐỒ 6.2 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO VÁCH 6.2.1 NỘI LỰC VÁCH 6.2.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP DỌC VÁCH 6.2.3 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CHO VÁCH 71 71 71 72 73 74 74 74 75 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO KHUNG TRỤC 7.1 CHỌN NỘI LỰC NGUY HIỂM ĐỂ TÍNH THÉP 7.3 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO DẦM 7.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO CỘT 77 77 88 97 CHƯƠNG 8: TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO KHUNG TRỤC C 8.1 CHỌN NỘI LỰC NGUY HIỂM ĐỂ TÍNH THÉP 8.3 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO DẦM 8.4 TÍNH VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP CHO CỘT 102 102 113 122 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 9.1 GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ CỌC KHOAN NHỒI 9.1.1 ĐẶC ĐIỂM CỦA CỌC KHOAN NHỒI VÀ PHẠM VI ÁP DỤNG 9.1.2 ƯU – NHƯỢC ĐIỂM CỦA CỌC KHOAN NHỒI 9.2 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU 9.3 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 9.4 TẢI TRỌNG 9.4.1 TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 9.4.2 TẢI TRỌNG TIÊU CHUẨN 9.5 SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI 9.6 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 9.6.1 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐỘ BỀN VẬT LIỆU 9.6.2 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƠ LÝ ĐẤT NỀN 9.6.3 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN 9.7 MÓNG M1 9.7.1 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC 9.7.2 BỐ TRÍ ĐÀI CỌC 9.7.3 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC 9.7.4 KIỂM TRA CỌC LÀM VIỆC THEO NHÓM 9.7.5 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐẤY MŨI CỌC 9.7.6 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN THEO TTGH II 9.7.7 TÍNH LÚN 9.7.8 KIỂM TRA XUN THỦNG ĐÀI MĨNG 9.7.9 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO ĐÀI MÓNG 9.8 MÓNG M2 9.8.1 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC 9.8.2 BỐ TRÍ ĐÀI CỌC 130 130 130 130 131 131 136 136 136 137 137 137 138 139 141 141 141 141 142 142 146 146 147 147 149 149 149 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI 9.8.3 KIỂM TRA PHẢN LỰC ĐẦU CỌC 9.8.4 KIỂM TRA CỌC LÀM VIỆC THEO NHÓM 9.8.5 KIỂM TRA ỨNG SUẤT DƯỚI ĐẤY MŨI CỌC 9.8.6 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI ĐẤT NỀN THEO TTGH II 9.8.7 TÍNH LÚN 9.8.8 KIỂM TRA XUYÊN THỦNG ĐÀI MĨNG 9.8.9 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO ĐÀI MĨNG CHƯƠNG 10: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 10.1 CƠ SỞ TÍNH TỐN 10.1.1 CÁC GIẢ THIẾT TÍNH TỐN 10.1.2 CÁC LOẠI TẢI TRỌNG DÙNG TÍNH TỐN 10.2 THIẾT KẾ MĨNG M2; M7 10.2.1 TẢI TRỌNG 10.2.2 CHỌN SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI VÀ CÁC KÍCH THƯỚC 10.2.3 CẤU TẠO CỌC 10.2.4 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 10.2.5 XÁC ĐỊNH SỐ LƯỢNG CỌC 10.2.6 KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC 10.2.7 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN ( TÍNH TOÁN THEO TTGH II ) 10.2.8 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH ĐẤT NỀN ( TÍNH TỐN THEO TTGH II ) 10.2.9 TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC 10.3 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 149 150 150 155 155 155 156 158 158 158 158 158 158 160 161 162 168 170 173 177 182 190 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC 1.1 Giới thiệu cơng trình Trong năm gần đây, mức độ thị hóa ngày tăng, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Mặt khác với xu hướng hội nhập, cơng nghiệp hố đại hố đất nước, hồ nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì vậy, chung cư An Dương Vương đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển Tọa lạc trung tâm thị xã Lào Cai, cơng trình nằm vị trí thống đẹp tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý đại cho tổng thể qui hoạch khu dân cư 1.2 Kỹ thuật hạ tầng đô thị Cơng trình nằm trục đường giao thơng thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thông ngồi cơng trình Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho công việc thi công bố trí tổng bình đồ 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 Mặt phân khu chức Mặt công trình hình chữ nhật có kht lõm, chiều dài 47.6m chiều rộng 28m chiếm diện tích đất xây dựng 1332.80m2 Cơng trình gồm 11 tầng (kể tầng bán hầm), chưa kể tầng mái, cốt 0.00m chọn đặt cốt chuẩn trùng với cốt mặt đất tự nhiên (thấp cốt sàn tầng 1.50m) Cốt tầng hầm cốt -1.50m Chiều cao cơng trình 41.50m tính từ cốt 0.00m đến cốt sàn nắp hồ nước mái Tầng Hầm: thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn, có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phịng quạt gió Tầng trệt: dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ vui chơi giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực Tầng – 10: bố trí hộ phục vụ nhu cầu Tầng sân thượng: bố trí phịng kỹ thuật, máy móc, điều hịa, thiet bị vệ tinh, Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo khơng gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dễ dàng thay đổi tương lai 1.3.2 Hình khối Hình dáng cao vút, vươn thẳng lên khỏi tầng kiến trúc cũ thấp với kiểu dáng đại, mạnh mẽ, không phần mềm mại, thể qui mơ tầm vóc cơng trình tương xứng với chiến lượt phát triển đất nước SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI 1.3.3 Mặt đứng Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường hoàn thiện sơn nước 1.3.4 Hệ thống giao thông Giao thông ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng thang thang máy Thang gồm thang, thang lại thang hiểm Thang máy có thang máy thang máy chở hàng phục vụ y tế có kích thước lớn Thang máy bố trí nhà, hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi, hợp lý bảo đảm thơng thống 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 Hệ thống điện Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung thị xã vào nhà thơng qua phịng máy điện Từ điện dẫn khắp nơi công trình thơng qua mạng lưới điện nội Ngồi ra, bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng hầm để phát 1.4.2 Hệ thống nước Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa nước tầng hầm hệ bơm nước tự động nước bơm đến phịng thơng qua hệ thống gen gần phịng phục vụ Sau xử lý nước thải đưa vào hệ thống nước chung khu vực 1.4.3 Thơng gió chiếu sáng Bốn mặt cơng trình điều có ban cơng thơng gió chiếu sáng cho phịng Ở cơng trình bố trí lỗ thơng tầng diện tích 18,2m2 để thơng gió Ngồi cịn bố trí máy điều hịa phịng 1.4.4 Phịng cháy hiểm Cơng trình bê tơng cốt thép (BTCT) bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 Các tầng lầu có hai cầu thang đủ đảm bảo người có cố cháy nổ Bên cạnh đỉnh mái cịn có hồ nước lớn phịng cháy chữa cháy 1.4.5 Chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphire thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 1.4.6 Hệ thống thoát rác Rác thải tầng đổ vào gen rác, bố trí tầng hầm có phận đưa rác ngồi Gen rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 2.1 Chọn vật liệu Bê tơng cấp độ bền B25 với tiêu sau: Khối lượng riêng:   2500daN / m3 Cường độ tính tốn nén dọc trục: Rb  14.5MPa Cường độ tính tốn kéo dọc trục: Rbt  1.05MPa Mođun đàn hồi: Eb  30 103 MPa Cốt thép chịu lực loại AI (thép trơn   10 ) với tiêu: Cường độ chịu kéo, cốt thép dọc: Rs  225MPa Cường độ chịu kéo, cốt thép ngang: Rsw  175MPa Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc  225MPa Modun đàn hồi: Es  21104 MPa Cốt thép chịu lực loại AII (thép gân   10 ) với tiêu: Cường độ chịu kéo, cốt thép dọc: Rs  280MPa Cường độ chịu kéo, cốt thép ngang: Rsw  225MPa Cường độ chịu nén tính tốn: Rsc  280MPa Modun đàn hồi: Es  21104 MPa 2.2 Chọn sơ tiết diện dầm, sàn 2.2.1 Chọn sơ chiều dày sàn Để thuận tiện cho việc tính tốn thi cơng ta chọn sàn điển hình có kích thước lớn để tính tốn chọn chiều dày sàn cho tồn cơng trình Sơ chọn chiều dày sàn sau:  1  hs     l  40 50  Trong đó: l  3.9m , chiều dài cạnh ngắn ô ( ô sàn S8)  1   1   hs     l      3900   78  97.5 mm  40 50   40 50  Vậy chọn bề dày sàn hs  100mm để thiết kế cho sàn tầng điển hình 2.2.2 Chọn sơ tiết diện dầm Chiều cao dầm chính: 1  hdc      nhịp dầm  15  Chiều cao dầm phụ: 1  hdp      nhịp dầm  12 20  Chiều rộng tiết diện dầm: bd   0.3  0.5  chiều cao dầm 2.2.3 Mặt bố trí hệ dầm sàn (Hình 2.1) SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng SVTH : Bùi Hà Nam GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI Hình 2.1 Mặt bố trí hệ dầm, sàn 2.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.3.1 Tĩnh tải Tĩnh tải tác dụng lên sàn bao gồm trọng lượng thân sàn trọng lượng thân tường ngăn xây trực tiếp lên sàn: g tt  g stt  gttt Trong đó: g stt - Trọng lượng thân sàn; gttt - Trọng lượng thân tường ngăn quy phân bố lên sàn 2.3.1.1 Trọng lượng thân sàn g stt g stt   hi i n Trong đó: hi - Chiều dày lớp cấu tạo sàn (m);  i - Trọng lượng riêng lớp cấu tạo sàn (daN/m2); n - Hệ số vượt tải Các lớp cấu tạo sàn: LỚP GACH CERAMIC DÀY 1CM LỚP VỮA LÓT DÀY 2CM BẢN BTCT B25 DÀY 10CM LỚP VỮA TRÁT DÀY 1CM Hình 2.2 Các lớp cấu tạo sàn Trọng lượng thân sàn xác định theo bảng sau: Bảng 2.1 Trọng lượng thân sàn STT Vật liệu Gạch ceramic Lớp vữa lót Bản BTCT Lớp vữa trát Đường ống, thiết bị Tổng cộng Chiều dày (m) 0.01 0.02 0.10 0.01  (daN / m3 ) Hệ số vượt tải n 2000 1800 2500 1800 50 1.1 1.3 1.1 1.3 1.2 g stt (daN / m2 ) 22.00 46.80 275.00 23.40 60 427.20 2.3.1.2 Trọng lượng thân tường gttt Trọng lượng thân tường ngăn xây trực tiếp lên sàn quy phân bố lên sàn theo công thức: SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng gttt  GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI  t ht bt Lt n S sàn Trong đó:  t  1800daN / m3 : Trọng lượng riêng tường; ht  ht âng  hs  3.3  0.1  3.20m : Chiều cao tường; bt - Bề rộng tường Tường dày 10cm; Lt - Chiều dài tường; n - Hệ số vượt tải; S sàn - Diện tích sàn Ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 Bảng 2.2 Trọng lượng thân tường phân bố diện tích sàn Kích thước t gttt Kích thước tường Diện sàn tích n (daN / m3 ) (daN / m2 ) L1 L2 (m ) bt (m) ht (m) Lt (m) (m) (m) 3.90 7.20 28.08 0.10 3.30 4.42 1800 1.1 95.26 3.30 7.20 23.76 0.10 3.30 14.17 1800 1.1 389.68 3.50 7.20 25.20 0.10 3.30 10.50 1800 1.1 250.11 3.70 7.20 26.64 0.00 0.00 0.00 1800 1.1 0.00 2.70 4.50 12.15 0.00 0.00 0.00 1800 1.1 0.00 3.20 6.50 20.80 0.10 3.30 7.20 1800 1.1 209.65 4.30 6.50 27.95 0.10 3.30 7.08 1800 1.1 173.60 3.90 7.50 29.25 0.10 3.30 4.42 1800 1.1 95.74 3.30 7.50 24.75 0.10 3.30 14.17 1800 1.1 374.08 4.35 5.40 23.49 0.10 3.30 12.47 1800 1.1 346.76 2.85 5.40 15.39 0.10 3.30 7.10 1800 1.1 322.13 4.50 5.40 24.30 0.00 0.00 0.00 1800 1.1 0.00 4.20 4.50 18.90 0.00 0.00 0.00 1800 1.1 0.00 2.3.2 Hoạt tải Giá trị hoạt tải chọn dựa theo chức sử dụng loại phòng Đối với nhà kiểu hộ, hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo bảng trang 12 [TCVN 2737 – 1995] sau: Bảng 2.3 Phân loại hoạt tải tiêu chuẩn phân bố sàn loại phòng Tải trọng tiêu chuẩn (daN / m2 ) Loại phịng Tồn phần Phần dài hạn Phòng ngủ, phòng ăn, phòng khách, 150 30 buồng vệ sinh, phòng tắm Bếp, phòng giặt 150 130 Văn phòng (Phòng làm việc) 200 100 Ban công lôgia 200 70 Sảnh, cầu thang, hành lang 300 100 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng =>   GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI 27.50  6.90 Diện tích khối móng quy ước: Fmq = LmqxBmq  Bmq= b’+ 2.L.tg = + 2.13,6.tg(6,90) = 6,3m  Lmq = h + 2.L.tg = + 2.13,6.tg(6,90) = 7,3m => Fmq = 6,3x 7,3 = 46(m2) - Trường hợp tải Tổ hợp (Nmax, MXtu, MYtu, QXtu, QYtu) - COMB3 NZtc MYtc MXtc QXtc QYtc (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) 6930 1,707 29,317 0,7739 12,252 Tải tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước:  Trọng lượng thân đài Gđ = 2,5.1,5.3.4 = 45(T)  Trọng lượng đất khối móng quy ước (khơng kể trọng lượng cọc):  G2 = (Fmq – n.Ap)   i hi = (46 – 12.0,1225)(1,5.2 + 5.1,45 + 5.0,45+9.1,02+4,6.1,05 ) = 1180(T)  Trọng lượng thân cọc: G3 = 2,5.22,1.0,1225.12 = 81(T) => Ntcmq = 693 + 45 + 1180 + 81 = 1999 (T)  Mxmqtc= 2,9 + 1,23.22.1 = 30 (Tm)  Mymqtc= 0(Tm)  Độ lệch tâm: tc M xmq 30 ex  tc   0, 015 (m) N 1999 tc M ymq ey  tc  (m) N  Ứng suất đáy khối móng quy ước : tc N mq 1999  tc ptb    43,5 (T/m2) Fmq 46 tc pmax  tc p  tc N mq Fmq tc N mq Fmq SVTH : Bùi Hà Nam (1  6ex 6ey 1999 6.0, 015  ) (1  )  56,5(T / m2 ) Lm Bm 46 7,3 (1  6ex 6ey 1999 6.0, 015  ) (1  )  43, 4(T / m2 ) Lm Bm 46 7,3 MSSV : 0851020179 Trang 177 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI  ptbtc  R tc  tc  1.2 R tc  Điều kiện để ổn định :  pmax  tc  pmin   Ta thấy:  ptctb = 43,5(T/m2) < Rtc = 232 (T/m2)  ptcmax = 56,5(T/m2) < 1,2Rtc = 278 (T/m2)  ptcmin = 43,4(T/m2) > => Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 10.2.8 KIỂM TRA LÚN MĨNG CỌC (TÍNH TỐN THEO TTGH II) - Ta tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên  Ứng suất (m) (T/m3) thân  ibt T / m2  0,8 2,06 1,648 1,3 2,16 4,456 1,4 2,004 7,262 4,1 1,046 11,550 1,017 16,635 13,1 1,027 26.51 Lớp đất Bề dày hi 10.2.8.1 KIỂM TRA LÚN MÓNG M2 - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0  ptbtc   bt  38,31  26,51  11,8 T / m2  - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp ≤ - chọn hi=1,16m Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Bmq  5.8  1.16m , Trang 178 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI l ' 2z ; ) b' b'  Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra:  bt = 26,51+ 1,05 z  Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước:  Ứng suất tải trọng ngồi gây ra:z= ko.glz=0 với ko= f( Bmq 2.z Bmq K0 Lmq Điểm z 0 1,1 1,16 1,1 2,32  gl  bt  bt/  (T/m ) (T/m ) 11,8 26,51 2,25 0,40 0,964 11,375 27,728 2,44 1,1 0,80 0,815 9,617 28,946 3,01 3,48 1,1 1,20 0,629 7,4222 30,164 4,06 4,64 1,1 1,60 0,4725 5,3805 31,382 5,83 gl  Tại điểm số ta có  bt/  p = 6,83> nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm - Lập bảng tính độ lún cuối theo công thức: n S=  i i 1  p   zip hi  tbi gl ;  tbigl  zi 1 Eoi Với gltb: ứng suất trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi= 1,16 m = 116 cm  Eoi: mơ đun tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún không nở hông, lớp đất có Eo= 2861 T/m2  i = 0,8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy cho trường hợp SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 179 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Lớp Đất Lớp phân tố Chiều dày lớp đất GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI Si gl(T/m2) tbgl(T/m2)  E(T/m2) (cm) (cm) 11,8 116 11,588 0,3759 10,496 0,3405 11,375 11,375 116 9,617 2861 0,8 9,617 116 8,5196 0,2763 6,4013 0,2076 7,4222 7,4222 116 5,3805 Si(cm) - 1,2 S =  Si = 1,2 cm< Sgh = 8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) 10.2.8.2 KIỂM TRA LÚN MÓNG M7 - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0  ptbtc   bt  43,5  26,51  16,99 T / m2  - Chia đất đáy khối quy ước thành lớp ≤ Bmq  6,3  1, 26m , chọn hi=1,26m - Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng: l ' 2z  Ứng suất tải trọng ngồi gây ra:z= ko.glz=0 với ko= f( ; ) b' b' bt  Ứng suất trọng lượng thân đất gây ra:  = 26,51+ 1,05 z SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 180 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI  Bảng phân bố ứng suất đáy khối móng qui ước: Bmq 2.z Bmq K0 1,16 1,26 1,16 2,52 Điểm z Lmq  gl  bt  bt/  (T/m ) (T/m ) 16,99 26,51 1,56 0,40 0,9672 16,433 27,833 1,69 1,16 0,80 0,8264 14,041 29,156 2,08 3,78 1,16 1,20 0,61 10,364 30,479 2,94 5,04 1,16 1,60 0,4888 8,0323 31,802 3,96 6,3 1,16 2,00 0,372 5,2231 33,125 6,34 gl  Tại điểm số ta co:ù  bt/  p = 6,34 > nên ta chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm - Lập bảng tính độ lún cuối theo cơng thức: n S=  i i 1  với:  gl tbi hi  tbi gl Eoi  zip 1   zip  : ứng suất trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi= 1,26 m = 126 cm  Eoi: mô đun tổng biến dạng lấy từ thí nghiệm nén lún khơng nở hơng, lớp đất có Eo= 2861 T/m2  I = 0,8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy cho trường hợp SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 181 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Lớp Đất Lớp phân tố Chiều dày lớp đất GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI gl(T/m2) tbgl(T/m2) E(T/m2)  Si(cm) (cm) 16,99 126 16,711 0,5888 15,237 0,5368 16,433 16,433 126 14,041 14,041 126 12,202 2861 0,8 0,4299 10,364 10,364 126 9,1981 0,3241 8,0323 8,0323 126 6,6277 0,2335 5,2231 Si(cm) - 1,5243 S =  Si =1,524 cm< Sgh=8cm (nền móng thỏa yêu cầu biến dạng) 10.2.8.3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN LÚN LỆCH GIỮA CÁC MĨNG - Móng trục M2(C4) móng M7(C9): LAB = 6,4 m S S 1.524  1.2 ∆SA-B = B A   0.0005 < ∆Sgh= 0.001 L 640 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 182 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI => Vậy điều kiện biến dạng thỏa mãn 10.2.9 TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC (TÍNH TỐN THEO TTGH I) 10.2.9.1 VẬT LIỆU - Bê tơng mác B25 (Rn = 145daN/cm2), (Rk = 10,5daN/cm2) Thép chịu lực AIII ( ≥ 10 ): Rs = Rsw = 3650daN/cm2) Thép đai nhóm AI, Rsw = 1750daN/cm2 10.2.9.2 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHỌC THỦNG Tác nhân gây chọc thủng đài cọc: phản lực cọc nằm ngồi đáy tháp chọc thủng Nếu tất cọc đài bị bao trùm hồn tồn đáy tháp chọc thủng khơng cần kiểm tra - Tháp chọc thủng: xuất phát từ mép cột mở rộng phía góc 450 - Kích thước đáy tháp chọc thủng :  B = bc + 2.h2  L = lc + 2.h2  Với: bc, lc: chiều rộng chiều cao cột, h2 đoạn chiều cao đài từ mặt đài đến đầu cọc ngàm vào đài h2 = 1,5 – 0,15 = 1,35 (m) 45° h1=150 h2=1350 - SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 183 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI M2   - Móng M2:(250x300) Tiết diện cơt: 40x70(cm) Kích thước đáy tháp chọc thủng:  B = 40 + 2x135 = 310(cm)  L = 70 + 2x135 = 340(cm) Vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm ngồi trục cọc Như đài không bị đâm thủng 75 350 350 800 350 500 M7 SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 184 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI Móng M7: (300x400)  Tiết diện cơt: 50x80(cm)  Kích thước đáy tháp chọc thủng:  B = 50 + 2x135 = 320(cm)  L = 80 + 2x135 = 350(cm)  Phản lực cọc C1:  Ptbtt  846,5 3, 1,65  = 70,85(T) 12 18,15  Tổng phản lực gây chọc thủng: Pct = 3x70,85x0,075x0,35 = 4(T)  Kiểm tra khả chọc thủng đài theo công thức: h2 ≥ Pct / (0,75.Rbt.btb)  Rbt cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng: 10.5daN/cm2  btb trung bình cộng cạnh ngắn đáy đáy tháp chọc thủng: btb = (b+B)/2 = (50+ 320)/2 = 185cm => Pct /(0,75.Rbt.btb) = 4000/(0,75.10,5.185) = 6(cm)< h2 =150cm (thỏa điều kiện chọc thủng) 10.2.9.3 TÍNH TỐN THÉP CHO ĐÀI MÓNG II y I I II x Xem đài cọc làm việc công son ngàm mép cột chịu tác động thẳng đứng từ cột, xem đài làm việc công son ngàm vào mép cột - Mô men ngàm phản lực đầu cọc gây ra: M= Pi  ri: khoảng cách từ tâm cọc thứ I đến mặt ngàm  PI : phản lực đầu cọc thứ i - Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: As = M/( b2 ho.Rs ) - SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 185 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI  h o: chiều cao làm việc đài (h o = 150 –15 = 135cm)  Rs: cường độ tính tốn cốt thép  b2 = 0,9: hệ số điều kiện làm việc bê tông không kể đến phát triển cường độ theo thời gian  TÍNH MĨNG M2: 900 2500 II 3000 200 750 C1 C2 I C3 I C4 C5 II - Phản lực đầu cọc tính tốn: - Phản lực cọc C1, C3, C5: P  - Phản lực cọc C2: P  - 463 7,5 1,1   59, 4T 5, 45 463 7,5  0,55   58,6T 5, 45 463  57,9T Phản lực cọc C4: P  Mô men mặt ngàm I-I : MI =  Pi= x 59.4 x 0.7 + 0.2 x 58.6= 95Tm MI 95.1000   25,8cm2 Diện tích cốt thép: As  0,9.ho Rs 0,9.1,35.3650 Chọn13 18a200 As = 33cm2 Chiều dài thanh: lth = l – 2x50 = 3000 – 100 = 2900mm = 2,9m Mômen mặt ngàm II-II : MII =  Pi= 0,9(2 x 58,5 + 57,9)= 157,41Tm MI 151.47 x1000   34.15cm2 Diện tích cốt thép: As  0,9 xho xRs 0.9 x1.35 x3650 Chọn 1618a200 AS = 40,72 cm2 Chiều dài : lth = l – 2x50 = 2500 – 100 = 2400mm = 2,4 (m) SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 186 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng  GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI TÍNH MÓNG M7: 4000 1250 150 I II II C5 C2 C6 C3 1100 C4 C1 3000 C7 C8 I - Phản lực đầu cọc tính tốn: - Phản lực cọc C1, C3, C5, C8: P  - 846.5 3.4 1.65   71 T 12 18.15 846.5 3.4  0.55   70 T Phản lực cọc C4, C5, C6, C7: P1  12 18.15 Mô men mặt ngàm I-I : MI =  Pi= x 71 x 1.25 + x 70 x 0,15 = 297Tm MI 297 x1000   66cm2 Diện tích cốt thép theo phương cạnh dài : As  0.9 xho xRs 0.9 x1.35 x3650 Chọn 2120a150 As = 66cm2 Chiều dài thanh: lth = l – 2x50 = 4000 – 100 = 3900mm = 3,9 (m) Mômen mặt ngàm II-II : MII =  Pi= 1,1(2 x 71 + x 70) = 310 Tm MI 310 x1000   70cm2 Diện tích cốt thép theo phương cạnh ngắn: As  0.9 xho xRs 0.9 x1.35 x3650 Chọn 2818a150 AS = 71,26 cm2 Chiều dài thanh: lth = l – 2x50 = 3000 – 100 = 2900mm = 2,9(m) SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 187 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI 10.2.10 KIỂM TRA CỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP 0.207l=2420 6860 0.207l=2420 q=0.4594T/m M=0.043ql2 = 2.7Tm Tải trọng phân bố tác dụng lên cọc vận chuyển, lắp dựng tải trọng thân cọc: q = k x q’= 1.5 x bt x Fc = 1.5x2.5x0.35x0.35 = 0.4594(T/m) - Cường độ cọc vận chuyển:  Mô men uốn lớn điểm cọc móc cẩu: M = 0.043xqxLc2 = 0.043x0.4594x11.72 = 2.7Tm  Chọn bề dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép cọc 3cm - R = - M 2.7 105 = 0.059  Rn  b  ho2 145  35  322  R    2 R     0.059 = 0.06  R bh 0.06 145  35  32 AS = R n o  = 2.5 cm2< 16,08 cm2 (816) Rs 3650 Cường độ cọc lắp dựng: 8260 0.294l=3440 q=0.30625T/m M=0.086ql = 5.4Tm  Mô men uốn lớn điểm móc cẩu: SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 188 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI M = 0.086xqxLc2 = 0.086 x 0.4594 x 11.72 = 5.4Tm  Chọn bề dày lớp Bêtông bảo vệ cốt thép cọc 3cm R = M 5.4 105   0.12 Rn  b  ho2 145  35  322  R    2 R     0.12 = 0.13  R bh 0.13 145  35  32 AS = R n o  = 5.4 cm2 < 16,08 cm2 (816) Rs 3650 => Như vậy, cọc đảm bảo khơng bị phá hoại q trình vận chuyển, cẩu lắp - Kiểm tra lực cẩu, móc cẩu:  Chọn thép móc cẩu AIII, 118 có As = 2.545 cm2  Khả chịu lực kéo thép móc cẩu: Nk = Rs.As = 3650 x2.545 = 9289 KG = 9.2 T  Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu: 0.4594 11.7 ql N= = = 2.7 T 2 => Ta thấy khả chịu lực thép móc cẩu lớn tải trọng tác dụng vào móc cẩu Dùng móc cẩu loại thép AIII 18 móc cẩu đủ khả chịu lực - Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang: Đối với móng cọc ép tải trọng cầu lắp lớn so với tải trọng tải trọng ngang gây ta khơng cần kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang 10.3 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG - YẾU TỐ THI CÔNG + Ưu nhược điểm phương pháp thi cơng ép cọc Hiện có nhiều phương pháp để th cơng cọc búa đóng, kích ép, khoan nhồi Việc lựa chọn sử dụng phương pháp phụ thuộc vào địa chất cơng trình vị trí cơng trình Ngồi cịn phụ thuộc vào chiều dài cọc, máy móc thiết bị phục vụ thi công Một phương pháp thi công cọc ép cọc kích ép Ưu điểm:  Êm, không gây tiếng ồn  Không gây chấn động cho cơng trình khác  Thi cơng đơn giản phổ biến nước ta Các cọc đúc sẵn mặt đất, bị hư hỏng, khuyết tật, dễ dàng kiểm tra chất lượng  Khả kiểm tra chất lượng tốt hơn: đoạn cọc ép thử lực ép ta xác định sức chịu tải cọc qua lực ép cuối SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 189 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI Nhược điểm:  Khơng thi cơng cọc có sức chịu tải lớn lớp đất xấu cọc phải xuyên qua dầy  Số lượng cọc nhiều, thời gian thi công lâu Ngoài ra, cứng cát ép cọc gặp nhiều khó khăn cọc cọc bị gãy, nứt mà kiểm tra + Ưu nhược điểm phương pháp thi công cọc khoang nhồi Ưu điểm: - Máy móc thiết bị đại, thuận tiện địa hình phức tạp Cọc khoan nhồi đặt vào lớp đất cứng, chí tới lớp đá mà cọc đóng khơng thể với tới - Thiết bị thi cơng nhỏ gọn nên thi cơng điều kiện xây dựng chật hẹp Trong trình thi công không gây trồi đất xung quanh, không gây lún nứt, cơng trình kế cận khơng ảnh hưởng đến cọc xung quanh phần móng kết cấu cơng trình kế cận - Có tiết diện độ sâu mũi cọc lớn nhiều so với cọc chế sẵn sức chịu tải lớn nhiều so với cọc chế tạo sẵn Khả chịu lực cao 1,2 lần so với cơng nghệ khác thích hợp với cơng trình lớn, tải trọng nặng, địa chất móng đất có địa tầng thay đổi phức tạp - Độ an tồn thiết kế thi cơng cao, kết cấu thép dài liên tục 11,7 mét, bê tông đổ liên tục từ đáy hố khoan lên tạo khối cọc bê tông đúc liền khối nên tránh tình trạng chấp nối tổ hợp cọc ép đóng cọc Do nên tăng khả chịu lực độ bền co móng cơng trình cơng nghiệp, tịa nhà cao tầng, cầu giao thông quy mô nhỏ,… - Độ nghiêng lệch cọc nằm giới hạn cho phép - Số lượng cọc đài cọc ít, việc bố trí đài cọc (cùng cơng trình ngầm) cơng trình dễ dàng - Chi phí: giảm 20-30% chi phí cho xây dựng móng cơng trình Thời gian thi cơng nhanh - Tính an tồn lao động cao cọc ép SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 190 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng - GVHD : TS LƯƠNG VĂN HẢI Công nghệ thi công cọc khoan nhồi giải vấn đề kỹ thuật móng sâu địa chất phức tạp Nhược điểm: - Yêu cầu kỹ thuật thi cơng cao, khó kiểm tra xác chất lượng bê tơng nhồi vào cọc, địi hỏi lành nghề đội ngũ công nhân việc giám sát chặt chẽ nhằm tn thủ quy trình thi cơng - Mơi trường thi cơng sình lầy, dơ bẩn - Chiều sâu thi công bị hạn chế giới hạn từ 120→ 150 lần đường kính cọc - YẾU TỐ KỸ THUẬT Theo tính tốn hai phương án móng thoả mãn điều kiện ổn định biến dạng, đủ khả chịu tải trọng cơng trình, khả thi điều kiện kỹ thuật thi cơng Dựa vào chi phí vận chuyển thiết bị, vật liệu điều kiện khác - Phương án móng cọc ép : Cần có chi phí vận chuyển, chi phí đóng cọc, nối cọc,… - Phương án móng cọc khoan nhồi : Tốn nhiều chi phí : chi phí kiểm tra chất lượng bêtông cọc phương pháp siêu âm thử tĩnh,chi phí dùng dung dịch bentonite để chống đỡ hố khoan, chi phí khoan, Kết luận: Chọn phương án móng cọc ép hiệu kinh tế đơn giản kĩ thuật, ảnh hưởng đến cơng trình lân cận xung quanh SVTH : Bùi Hà Nam MSSV : 0851020179 Trang 191 ... ngang đơn nguyên hệ thống hành lang Hệ thống giao thông đứng thang thang máy Thang gồm thang, thang lại thang hiểm Thang máy có thang máy thang máy chở hàng phục vụ y tế có kích thước lớn Thang... tầng thay cơng trình thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Vì vậy, chung cư An Dương Vương đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà... Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối: Độ cứng cư? ??ng độ kết cấu nhà cao tầng cần thiết kế thay đổi giảm dần lên phía trên, tránh thay đổi đột ngột Độ cứng kết cấu tầng không