thiết kế chung cư an lạc

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN LẠC SVTH : NGÔ MINH KHIẾT MSSV : 20761154 GVHD : TS NGUYỄN VĂN LĨNH TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2012 TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG VÀ ĐIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN LẠC ( PHỤ LỤC ) SVTH : NGÔ MINH KHIẾT MSSV : 20761154 GVHD : TS NGUYỄN VĂN LĨNH TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2012 LỜI MỞ ĐẦU Hịa nhập với phát triển mang tính tất yếu đất nước, ngành xây dựng ngày giữ vai trò thiết yếu chiến lược xây dựng đất nước Vốn đầu tư xây dựng chiếm lớn ngân sách nhà nước, kể đầu tư nước Trong năm gần đây, với sách mở cửa kinh tế, mức sống người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Do tốc độ q trình thị hóa diễn nhanh, cộng với gia tăng tự nhiên dân số, lượng lớn người nhập cư từ tỉnh thành nước đổ lao động học tập, dân số Thành phố Hồ Chí Minh có bảy triệu người Điều tạo áp lực lớn cho Thành phố việc giải việc làm, đặc biệt chỗ cho bảy triệu người tăng năm tới Quỹ đất dành cho thổ cư ngày thu hẹp, việc tiết kiệm đất xây dựng khai thác có hiệu diện tích có vấn đề căng thẳng Thành phố Hồ Chí Minh Các tịa nhà chung cư cao cấp dự án chung cư cho người có thu nhập thấp ngày cao trước Đó xu hướng tất yếu xã hội đề cao giá trị người, cơng sử dụng chung cư khơng gói gọn chỗ đơn mà mở rộng thêm dịch vụ phục vụ cư dân sinh sống hộ thuộc chung cư Giải pháp xây dựng tòa nhà chung cư cao tầng giải pháp tối ưu nhất, tiết kiệm khai thác quỹ đất có hiệu so với giải pháp khác diện tích Thành phố Hồ Chí Minh trung tâm thương mại lớn khu vực có mật độ dân số cao nước, kinh tế không ngừng phát triển làm cho số lượng người lao động cơng nghiệp mức độ thị hố ngày tăng, đòi hỏi nhu cầu nhà tăng theo Do việc xây dựng nhà cao tầng theo kiểu chung cư giải pháp tốt để đáp ứng nhu cầu nhà cho người dân, cán cơng tác, lao động nước ngồi… Chung cư cịn cho th, mua bán… Vì thế, có mặt cơng trình cần thiết, góp phần giải vấn đề nhà vấn đề cấp bách Thành phố Hồ Chí Minh LỜI CẢM ƠN Để hoàn thành đồ án tốt nghiệp này, lời em xin chân thành cảm ơn thầy giáo, cô giáo Khoa Xây dựng Điện Trường Đại học Mở TP.HCM, người dạy dỗ, trang bị cho em kíến thức bổ ích gần năm năm học vừa qua Em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới thầy giáo TS.Nguyễn Văn Lĩnh, người tận tình hướng dẫn, bảo em suốt thời gian làm đồ án Nhân dịp em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới gia đình, bạn bè, người thân cổ vũ, động viên tiếp thêm cho em nghị lực để em hoàn thành đồ án tốt nghiệp MỤC LỤC Lời mở đầu Lời cảm ơn Mục lục Chương : GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Sơ lược 1.1.2 Tổng mặt công trình 1.1.3 Mặt cơng trình 1.1.3.1 Mặt tầng 1.1.3.2 Mặt đứng 1.1.3.3 Kết cấu 1.1.4 Các giải pháp kỹ thuật khác 1.1.4.1 Hệ thống chiếu sáng 1.1.4.2 Hệ thống thơng gió 1.1.4.3 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.1.4.4 Xử lý rác thải 1.1.4.5 Giải pháp hoàn thiện 1.2 Điều kiện khí hậu thủy văn Chương : XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ 2.1 Các tiêu tính tốn 2.1.1 Cơ sở để tính tốn 2.1.2 Sơ đồ tính 2.1.3 Tải trọng 2.1.4 Nội lực chuyển vị 2.1.5 Một số tiêu kiểm tra kết cấu 2.2 Xác định kích thước sơ 2.2.1 Đặc trưng vật liệu 2.2.2 Xác định kích thước sơ 2.2.2.1 Chọn kích thước cho vách cứng 2.2.2.2 Chọn kích thước cho dầm 2.2.2.3 Chọn kích thước cho sàn 11 2.2.2.4 Chọn kích thước cột 15 Chương : SÀN 19 3.1 Quan niệm tính tốn 19 3.2 Cách tính tốn sàn dầm kê 20 3.2.1 Sàn dầm 20 3.2.2 Sàn kê 22 3.3 Tính tốn sàn tầng điển hình 24 3.3.1 Tính sàn dầm 25 3.3.2 Tính sàn kê 33 3.4 Tổng hợp kết tính sàn 40 Chương : CẦU THANG 41 4.1 Cấu tạo cầu thang 41 4.2 Tính tốn chi tiết 43 4.2.1 Số liệu ban đầu 43 4.2.2 Sơ đồ tính vế 44 4.2.3 Tính q1' 53 4.2.4 Tính tải trọng tác dụng lên phần chiếu nghỉ vế truyền vào q1'' 53 4.2.5 4.2.6 4.2.7 4.2.8 Tính nội lực vế thang (2) , xác định Mmax 54 Tính thép cho vế thang (2) 56 Bố trí thép cho vế thang (2) 56 Tính thép vế thang 57 Chương : HỒ NƯỚC MÁI 59 5.1 Mặt nắp hồ nước 59 5.2 Tính tốn nắp bể 59 5.3 Tính tốn thành hồ 61 5.3.1 Tải trọng 61 5.3.2 Xác định nội lực 61 5.3.3 Tính cốt thép 62 5.4 Tính toán đáy hồ nước 63 5.4.1 Tải trọng tác dụng lên đáy 64 5.4.1.1 Tĩnh tải 64 5.4.1.2 Hoạt tải 65 5.4.2 Xác định nội lực tính thép 65 5.5 Tính tốn khung hồ nước 65 5.5.1 Kích thước dầm cột thành hồ chân hồ nước 65 5.5.2 Tải trọng tác dụng lên hệ dầm nắp dầm đáy 65 5.5.3 Xác định nội lực 67 5.5.4 Tính thép chịu lực cho dầm 71 5.5.4.1 Tính thép chịu cắt 72 5.5.4.2 Kiểm tra đai 72 5.5.4.3 Tính cốt xiên 73 5.5.5 Tính cốt treo 73 5.5.6 Tính tốn cột hồ nước mái 74 Chương : KHUNG KHÔNG GIAN 77 6.1 Các giả thiết tính tốn nhà nhiều tầng sử dụng ETABS 77 6.2 Cơng thức tính gió tĩnh động 77 6.2.1 Gió tĩnh 77 6.2.2 Gió động 78 6.3 Tổ hợp tải trọng 81 6.4 Chứng minh tổ hợp Etabs 81 6.5 Mơ hình Etabs 131 6.6 Tính thép cột 167 6.6.1 Phương pháp tính thép cột 167 6.6.2 Đánh giá  170 6.6.3 Kiểm tra cột theo khả chịu cắt 170 6.6.4 Tính cột 171 6.6.4.1 Tính thép dọc 171 6.6.4.2 Tính thép đai 177 6.7 Cách tính thép dầm 179 6.7.1 Tính thép dọc 179 6.7.1.1 Tính thép dầm chữ nhật 179 6.7.1.2 Tính thép dầm chữ T 180 6.7.2 Tính thép đai 190 6.7.3 Tính cốt treo 193 6.8 Cách tính thép vách cứng 194 6.8.1 Lý thuyết tính 194 6.8.2 Tính toán 196 Chương : KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 197 Chương : MÓNG 203 8.1 Khảo sát địa chất 203 8.2 Khái quát chọn phương án móng 204 8.2.1 Một số khái quát việc sử dụng tầng hầm 204 8.2.2 Một số vai trò tầng hầm 204 8.2.3 Xác định phương án móng 205 8.3.1 Nội lực chân cột 205 8.3.2 Xác định tải trọng truyền xuống móng 206 8.4 Tính tốn phương án móng 207 8.4.1 Phương án móng cọc ép 207 8.4.1.1 Sơ lược phương án móng sử dụng 207 8.4.1.1.1 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc 207 8.4.1.1.2 Xác định sức chịu tải cọc 208 8.4.1.1.2.1 Theo độ bền vật liệu làm cọc 208 8.4.1.1.2.2 Theo tiêu lý đất ( TCXD 205-1998): 209 8.4.1.1.2.3 Theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT (TCXD 205-1998): 211 8.4.1.2 Tính móng (móng MI ) 212 8.4.1.2.1 Xác định số lượng cọc đài 212 8.4.1.2.2 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 213 8.4.1.2.2.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 213 8.4.1.2.2.2 Kiểm tra ổn định 214 8.4.1.2.2.3 Kiểm tra lún móng cọc 216 8.4.1.2.2.4 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 218 8.4.1.2.2.4.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 218 8.4.1.2.2.4.2 Tính tốn cốt thép đài cọc 219 8.4.1.2.2.5 Kiểm tra cọc trình vận chuyển cẩu lắp 220 8.4.1.2.2.5.1 Cường độ cọc vận chuyển 222 8.4.1.2.2.5.2 Cường độ cọc lắp dựng 222 8.4.1.2.2.5.3 Kiểm tra lực cẩu móc cẩu 223 8.4.1.2.2.5.4 Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang 223 8.4.1.3 Tính móng (móng MII ) 223 8.4.1.3.1 Xác định số lượng cọc đài 223 8.4.1.3.2 Kiểm tra việc thiết kế móng cọc 224 8.4.1.3.2.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo điều kiện chịu nhổ 224 8.4.1.3.2.2 Kiểm tra ổn định 225 8.4.1.3.2.3 Kiểm tra lún móng cọc 227 8.4.1.3.2.4 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 229 8.4.1.3.2.4.1 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 229 8.4.1.3.2.4.2 Tính toán cốt thép đài cọc 230 8.4.1.3.2.5 Kiểm tra cọc trình vận chuyển cẩu lắp 231 8.4.1.3.2.5.1 Cường độ cọc vận chuyển 231 8.4.1.3.2.5.2 Cường độ cọc lắp dựng 231 8.4.1.3.2.5.3 Kiểm tra lực cẩu móc cẩu 232 8.4.1.3.2.5.4 Kiểm tra cọc theo điều kiện chịu tải trọng ngang 232 8.4.2 Phương án cọc nhồi 232 8.4.2.1 Ưu nhược điểm phương án móng sử dụng 232 8.4.2.1.1 Ưu điểm 232 8.4.2.1.2 Nhược điểm 233 8.4.2.2 Cấu tạo cọc 233 8.4.2.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi 234 8.4.2.4 Xác định số lượng cọc 236 8.4.2.5 Kiểm tra điều kiện chịu tải móng 237 8.4.2.6 Kiểm tra điều kiện biến dạng 238 8.4.2.6.1 Áp lực tiêu chuẩn khối móng quy ước 238 8.4.2.6.2 Cường độ khối móng quy ước 241 8.4.2.6.3 Tính độ lún khối móng quy ước 242 8.4.2.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc 242 8.5 So sánh phương án móng 246 8.5.1 Tổng hợp vật liệu: ( so sánh mặt kinh tế cho móng MI MII ) 246 8.5.2 Điều kiện thi công 247 8.5.3 Điều kiện chất lượng 247 8.5.4 Điều kiện chịu lực 247 8.5.5 Điều kiện môi trường 247 8.5.6 Các điều kiện khác 247 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Sơ lược : Tọa lạc trung tâm thành phố quận 10 Quận trung tâm thành phố Cơng trình nằm vị trí thống đẹp tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý đại cho tổng thể qui hoạch khu dân cư Cơng trình nằm trung tâm thành phố nên thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thơng ngồi cơng trình Đồng thời, hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng Khu đất xây dựng công trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho cơng việc thi cơng bố trí tổng bình đồ Vì nằm trung tâm thành phố nên ta cần có tiêu chuẩn vệ sinh môi trường khắt khe biện pháp thi công phù hợp với địa điểm đông dân cư 1.1.2 Tổng mặt cơng trình Mặt cơng trình hình vng khơng khoét lõm, bố trí tương đối đối xứng theo hai phương ( trừ lõi cứng ) thích hợp với kết cấu nhà cao tầng, thuận tiện việc xử lý kết cấu Chiều dài 22,5m, chiều rộng 22,5m chiếm diện tích đất xây dựng 506,25 m2 Cơng trình gồm 14 tầng tầng hầm để xe, cốt 0.00m (mặt đất tự nhiên) chọn đặt mặt sàn tầng Tầng hầm cốt -3.40m Tầng cao 4.00m Mỗi tầng điển hình cao 3,50m Chiều cao cơng trình 49,5m tính từ cốt 0.00m 1.1.3 Mặt cơng trình 1.1.3.1 Mặt tầng Tầng hầm: nhiệm vụ chỗ để xe Thang máy bố trí theo vẽ, chỗ đậu xe ơtơ phía Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Ngồi ra, tầng ngầm cịn có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phịng quạt gió Tầng , : Gồm loại hộ 1a , 2a , 3a , 4a , , , Tầng – 14: Bố trí hộ , , , , , , , 8, ,10 phục vụ nhu cầu cho nhà Trên có hồ nước mái rộng lớn cung cấp nước cho toàn cao ốc hệ thống thu lôi chống sét cho nhà cao tầng Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo khơng gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dễ dàng thay đổi tương lai 1.1.3.2 Mặt đứng : Hình dáng cao, vươn thẳng lên khỏi tầng kiến trúc cũ thấp với kiểu dáng đại, mạnh mẽ, không phần mền mại thể qui mơ tầm vóc cơng trình tương xứng với chiến lược phát triển đất nước SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh 1.1.3.3 Kết cấu : Ngày nay, giới Việt Nam việc sử dụng kết cấu bêtông cốt thép xây dựng trở nên phổ biến Đặc biệt xây dựng nhà cao tầng, bêtông cốt thép sử dụng rộng rãi có ưu điếm sau: + Giá thành kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ kết cấu thép cơng trình có nhịp vừa nhỏ chịu tải + Bền lâu, tốn tiền bảo dưỡng, cường độ nhiều tăng theo thời gian Có khả chịu lửa tốt + Dễ dàng tạo hình dáng theo yêu cầu kiến trúc Chính lý mà sử dụng giải pháp hệ khung-vách BTCT đổ toàn khối Hệ thống thang bộ, thang máy lõi trung tâm đảm bảo bền vững, chắn cho cơng trình Chiều cao tầng điển hình 3,5m với nhịp 8,5m Giải pháp khung-vách BTCT với dầm đổ tồn khối, bố trí dầm đầu cột gác qua vách cứng 1.1.4 Các giải pháp kỹ thuật khác : 1.1.4.1 Hệ thống chiếu sáng : Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tịa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an tồn khơng qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phịng chống cháy nổ) 1.1.4.2 Hệ thống thơng gió : Tận dụng tối đa thơng gió tự nhiên qua hệ thống cửa sổ Ngoài sử dụng hệ thống điều hồ khơng khí xử lý làm lạnh theo hệ thống đường ống chạy theo hộp kỹ thuật theo phương đứng, chạy trần theo phương ngang phân bố đến vị trí tiêu thụ 1.1.4.3 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy : Hệ thống phòng cháy: Thiết bị phát báo cháy bố trí tầng phịng, nơi cơng cộng Mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ đèn báo cháy, phát cháy, phòng quản lý, bảo vệ nhận tín hiệu kiểm sốt khống chế hoả hoạn cho cơng trình Hệ thống cứu hỏa: Nước: lấy từ bể nước xuống, sử dụng máy bơm xăng lưu động Các đầu phun nước lắp đặt tầng theo khoảng cách 3m cái, hệ thống đường ống cung cấp nước chữa cháy ống sắt tráng kẽm, bên cạnh cần bố trí phương tiện cứu cháy khác bình cứu cháy khô tầng Hệ thống đèn báo cửa, cầu thang thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp đặt tất tầng SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh -0.00m -3.40m -5.10m 8.4.2.3 Sức chịu tải cọc khoan nhồi - Do cọc nhồi thi công đổ bêtông chỗ vào hố khoan, hố đào sẵn sau đặt lượng cốt thép cần thiết vào hố khoan Việc kiểm sốt điều kiện chất lượng bêtơng khó khăn , nên sức chịu tải cọc nhồi tính cọc chế tạo sẵn mà có khuynh hướng giảm Pvl =Ru.Ab + Ran.Aa Tham khảo phụ lục A TCXD 195-1997 Ru: cường độ tính tốn bêtông cọc nhồi Ru = R/4 Khi đổ bêtông hố khoan khô + không lớn Mpa R  < 28  Ran = c không lớn 220 Mpa 1,5 Ac : Diện tích tiết diện ngang cọc: Ac = 5024 cm2 Aa: Diện tích cốt thép dọc cọc: Dùng 16 f 18 Þ Aa = 40.72 cm2 (Hàm lượng cốt thép chọn theo cấu tạo 0,4% < m < 0,6%) Ru: cường độ tính tốn bêtơng cọc nhồi Ru = 60 (kg/cm2) Ra : Cường độ tính tốn thép Dùng thép AIII R ct = 2200 (kg/cm2) Pv = 5024 x 60 + 40.72 x 2200 = 391.02 (T) * Theo đất nền: Pd  m(mR q p Fb  u  m f f si li ) Lớp đất Loại li (m) zi (m) IL (m) fsi (T/m2) lsi.fsi (T/m) Sét lẫn bụi ,cát mịn 1.4 5.7 0.24 5.16 7.224 Cát pha ,sét mịn lận bụi 0.9 6.95 0.73 0.900 Cát mịn (chặt vừa) lẫn bụi sét 2 2 8.4 10.4 12.4 14.4 16.4 - 4.44 4.64 4.85 5.04 5.24 8.880 9.280 9.700 10.080 10.480 SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 234 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng Sét lẫn bụi GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh 2 2 2 2 2 1.5 2 0.5 18.4 20.4 22.4 24.4 26.4 28.4 30.4 32.4 34.4 36.4 38.4 39.9 41.9 43.9 45.9 47.4 - 5.44 5.64 5.84 6.02 6.24 6.44 6.565 7 7 7 7 10.880 11.280 11.680 12.040 12.480 12.880 12.970 14 14 14 14 10.5 14 14 14 3.5 Trong đó: m: hệ số điều kiện làm việc, m =1 mR = 0.9 ( đồ bêtông nước) mf = 0.6 ( cọc khoan nhồi đổ BTCT dung dịch Bentonite) qp: sức chống mũi cọc qp = 398 T/m2 u: chu vi cọc u = 2.51m fi: hệ số ma sát lớp đất i mặt bên thân cọc (lấy phần cọc đóng BTCT) Fb: diện tích tiết diện ngang cọc Fb = 0.502m2 Pđ = 1.[0.9x398x0.502+2.51x0.6(7.224+0.9+8.88+9.28+9.7+10.08+10.48+10.88+11.28+11 68+12.04+12.48+12.88+12.97+14+14+14+14+10.5+14+14+14+3.5)] = 547T p 547 Ptt = ñ = = 390.7 T k tc 1.4 Theo xuyên SPT: PX  [ N a Fp  (0, 2.N s Ls  CLc ) d ] Trong đó: : hệ số phụ thuộc vào phương pháp thi công,  = 15 cho cọc khoan nhồi Na: số SPT đất mũi cọc Fp: diện tích tiết diện cọc Ns: số SPT lớp đất Ls: chiều dài lớp đất Lc: chiều dài đoạn cọc nằm đất sét C: lực dính khơng nước đất theo SPT SVTH : Ngơ Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 235 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Px= 1/3(15x30x0.502+(0.2x30x1.6+0.2x14x0.9+0.2x33.5x30+0.2x6.5x30+4.9x33.5+6.1x6.5)3 14x0.8=457.1T Kết luận: Theo sức chịu tải cọc tính theo vật liệu:PVL = 391.02T; theo đất nền:Pđ = 390.7T; theo xuyên SPT: Px =457.1T  chọn [P] = Pđ = 390.7 (T) để tính tốn 8.4.2.4 Xác định số lượng cọc -Lượng cọc sơ bộ: n1   N ott  3.4 cọc Chọn n = cọc [P ] N ott n5    4.3 cọc Chọn n = cọc [P ] N tt n    4.6 cọc Chọn n = cọc [ P] n9   N 0tt  3.7 cọc Chọn n = cọc [ P] Mặt bố trí cọc móng : SVTH : Ngơ Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 236 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh 8.4.2.5 Kiểm tra điều kiện chịu tải móng: Diện tích thực tế đài cọc: Fdtt  LxB Mơmen tính tốn đáy đài: M xtt  M oxtt  Qoytt hd M ytt  M oytt  Qoxtt hd Lực truyền xuống cọc dãy biên: tt N tt M xtt ymax M y xmax tt Pmax    nc  yi2  xi2 tt N tt M xtt ymax M y xmax   nc  yi2  xi2 Trọng lượng tính tốn cọc: PC  n.Fc l c  bt Kiểm tra lực truyền xuống cọc: tt Pmax  Pc  [ P ] =Ptt tt Pmin  tt tt Pmin  (nếu Pmin  phải kiểm tra điều kiện chống nhổ) Móng M9 M5 M7 M1 L(m) 3.6 4.6 4.6 3.6 B(m) 3.6 4.6 4.6 3.6 F(m2) 12.96 21.16 21.16 12.96 Bảng kiềm tra móng Ntt Pc 1038.55 58.442 1304.7 58.442 1384 58.442 1117.04 58.442 Ptt 390.7 390.7 390.7 390.7 PMax 271.8 266.82 289.68 298.38 PMin 247.47 255.06 263.92 260.14 Kiểm tra Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Bảng kiềm tra móng M9 TỔ HỢP Ntt Mxtt Mytt Pmaxtt Pmintt Pc Pmaxtt+Pc [P] Kiểm Tra 991 39.08 19.31 271.80 247.47 58.44 330.24 390.7 Thỏa 965.91 21.23 22.45 262.46 244.27 58.44 320.90 390.7 Thỏa 926.88 25.18 30.10 255.12 232.09 58.44 313.57 390.7 Thỏa Bảng kiềm tra móng M5 TỔ HỢP Ntt Mxtt Mytt Pmaxtt Pmintt Pc Pmaxtt+Pc [P] Kiểm Tra 942 47.18 0.98 266.82 255.06 58.44 325.26 390.7 Thỏa 806.46 23.16 13.55 239.44 228.23 58.44 297.88 390.7 Thỏa 854.47 17.73 29.91 251.80 235.07 58.44 310.24 390.7 Thỏa Bảng kiềm tra móng M7 TỔ HỢP Ntt Mxtt Mytt Pmaxtt Pmintt Pc Pmaxtt+Pc [P] Kiểm Tra 1012 51.28 32.25 289.68 263.92 58.44 348.12 390.7 Thỏa SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 237 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh 253.146 26.62 26.52 77.96 60.52 58.44 136.41 390.7 Thỏa 914.24 42.57 38.00 270.28 244.22 58.44 328.72 390.7 Thỏa Bảng kiềm tra móng M1 TỔ HỢP Ntt Mxtt Mytt Pmaxtt Pmintt Pc Pmaxtt+Pc [P] Kiểm Tra 906 44.13 47.65 298.38 260.14 58.44 356.82 390.7 Thỏa 881.56 47.26 33.31 289.93 256.37 58.44 348.38 390.7 Thỏa 831.91 48.06 37.87 278.64 242.84 58.44 337.08 390.7 Thỏa Vậy ta chọn kích thước cọc, đài cọc đảm bảo điều kiện chịu lực móng 8.4.2.6 Kiểm tra điều kiện biến dạng 8.4.2.6.1 Áp lực tiêu chuẩn khối móng quy ước Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc    tb SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 238 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Với móng M9-5-7-1 :  tb    h h i i i  1.4 x12.34 o  0.9 x18.34  33.5 x 25.02 o  6.5 x 21.12  23.86  1.4  0.9  33.5  6.5 o 23.86  5.97 -Móng M9-M1 : Chiều rộng khối móng quy ước : Bqư = 3.6 + 2x42.3xtg(5.97 0) = 12.483m Chiểu dài khối móng quy ước : Lqư = 3.6 + 2x42.3xtg(5.970) = 12.483m  SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 239 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt mặt đất tự nhiên) : Hqư = 42.3 + 5.1 = 47.4m Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: N 1tc  Fqu xhm x tb  1589.4T Khối lượng riêng trung bình lớp đất từ đài đến mũi cọc   h h    h h  1.697 x1.4  0.9 x1.588  33.5 x1.612  1.729 x6.5  1.632 T/m3 42 i Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi lớp đất đài đến mũi cọc : N 2tc  ( Fqu  nc xFc ) tbđ xhc  10618.6 T Trọng lượng cọc phạm quy khối móng quy ước: N 3tc  nc xFc x bt xhc  212.35 T Trọng lượng khối móng quy ước: tc N qu  N1tc  N 2tc  N 3tc  12420.3T -Móng M5-M7 : Chiều rộng khối móng quy ước : Bqư = 4.6 + 2x42.3xtag(5.970) = 13.447m Chiểu dài khối móng quy ước : Lqư = 4.6+ 2x42.3xtag(5.970) = 13.447m Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt mặt đất tự nhiên) : Hqư = 42.3 + 5.1 = 47.4m Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: N 1tc  Fqu xhm x tb  1813.5T Khối lượng riêng trung bình lớp đất từ đài đến mũi cọc  tbđ  i i 1.697 x1.4  0.9 x1.588  33.5 x1.612  1.729 x 6.5  1.632 T/m3 42 i Trọng lượng khối móng quy ước phạm vi lớp đất đài đến mũi cọc : N 2tc  ( Fqu  nc xFc ) tbđ xhc  12100.6 T Trọng lượng cọc phạm quy khối móng quy ước: N 3tc  nc xFc x bt xhc  265.433 T Trọng lượng khối móng quy ước: tc N qu  N1tc  N 2tc  N 3tc  14179.5T Lực nén tiêu chuẩn đáy khối quy ước:  tbđ  i i tt N 9tt  N 0tt  N qu  13323.4 T tt N 5tt  N 0tt  N qu  15314 T tc N 7tc  N 0tc  N qu  15383 T tt N1tt  N 0tt  N qu  13391.7 T Mơ men tiêu chuẩn khối móng quy ước: M xtc  M 0tcx  Qoytc (hc  hđ ) SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 240 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh M ytc  M 0tcy  Qoxtc ( hc  hđ ) Độ lệch tâm: ex  Móng M9 M5 M7 M1 L(m) 3.6 4.6 4.6 3.6 M ytc N tc ; ey  M xtc N tc Bảng tính tốn Mơmen tiêu chuẩn độ lệch tâm B(m) Hđ Hc Ntci Mxtc Mytc 3.6 1.7 42.3 13323 219 121.31 4.6 1.7 42.3 15314 245 5.93 4.6 1.7 42.3 15383 269.5 202.9 3.6 1.7 42.3 13392 248.4 303.25 ex 0.00911 0.00039 0.01319 0.02264 ey 0.01644 0.016 0.01752 0.01855 -Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước tc Pmax  Móng M9 M5 M7 M1 N tc Fqu L(m) 3.6 4.6 4.6 3.6 (1  tc N tc 6e y 6e x 6e y 6e P tc  Pmin tc  ) ; Pmin  (1  x  ) ; Ptbtc  max Lqu Bqu Lqu Bqu Fqu B(m) 3.6 4.6 4.6 3.6 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước ntc Mxtc Mytc ex ey 13323 219.01 121.31 0.00911 0.0164 15314 244.998 5.9278 0.00039 0.016 15383 269.531 202.92 0.01319 0.0175 13392 248.43 303.25 0.02264 0.0186 PMaxtc 86.6 86.8 87.7 87.6 PMintc 84.5 85.5 85.3 84.2 8.4.2.6.2 Cường độ khối móng quy ước m m Rqu  [ A.bqu  II  B.hqu  II'  DCII ] ktc Trong : m1 = 1.2 (đáy khối móng quy ước nằm lớp đất cát) m2 = (cơng trình khơng thuộc tuyệt đối cứng) ktc = (các tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp) C = 0.86 (T/m3) : Lực dính đơn vị đáy khối móng quy ước   21.12 A = 0.55; B = 3.21; D = 5.81  II : Trọng lượng riêng đất đất khối móng quy ước  'II  : trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy móng quy ước đến mặt đất tự nhiên.(đã tính trên) Móng M9-M1 1.2 x1 (0.55x12.483x1.729+3.21x47.4x2+5.81x6.1)=351.6T/m2 Rqu  tc pmax  87.6T/m2 < 1,2Rqu = 421.9 T/m2 ptbtc  85.9 T/m2 < Rqu = 351.6 T/m2 SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 241 Ptbtc 85.5 86.1 86.5 85.9 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Móng M5-M7 1.2 x1 (0.55x12.483x1.729+3.21x47.4x2+5.81x6.1)=351.6T/m2 Rqu  tc pmax  87.7T/m2 < 1,2Rqu = 421.9 T/m2 ptbtc  86.5 T/m2 < Rqu = 351.6 T/m2 Vậy tính tốn độ lún đất móng cọc theo quan niệm biến dạng đàn hồi tuyến tính Tính lún móng cọc trường hợp độ lún khối móng quy ước thiên nhiên 8.4.2.6.3 Tính độ lún khối móng quy ước Móng M1-M9: Ưng suất thân đáy khối móng quy ước :  zbt =2.8x1.943+3.7x2.053+0.9x1.961+33.5x1.962+6.5x2.063=93.94 T/m Ưng suất gây lún đáy khối móng quy ước :  zgl  p tbtc   zbt  85.9  93.94  8.04(T / m )  =>Thỏa lún , ta không cần kiểm tra lún cho móng M1-M9 Móng M5-M7: Ưng suất thân đáy khối móng quy ước :  zbt =2.8x1.943+3.7x2.053+0.9x1.961+33.5x1.962+6.5x2.063=93.94 T/m Ưng suất gây lún đáy khối móng quy ước :  zgl  p tbtc   zbt  86.5  93.94  7.44(T / m )  =>Thỏa lún,ta không cần kiểm tra lún cho móng M5-M7 8.4.2.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc Vật liệu: (bêtông thép giống với cọc, vách) Kiểm tra điều kiện đâm thủng Kiểm tra theo phương X pương Y: Móng M9-M1 : SVTH : Ngơ Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 242 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Nhận xét: Đáy tháp đâm thủng phương bao trùm trục cọc Như đài khơng bị đâm thủng Móng M5-M7 : SVTH : Ngơ Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 243 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Nhận xét: Đáy tháp đâm thủng phương bao trùm trục cọc Như đài khơng bị đâm thủng Tính tốn cốt thép đài cọc: Các mặt cắt ngàm quy ước tính tốn đài móng SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 244 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh Móng MII (M9-1) (3.6m x 3.6m) Mô men tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1(P2 + P3 )=0.9x2x298.38=537.1Tm Mô men tương ướng với mặt ngàm II-II : MII = r2 (P1 + P2 ) = 0.9x2x298.38 = 537.1Tm Chọn a = 5cm  ho = 170 – =165 cm Cốt thép theo phương X (đặt lớp trên) MI Fa   100.46 cm2 0.9.ho Ra  chọn 27  22có Fa = 102.8cm2 Mỗi dài 3500mm, khoảng cách tim cốt thép cạnh : 125mm Cốt thép theo phương Y( đặt lớp dưới) : M II Fa   100.46 cm2 0.9.ho Ra  chọn 27  22có Fa = 102.8cm2 Mỗi dài 3500mm, khoảng cách tim cốt thép cạnh : 125mm Móng MI (M5-M7) (4.6m x 4.6m) Mô men tương ứng với mặt ngàm I-I : MI = r1(P2 + P3 )=1.35x2x289.68=782.136Tm Mô men tương ướng với mặt ngàm II-II : MII = r2 (P1 + P2) = 1.35x2x289.68 = 782.136Tm Chọn a = 5cm  ho = 170 – =165 cm Cốt thép theo phương X SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 245 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh MI = 146.3 cm2 0.9.h o R a  chọn 33  24có Fa = 149.292 cm2 Mỗi dài :4500mm, khoảng cách tim cốt thép cạnh : 140mm Cốt thép theo phương Y : M II Fa = = 146.3 cm2 0.9.h o R a  chọn 33  24có Fa = 149.292cm2 Mỗi dài 4500mm, khoảng cách tim cốt thép cạnh : 140mm Fa = 8.5 So sánh phương án móng 8.5.1 Tổng hợp vật liệu: ( so sánh mặt kinh tế cho móng MI MII ) - Phương án cọc ép: -Khối lương bêtông 116.041 m3 -Khối lương cốt thép 14.903 T - Phương án cọc nhồi: SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 246 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh -Khối lương bêtông 243.492 m3 -Khối lương cốt thép 18.153 T 8.5.2 Điều kiện thi công Với điều kiện kỹ thuật hai phương án móng có đầy đủ thiết bị cần thiết cho việc thi cơng móng Cọc ép thi cơng đơn giản gây chấn động làm ảnh hưởng đến công trình xung quanh thường gặp cố q trình thi cơng gặp phải đá ngầm, khơng thể ép qua lớp đất cứng hay đất cát … Cọc khoan nhồi thi công phức tạp cọc ép thi cơng qua lớp đất cứng, gặp cố q trình thi cơng không gây chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh Và điều kiện cọc khoan nhồi trở nên thông dụng nước ta nên kỹ thuật thi công cải tiến nhiều có máy móc đai giúp cho việc thi cơng nhanh xác tránh rủi ro xảy q trình tho cơng Tuy nhiên với cơng trình em có vấn đề sau: + Điều kiện địa chất địa điểm thi công cơng trình tương đối tốt, đất chủ yếu đất cát pha, nên thi cơng cọc ép khó khăn + Khi tính tốn em chọn cọc ép dài 20m gồm đoạn đoạn dài 10m, mà cọc 10m ngồi thực tế gặp, gây khó khăn cho việc thi công ép cọc ( dàn ép, máy cẩu , …) + Kết tính tốn số lượng cọc ép lớn, việc ép số lượng lớn cọc một diện tích 26.1mx26.1m gặp nhiều khó khăn - Thiết bị thi cơng + Cọc ép : kích , hệ đối trọng cần trục vận chuyển dể dàng , thị trường tương đối nhiều + Cọc khoan nhồi : gầu khoan , ống vách(nếu có),thùng chứa dung dịch bentonit ,cần trục vận chuyển cồng kềnh , thị trường phổ biến - Thi công: Do địa tầng cơng trình gồm phần lớn lớp cát nên thi công cọc ép không khả thi, khó ép đến độ sâu thiết kế Cịn cọc nhồi thi cơng dễ dàng - Nhân lực : + Cọc ép: công nghệ thi công tự động hố cao nên cần nhân lực + Cọc khoan nhồi : cần nhiều nhân lực cho công tác đổ bêtông xử lý dung dịch bentonite ,kiểm tra chất lượng - Công nghệ thi công + Cọc ép : đơn giản , sử dụng phổ biến + Cọc khoan nhồi : phức tạp đòi hỏi kinh nghiệm chuyên môn cao 8.5.3 Điều kiện chất lượng Cọc ép : chất lượng đảm bảo đúc sẳn nhà máy Cọc khoan nhồi : Hiện công nghệ thi công đại nên chất lượng đảm bảo 8.5.4 Điều kiện chịu lực Cọc ép : cao hạn chế nhà 20 tầng trở lên Cọc khoan nhồi : cao sử dụng phổ biến cho nhà cao tầng chịu tải trọng lớn 8.5.5 Điều kiện môi trường Cọc ép : gây ô nhiểm mơi trường , gây nguy hiểm cho cơng trình lân cận nên hạn chế sử dụng đô thị Cọc khoan nhồi : không gây ô nhiểm không ảnh hưởng tới cơng trình lân cận sử dụng phổ biến đô thị đông dân cư 8.5.6 Các điều kiện khác - Ngoài điều ý chất lương thi công cọc khoan nhồi khó kiểm sốt phải thi cơng đổ bêtơng môi trường nước ngầm dẫn đến chất lượng bêtông không đảm bảo, dẫn đến sức chịu tải cuả cọc giảm đáng kể nguy hiểm cho cơng trình SVTH : Ngô Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 247 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS Nguyễn Văn Lĩnh - Ngoài điều kiện để đưa phương án móng để áp dụng vào cơng trình cịn phải dựa vào nhiều yếu tố khác : qui mơ cơng trình, điều kiện thi cơng, phương pháp thi cơng, điều kiện khí hậu, địa chất thủy văn NHẬN XÉT : Trong điều kiện thực tế nước ta dưạ vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án móng nêu phần tính tốn phương án móng quy mơ cơng trình, điều kiện thiên tai diễn biến phức tạp, không lường trước nên em chọn phương án móng cọc khoan nhồi SVTH : Ngơ Minh Khiết MSSV : 20761154 Trang 248 ... NGÀNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ AN LẠC ( PHỤ LỤC ) SVTH : NGÔ MINH KHIẾT MSSV : 20761154 GVHD : TS NGUYỄN VĂN LĨNH TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2012 LỜI MỞ ĐẦU Hòa nhập với phát triển mang tính tất... cao giá trị người, công sử dụng chung cư khơng gói gọn chỗ đơn mà mở rộng thêm dịch vụ phục vụ cư dân sinh sống hộ thuộc chung cư Giải pháp xây dựng tòa nhà chung cư cao tầng giải pháp tối ưu nhất,... chữa cháy – Nhà cao tầng – Yêu cầu thiết kế trang 5/9 ).Trong thang bố trí điện chiếu sáng tự động, hệ thống thơng gió động lực thiết kế để hút gió khỏi buồng thang máy chống ngạt 1.1.4.4 Xử lý