Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)

Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)Độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau (Luận văn thạc sĩ file word)

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI NGUYỄN VĂN TUẤN ĐỘ TIN CẬY CỦA GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM CHO NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ CÀ MAU LUẬN VĂN THẠC SĨ Hà Nội – 2015 NGUYỄN VĂN TUẤN ĐỘ TIN CẬY CỦA GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM CHO NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ CÀ MAU CHUYÊN NGÀNH: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số: 60-58-02-04 LUẬN VĂN THẠC SĨ NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: HD1: TS PHẠM QUANG TÚ HD2: GS.TS TRỊNH MINH THỤ Hà Nội – 2015 iii LỜI CẢM ƠN Đây thuyết minh luận văn thạc sĩ với đề tài: “Độ tin cậy giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau” Là sản phẩm sau năm học tập nghiên cứu Khoa Cơng trình, Trường Đại học Thủy lợi Hà Nội Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn sâu sắc tới hai thầy TS Phạm Quang Tú GS.TS Trịnh Minh Thụ người định hướng, hướng dẫn bảo tận tình tơi suốt thời gian làm luận văn Hai thầy khơng hướng dẫn tơi hồn thành luận văn mà cịn cho tơi tiếp cận với lĩnh vực khoa học mà trước chưa có hội tiếp cận Các thầy gương sáng niềm say mê nghiên cứu khoa học, tinh thần trách nhiệm, tận tụy, quan tâm tới người,… Tôi chân thành cảm ơn tới Ban giám hiệu, cán Phòng Đại học Sau Đại học, Khoa Cơng trình Trường Đại học Thủy lợi tạo điều kiện thuận lợi cho suốt thời gian học tập nghiên cứu Trường Tôi chân thành cảm ơn tới thầy cô giảng dạy lớp Cao học 22ĐKT-11 truyền dạy kiến thức cho chúng tơi q trình học tập Nhân tơi bày tỏ cảm ơn chân thành tới Ban giám hiệu Trường Đại học Công nghiệp Quảng Ninh, bạn đồng nghiệp nơi công tác động viên, tạo điều kiện cho học tập, nghiên cứu Đặc biệt cảm ơn sâu sắc tới gia đình tơi luôn động viên tinh thần, tạo điều kiện thuận lợi cho bước vào đường học vấn Bắc Ninh, tháng 11 năm 2015 Tác giả luận văn Nguyễn Văn Tuấn CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc BẢN CAM KẾT Kính gửi: - Ban Giám hiệu Trường Đại học Thủy lợi; - Phòng Đào tạo ĐH Sau ĐH – Trường Đại học Thủy lợi Tên là: Nguyễn Văn Tuấn Học viên cao học lớp: 22ĐKT Chuyên ngành: Địa kỹ thuật xây dựng Mã học viên: 1481580204005 Theo Quyết định số 1321/QĐ–ĐHTL ngày 10/8/2015 Hiệu trưởng Trường Đại học Thủy lợi, việc giao đề tài luận văn người hướng dẫn cho học viên cao học đợt năm 2015 Quyết định số 2248/QĐ–ĐHTL ngày 16/11/2015 Hiệu trưởng Trường Đại học Thủy lợi, việc vai trò người hướng dẫn cho học viên cao học Nguyễn Văn Tuấn, nhận đề tài “Độ tin cậy giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau” hướng dẫn thầy TS Phạm Quang Tú GS.TS Trịnh Minh Thụ Tôi xin cam đoan luận văn kết nghiên cứu tôi, không chép Nội dung luận văn có tham khảo sử dụng tài liệu, thơng tin đăng tải tài liệu trang website theo danh mục tài liệu tham khảo luận văn Bắc Ninh, tháng 11 năm 2015 Tác giả luận văn Nguyễn Văn Tuấn MỤC LỤC MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục đích đề tài Nội dung nghiên cứu Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu Cách tiếp cận phƣơng pháp nghiên cứu Cấu trúc luận văn CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 1.1 Tổng quan đất yếu 1.1.1 Khái niệm đất yếu tính chất đất yếu 1.1.2 Các loại đất yếu thường gặp 1.1.3 Những vấn đề kỹ thuật xây dựng cơng trình đất yếu 1.2 Các phƣơng pháp xử lý đất yếu phổ biến 1.2.1 Giải pháp thay 1.2.1.1 Nội dung phương pháp 1.2.1.2 Phạm vi áp dụng 1.2.2 Nhóm giải pháp học 1.2.2.1 Làm chặt đất mặt đầm rơi 1.2.2.2 Làm chặt đất mặt phương pháp đầm lăn 10 1.2.2.3 Làm chặt đất mặt phương pháp đầm rung .11 1.2.3 Nhóm giải pháp hóa học 11 1.2.3.1 Gia cố phương pháp trộn vôi 12 1.2.3.2 Gia cố phương pháp trộn xi măng (cọc đất –xi măng) .12 1.2.3.3 Phương pháp gia cố phương pháp vữa xi măng .14 1.2.4 Nhóm phương pháp vật lý gia cố đất yếu 14 1.2.5 Nhóm giải pháp thủy lực học 15 1.2.5.1 Phương pháp gia cố giếng cát 15 1.2.5.2 Phương pháp gia cố bấc thấm (PVD) 16 1.2.5.3 Phương pháp bấc thấm kết hợp hút chân không 18 1.3 Tổng quan phƣơng pháp tính tốn thiết kế dùng xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không 20 1.3.1 Tính tốn thiết kế xử lý bấc thấm theo phương pháp truyền thống (phương pháp tất định) 20 1.3.2 Phương pháp tính tốn thiết kế ngẫu nhiên 20 1.4 Giới thiệu số cơng cụ tính tốn thiết kế ngẫu nhiên 21 1.4.1 Phần mềm OpenFTA 21 1.4.1.1 Giới thiệu phần mềm 21 1.4.1.2 Sử dụng phần mềm 21 1.4.2 Phần mềm BestFit 21 1.4.2.1 Giới thiệu phần mềm 21 1.4.2.2 Sử dụng phần mềm thiết kế bấc thấm 22 1.4.3 Phần mềm MatLab 22 1.4.3.1 Giới thiệu phần mềm 22 1.4.3.2 Sử dụng MatLab thiết kế bấc thấm 22 1.5 Kết luận Chƣơng 23 CHƢƠNG 2: LÝ THUYẾT ĐỘ TIN CẬY 24 2.1 Lý thuyết xác suất thống kê 24 2.1.1 Các khái niệm xác suất 24 2.1.1.1 Định nghĩa xác suất theo tần suất 25 2.1.1.2 Xác suất có điều kiện 25 2.1.1.3 Công thức xác suất đầy đủ công thức Bayes 25 2.1.1.4 Các tính chất xác suất 26 2.1.2 Các đại lượng ngẫu nhiên hàm phân phối 27 2.1.2.1 Biến ngẫu nhiên 27 2.1.2.2 Hàm mật độ xác suất hàm phân phối tích lũy biến ngẫu nhiên .27 2.1.2.3 Các đặc trưng biến ngẫu nhiên 29 2.1.2.4 Hàm phân phối 31 2.1.3 Kiểm định Chi bình phương (Chi-square test) 33 2.1.3.1 Khái niệm độc lập (independence) 33 2.1.3.2 Tìm hàm phân phối phù hợp tập liệu dựa vào kiểm định Chi bình phương 34 2.2 Phân tích rủi ro phân tích tối ƣu 36 2.2.1 Định nghĩa phân tích rủi ro phân tích tối ưu 36 2.2.1.1 Định nghĩa phân tích rủi ro 36 2.2.1.2 Định nghĩa phân tích tối ưu 36 2.2.2 Các bước phân tích rủi ro phân tích tối ưu 36 2.2.3 Các loại bất định địa kỹ thuật 38 2.2.4 Khái niệm phân loại hệ thống 40 2.2.4.1 Khái niệm hệ thống 40 2.2.4.2 Phân loại hệ thống 40 2.2.5 Cây cố (Fault tree) 41 2.2.6 Hàm tin cậy cấp độ tính tốn 41 2.2.6.1 Hàm tin cậy 41 2.2.6.2 Các cấp độ tính tốn 43 2.3 Kết luận Chƣơng 44 CHƢƠNG 3: ĐỘ TIN CẬY CỦA GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP HÚT CHÂN KHÔNG CHO NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ CÀ MAU 45 3.1 Giới thiệu dự án nhà máy xửlý khí Cà Mau 45 3.1.1 Giới thiệu chung 45 3.1.2 Điều kiện địa chất khu vực xây dựng dự án 46 3.1.3 Phạm vi xử lý bấc thấm kết hợp hút chân không 48 3.1.4 Yêu cầu độ cố kết cho phép tiến độ thi công 51 3.2 Cơ sở lý thuyết hai toán xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không 51 3.2.1 Độ lún ổn định 52 3.2.2 Độ cố kết gia cố bấc thấm 53 3.2.2.1 Độ cố kết theo phương đứng Uv 53 3.2.2.2 Độ cố kết theo phương ngang Uh 53 3.2.3 Độ lún cố kết theo thời gian .55 3.2.4 Độ lún lại sau thời gian t .55 3.3 Tính tốn thiết kế xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không theo phƣơng pháp truyền thống (TCVN 9355-2013) .55 3.3.1 Các thông số đầu vào theo phương pháp truyền thống .56 3.3.1.1 Các thông số cao độ 56 3.3.1.2 Địa tầng tiêu lý đất 56 3.3.1.3 Tải trọng tính tốn xử lý .56 3.3.1.4 Phạm vi ảnh hưởng lún 58 3.3.1.5 Các thông số bấc thấm thơng số nước 58 3.3.2 Tính độ lún sau thời gian xử lý theo phương pháp truyền thống .61 3.3.2.1 Độ lún giai đoạn thi công cắm bấc thấm 61 3.3.2.2 Độ lún sau giai đoạn hút chân không .61 3.3.3 Lựa chọn khoảng cách tim bấc thấm theo tiêu chuẩn .62 3.3.3.1 Tính độ lún ổn định với tải trọng khai thác 62 3.3.3.2 Độ cố kết với tải trọng khai thác sau thời gian xử lý lựa chọn khoảng cách bấc thấm 64 3.3.4 Thời gian xử lý theo phương pháp truyền thống .64 3.3.5 Kết luận tính tốn thiết kế xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không theo phương pháp truyền thống (TCVN 9355-2013) 65 3.3.6 Ưu điểm nhược điểm phương pháp thiết kế tất định .66 3.3.6.1 Ưu điểm phương pháp thiết kế tất định 66 3.3.6.2 Nhược điểm phương pháp thiết kế tất định 66 3.4 Độ tin cậy giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không nhà máy xử lý khí Cà Mau (phƣơng pháp tính tốn thiết kế ngẫu nhiên) 67 3.4.1 Phân tích số liệu đầu vào theo phương pháp ngẫu nhiên 67 3.4.1.1 Địa tầng tiêu lý đất 67 3.4.1.2 Tải trọng tính tốn xử lý .72 3.4.1.3 Phạm vi ảnh hưởng lún 72 3.4.1.4 Các thông số bấc thấm thơng số nước theo phương pháp ngẫu nhiên 72 3.4.2 Tính độ lún sau thời gian xử lý theo phương pháp ngẫu nhiên .74 3.4.2.1 Độ lún giai đoạn thi công cắm bấc thấm 74 3.4.2.2 Độ lún sau giai đoạn hút chân không 74 3.4.3.Tính độ cố kết sau thời gian xử lý theo phương pháp ngẫu nhiên78 3.4.3.1 Quan hệ độ cố kết thời gian xử lý 78 3.4.3.2 Xác suất độ cố kết trung bình >90% 78 3.4.3.3 Tính thời gian xử lý theo phương pháp ngẫu nhiên 80 3.4.4 Phân tích rủi ro phân tích tối ưu 84 3.4.4.1 Mô tả hệ thống 84 3.4.4.2 Cây cố (Fault tree) .85 3.4.4.3 Hàm tin cậy 88 3.4.4.4 Phân tích rủi ro 88 3.4.4.5 Phân tích tối ưu 90 3.4.4.6 Kết bình giải 92 3.4.5 Kết luận tính tốn thiết kế xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân không theo phương pháp ngẫu nhiên 98 3.4.6 Ưu điểm nhược điểm phương pháp thiết kế ngẫu nhiên .98 3.4.6.1 Ưu điểm phương pháp thiết kế ngẫu nhiên 98 3.4.6.2 Nhược điểm phương pháp thiết kế ngẫu nhiên 99 3.5 So sánh phƣơng pháp tính tất định (tiêu chuẩn) phƣơng pháp tính tốn ngẫu nhiên 99 3.5.1 Lựa chọn khoảng cách bấc thấm, tính tốn độ cố kết độ lún dự báo 99 3.5.2 Thời gian cần xử lý 100 3.5.3 Ảnh hưởng hệ số cố kết Cv tới thời gian xử lý 100 3.6 Kết luận Chƣơng .103 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 105 Kết luận kiến nghị 105 Một số điểm tồn 106 Hƣớng nghiên cứu 107 TÀI LIỆU THAM KHẢO 108 CÁC PHỤ LỤC 110 IV Độ lún tải trọng làm việc thực tế : IV.1 Cơng thức tính độ lún tính cho lớp đất dính: Trường hợp (1): Nếu σ z > pc Si = ξ hi (1+ e0 ) C log( σ z +∆ p c σz (1) ) Trường hợp (2): Nếu σ z + ∆p < pc σ z +∆ p hi S =ξ C log( ) i s (1+ e0 ) σz (2) Trường hợp (3): Nếu σ z + ∆p > pc σz < pc Si = ξ hi (1+ e ) p  σ z +∆ p p  ) + C log( c ) C clog( s   σ c z (3)  Trường hợp (4) khơng có thí nghiệm nén cố kết i σ (4) i i S = h Es Es:Mô đun biến dạng (khơng nở hơng) xác định từ thí nghiệm nén oedometer cấp ứng suất tương ứng IV.2 Độ lún tải trọng làm việc thực tế : Tải trọng tính tốn: 29 (T/m2) Layer Chiều sâu Chiều dày đáy lớp z i lớp ∆h i Khối lượng thể Hệ số rỗng tự nhiên tích ướt γ'i eo Chỉ số phục hồi Cs Áp lực Ứng suất Ứng suất Chỉ số nén tiền cố kết thân phụ thêm σz pc ∆p lún C c (m) (m) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (T/m2) 93 93 700 Cát lấp 53 60 620 622 240 436 80 496 29 53 00 575 802 219 675 57 568 29 53 00 575 802 219 675 72 718 29 53 00 575 802 219 675 87 868 29 11 53 00 575 802 219 675 02 018 29 13 53 00 575 943 128 918 17 168 29 15 53 00 575 943 128 918 32 318 29 17 53 00 575 943 128 918 47 468 29 19 41 88 575 943 128 918 58 583 29 20 73 32 575 943 128 918 10 50 10 503 29 22 43 70 956 821 11 70 11 695 29 24 43 00 945 929 13 45 13 453 29 26 43 00 945 929 15 34 15 343 29 28 43 00 945 929 17 23 17 233 29 30 43 00 945 929 19 12 19 123 29 32 43 00 945 929 21 01 21 013 29 34 43 00 945 929 22 90 22 903 29 36 43 00 945 929 24 79 24 793 29 38 43 00 945 929 26 68 26 683 29 40 43 00 945 929 28 57 28 573 29 Tổng độ lún ổn định tải trọng khai thác thực tế S1 Chiều dày lớp đất bù lún (là độ lún sau 150 ngày cắm bấc thấm hút chân khơng): F DD σz+∆p Cơng thức tính (m) (T/m2) 787 858 11 008 12 158 13 308 14 458 15 608 16 758 17 874 18 794 19 986 21 743 23 633 25 523 27 413 29 303 31 193 33 083 34 973 36 863 Độ lún Độ lún S i lớp Slayer (3) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) m 181 181 308 234 192 0,896 163 185 164 148 0,624 127 083 083 006 006 008 008 008 008 008 008 0,072 008 008 008 1,863 m 77 m II.Độ lún cố kết trình thi cơng bấc thấm * Thơng số bấc thấm Thơng số Ký hiệuC Kích thước bấc thấm a b Đường kính tương đương bấc thấm dw Sơ đồ bố trí bấc thấm Khoảng cách tim bấc thấm Độ sâu cắm bấc thấm Đường kính nước tương đương ơng thứcGiá tr 2(a+b) /π ị Đơn vị 100 mm mm 0,066 m Vuông 1,2m 19 m 1,356 m d L D1.13*d * Các thông số nước Ký hiệuC Thơng số Tỷ số khoảng cách thấm n Các nhân tố ảnh hưởng Tổng nhân tố ảnh hưởng * Độ lún ổn định san lấp tạo lớp đệm cát Tổng tải trọng cát san lấp đệm cát Lớp F DD Chiều dày lớp ∆h i (m) (m) F ị Đơn vị 20,68 Tỷ số đường kính vùng xáo động đường kính tương đương bấc thấm ds/dwGiả thiết2 Tỷ số hệ số thấm ngang chưa xáo động bị xáo động kh/ksGiả thiết2 Tỷ số hệ số thấm ngang khả thoát nước bấc thấm kh/qwGiả thiết0,0001 Ảnh hưởng khoảng cách bấc thấm Fn ln(n)-3/4 (kh/ksẢnh hưởng xáo động đất 1)*ln(ds/dw) Fs 2/3*Pi*L^2*(kh/ Ảnh hưởng sức cản bấc thấm qw) Fr Các hệ số tính tốn Chiều sâu đáy lớp z i ông thứcGiá tr D/dw 2,279 m-2 0,693 0,076 Fn+Fs+Fr3,048 4,13 (T/m2) Khối lượng thể Hệ số rỗng tự Chỉ số phục tích ướt hồi C s nhiên e o γ'i Chỉ số nén lún C c (T/m3) 1,934 1,93 1,700 3,534 1,60 1,620 1,622 0,240 5,534 2,00 1,575 1,802 0,219 7,534 2,00 1,575 1,802 0,219 9,534 2,00 1,575 1,802 0,219 11,534 2,00 1,575 1,802 0,219 13,534 2,00 1,575 1,943 0,128 15,534 2,00 1,575 1,943 0,128 17,534 2,00 1,575 1,943 0,128 19,414 1,88 1,575 1,943 0,128 20,734 1,32 1,575 1,943 0,128 22,434 1,70 1,956 0,821 24,434 2,00 1,945 0,929 26,434 2,00 1,945 0,929 28,434 2,00 1,945 0,929 30,434 2,00 1,945 0,929 32,434 2,00 1,945 0,929 34,434 2,00 1,945 0,929 36,434 2,00 1,945 0,929 38,434 2,00 1,945 0,929 40,434 2,00 1,945 0,929 Tổng độ lún ổn định tải trọng cát san lấp đệm cát * Độ cố kết trung bình theo phương thẳng đứng phương ngang Áp lực tiền cố kết pc (T/m2) Ứng suất thân σz Ứng suất phụ thêm ∆p σz+∆p (T/m2) (T/m2) (T/m2) Công thức tính Độ lún Độ lún lớp Si Slayer (m) m Cát lấp 0,436 0,675 0,675 0,675 0,675 0,918 0,918 0,918 0,918 0,918 - 3,80 1,57 2,72 3,87 5,02 6,17 7,32 8,47 9,58 10,50 11,70 13,45 15,34 17,23 19,12 21,01 22,90 24,79 26,68 28,57 0,496 1,568 2,718 3,868 5,018 6,168 7,318 8,468 9,583 10,503 11,695 13,453 15,343 17,233 19,123 21,013 22,903 24,793 26,683 28,573 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,13 4,627 5,699 6,849 7,999 9,149 10,299 11,449 12,599 13,714 14,634 15,826 17,584 19,474 21,364 23,254 25,144 27,034 28,924 30,814 32,704 (3) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) (4) 0,122 0,122 0,216 0,155 0,122 0,592 0,100 0,111 0,097 0,086 0,367 0,073 0,047 0,047 0,003 0,003 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,036 0,004 0,004 0,004 0,004 1,168 m Lớp F DD 1 Độ sâu đáy lớp Bề dày hi m 1,931,93 3,53 60 11,538,00 19,41 88 20,731 32 , 22,43 70 40,4318,00 Chiều dài đường thoát nước Hệ số cố kết thẳng đứng C vi m m /d 19,41 21,02 Tỉ số hi/sqrt(Cvi) Hệ số cố kết Hệ sốcố kết trung bình trung bình theo phương theo phương ngang C đứng C vtb m /d m /d Độ lún ổn địnhGhi hi 0,00558 0,00235 0,00264 0,00264 21,42 165,02 153,25 25,67 0,00486 , 00486 24,40 258,31 (m) 0,0026 0,0058 1,0814 phạm vi cắm bấc thấm 0,0046 0,0042 0,0866 Dưới phạm vi cắm bấc thấm Lún theo thời gian với tải trọng cát lấp bấc thấm Thời gian Độ cố kết Độ lún tổng theo theo thời Ngày thời gian U t gian S t (%) (m) 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 Tổng Phạm vi chiều dài bấc thấm Dưới phạm vi chiều dài bấc thấm 1,1% 4,7% 8,8% 12,7% 16,3% 19,8% 23,2% 26,4% 29,5% 32,4% 35,2% 37,9% 40,4% 42,9% 45,3% Độ cố kết tổng theo thời gian U t (%) Độ lún theo thời gian S t (m) 0,4% 0,8% 1,2% 1,4% 1,6% 1,8% 2,0% 2,2% 2,3% 2,5% 2,6% 2,7% 2,8% 3,0% 3,1% 0,000 0,001 0,001 0,001 0,001 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,003 0,003 0,01209 0,05061 0,09499 0,13686 0,17664 0,21457 0,25078 0,28538 0,31848 0,35014 0,38045 0,40946 0,43725 0,46386 0,48935 Số ngày thi công lớp đệm cát cắm bấc thấm30 ngày Độ cố kết: Độ lún sau thi công cắm bấc thấm: 10 Độ cố kết tải trọng khai thác,U(%) St (m) 0,012 0,051 0,096 0,138 0,178 0,216 0,253 0,287 0,320 0,352 0,383 0,412 0,440 0,466 0,492 0,7% 2,8% 5,2% 7,4% 9,6% 11,6% 13,6% 15,4% 17,2% 18,9% 20,5% 22,1% 23,6% 25,0% 26,4% 13,6% 0,253m 20 Thời gian (ngày) 304050 60 70 80 0,2 Đ ộ lú 0,4 n (m 0,6 0,8 Settlement during PVD installation * Độ lún lại sau thời gian cắm bấc thấm Lún sơ cấp (m) Lún cố kết sau 30 ngày thi cơng bấc thấm (m) Độ lún cịn lại (m) Trong phạm vi chiều dài bấc thấm 1,081 0,251 0,831 Dưới chiều dài bấc thấm 0,087 0,002 0,085 III Lún cố kết q trình gia tải chân khơng * Thơng số bấc thấm Thơng số Ký hiệuC Kích thước bấc thấm : Đường kính tương đương bấc thấm: ông thứcGiá tr ị Đơn vị a 100 mm b mm 2(a+b) /π dw Sơ đồ bố trí bấc thấm: 0,066 m Vng Khoảng cách tim bấc thấm d Độ sâu cắm bấc thấm: L 1,2m Đường kính nước tương đương: D1.13*d 19 m 1,356 m * Các thơng số nước Thơng số Ký hiệu Tỷ số khoảng cách thấm n Công thức Giá trị D/dw Đơn vị 20,68 Tỷ số đường kính vùng xáo động đường kính tương đương bấc thấm ds/dwGiả thiế t2 Tỷ số hệ số thấm ngang chưa xáo động kh/ksGiả thiết bị xáo động Các hệ số tính tốn Tỷ số hệ số thấm ngang khả thoát nước bấc thấm kh/qwGiả thiết0,0001 Ảnh hưởng khoảng cách bấc thấm Fn ln(n)-3/4 2,279 Ảnh hưởng xáo động đất Fs (kh/ks1)*ln(ds/dw) 0,693 Ảnh hưởng sức cản bấc thấm Các nhân tố ảnh hưởng m 2/3*Pi*L^2*(kh/ qw) Fn+Fs+Fr3,048 Fr Tổng nhân tố ảnh hưởngF * Độ lún ổn định xử lý bơm hút chân khơng Tổng tải trọng tính tốn : Lớp Khối Chiều Chiều lượng sâu đáy dày lớp thể tích ∆h i lớp z i ướt γ'i Hệ số rỗng Chỉ số phục tự nhiên e o hồi C s (m) (m) (T/m3) 1,934 1,93 1,700 3,534 1,60 1,620 1,622 0,240 5,534 2,00 1,575 1,802 0,219 7,534 2,00 1,575 1,802 0,219 9,534 2,00 1,575 1,802 0,219 11,534 2,00 1,575 1,802 0,219 13,534 2,00 1,575 1,943 0,128 15,534 2,00 1,575 1,943 0,128 17,534 2,00 1,575 1,943 0,128 19,414 1,88 1,575 1,943 0,128 20,734 1,32 1,575 1,943 0,128 22,434 1,70 1,956 0,821 24,434 2,00 1,945 0,929 26,434 2,00 1,945 0,929 28,434 2,00 1,945 0,929 30,434 2,00 1,945 0,929 32,434 2,00 1,945 0,929 34,434 2,00 1,945 0,929 36,434 2,00 1,945 0,929 38,434 2,00 1,945 0,929 40,434 2,00 1,945 0,929 Tổng độ lún ổn định tải trọng xử lý Chiều dài Hệ số cố kết Tỉ số Độ sâu Bề dày đường thẳng đứng Lớp hi/sqrt(Cvi) thoát đáy lớp hi C vi nước m /d m m F 1,934 1,934 F DD DD 3,534 1,6 0,0056 21,4164 -2 0,076 7,00 (T/m2) Chỉ số nén lún C c 0,436 0,675 0,675 0,675 0,675 0,918 0,918 0,918 0,918 0,918 - Áp lực tiền cố kết pc Ứng suất thân σz (T/m2) (T/m2) Cát lấp 0,496 1,568 2,718 3,868 5,018 6,168 7,318 8,468 9,583 10,503 11,695 13,453 15,343 17,233 19,123 21,013 22,903 24,793 26,683 28,573 3,80 1,57 2,72 3,87 5,02 6,17 7,32 8,47 9,58 10,50 11,70 13,45 15,34 17,23 19,12 21,01 22,90 24,79 26,68 28,57 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng C vtb Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang C hi m /d m /d Ứng suất phụ thêm ∆p σz+∆p Độ lún Công Độ lún lớp S i thức Slayer tính (T/m2) (T/m2) (m) 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Độ lún ổn địnhG hi (m) Phạm vi 7,496 8,568 9,718 10,868 12,018 13,168 14,318 15,468 16,583 10,503 11,695 13,453 15,343 17,233 19,123 21,013 22,903 24,793 26,683 28,573 (3) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) (1) m 0,166 0,284 0,213 0,173 0,146 0,164 0,145 0,131 0,112 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 1,534 m 0,166 0,816 0,552 0,000 0,000 0,000 11,534 1 19,414 20,734 7,88 1,32 22,434 1,7 40,434 18 19,41 21,02 0,0024 165,0246 0,0026 0,0026 153,2529 25,6718 0,0049 24,3963 0,0049 258,3137 Độ lún theo thời gian tải trọng xử lý chân không Độ lún sau san lấp, cắm bấc thấm 0,0026 0,0058 1,534 0,0046 0,0042 0,000 S2 = U t (%)S Ngày 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 t (m)U 0,251 0,277 0,361 0,459 0,637 0,799 0,947 1,083 1,207 1,321 1,426 1,522 1,610 1,691 1,765 1,834 1,896 1,954 2,007 2,056 2,101 2,142 1,1% 4,7% 8,8% 16,3% 23,2% 29,5% 35,2% 40,4% 45,3% 49,7% 53,7% 57,5% 60,9% 64,0% 66,9% 69,6% 72,0% 74,3% 76,3% 78,2% 80,0% t (%)S 0,4% 0,8% 1,2% 1,6% 2,0% 2,3% 2,6% 2,8% 3,1% 3,3% 3,5% 3,7% 3,8% 4,0% 4,2% 4,3% 4,5% 4,6% 4,8% 4,9% 5,0% t Dưới phạm vi cắm bấc thấm 0,253 m Thời gian Thời cắm bấc gian gia Phạm vi chiều dài Phạm vi chiều dài cắm thấm bấc thấm bấc thấm tải chân gia tải không chân không 30 31 35 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 cắm bấc thấm Tổng (m)S t 0,0017 0,0020 0,0024 0,0027 0,0031 0,0034 0,0037 0,0039 0,0041 0,0043 0,0045 0,0047 0,0048 0,0050 0,0051 0,0053 0,0054 0,0055 0,0057 0,0058 0,0059 0,0060 (m) 0,279 0,364 0,461 0,640 0,803 0,951 1,087 1,211 1,325 1,430 1,526 1,615 1,696 1,770 1,839 1,902 1,960 2,013 2,062 2,107 2,148 Thời điểm ngừng bơm hút chân không Độ cố kết chung tương ứng là: Độ lún thời điểm ngừng gia tải chân không: U(%) 15,0% 19,5% 24,8% 34,4% 43,1% 51,1% 58,3% 65,0% 71,2% 76,8% 81,9% 86,7% 91,0% 95,0% 98,7% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 100,0% 120 Ngày = 4,0 95,0% 1,770m Thời gian (ngày) Đ ộ lú n (m 0,2 0,4 0,6 0,8 1,2 1,4 1,6 1,8 2,2 2,4 50 100 150 Settlement during PVD installation Settlement during the vacuum loading 200 250 Tháng S1 m Lớp/layer 2+3+5+6 sum S2 Sr 1,701 0,1618 1,863 Ghi chú/note m m 1,765 0,0053 1,770 0,000 PVD length 0,1565 Below PVD 0,1565 * S : Settlment right after vacuum and surcharge loading * S : Primary settlment under working load at operation stage (included compensation layer) * S r : Độ lún dư đất/ Residual settlement if/ Nếu: S2> S1, Sr =0 If: Nếu S2 < S1, Sr = S1-S2 Sr 0,1565 m = * Rate of settlement 0,00465 m2/d 1,6958 m2/year 15,65cm 21,02 m Coeff Of consolidation of soil layers below PVD, Cv = = Total re settlement under PVD: Drainage path n S = ∑ i =1 Cαi hi log( t1 / t ) Với/with hi17,20 m t0 Thickness of soft soil layers Intial time years t1 10 years Hệ số từ biến: Year Cαi = 0.045*Cs / (1+ e0 ) Degree of Consolidation Time % 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 Considering time Consolidation Residual settlment settlement of soil of soil layrs below Secondary settlement layers below PVD PVD cm (2) cm (1) 7% 10% 12% 14% 16% 17% 18% 20% 22% 27% 31% 35% 38% 0,002720 1,0940 1,5471 1,8948 2,1879 2,4462 2,6796 2,8943 3,0941 3,4593 4,2364 4,8911 5,4671 5,9869 cm (3) 0,5665 1,0196 1,3673 1,6605 1,9187 2,1522 2,3669 2,5667 2,9318 3,7089 4,3636 4,9396 5,4595 Residual settlement after 30 years of operation is: (Ladd and DeGroot, 2003) Total Residual settlement cm (2)+(3) 1,4084 2,2323 2,8168 3,2702 3,6407 3,9539 4,2252 4,6786 5,5025 6,0871 6,5405 6,9109 Rate of settlement cm/year 2,4281 3,5996 4,4773 5,1889 5,7929 6,3208 6,7919 7,6105 9,2115 10,4507 11,4801 12,3704 12,37 cm 1,862 1,172 0,878 0,712 0,604 0,528 0,471 0,409 0,320 0,248 0,206 0,178 PHỤ LỤC C CÁC BIỂU ĐỒ TẦN SỐ THỜI GIAN XỬ LÝ TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP NGẪU NHIÊN Hình C.1: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=0,7m Hình C.2: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=0,8m Hình C.3: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=0,9m Hình C.4: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,0m Hình C.5: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,1m Hình C.6: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,2m Hình C.7: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,3m Hình C.8: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,4m Hình C.9: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,5m Hình C.10: Biểu đồ tần số thời gian xử lý với khoảng cách bấc thấm d=1,6m Cao độ (m) Elevation (m) Thickness of stratum (m Core recovery ratio Value Blows Per 10 20 30 40 Cao độ (m) Elevation (m) Chiều sâu lớp (m) Depth of stratum (m) Bề dày lớp (m) Thickness of stratum (m Cột địa tầng Stratum Thước tỷ lệ /scale (m) Ðộ sâu (m) Depth (m) Sampling Số hiệu mẫu Samples No Core recovery ratio Rock Quality Designatio Vane Shear Test (VST) 15 cm 15 cm Sta nda Số búa/15 cm NValue/15 cm 15 cm Value Blows Per 30cm SPT Chart of Ðồ thị Thí nghiệm SPT ...NGUYỄN VĂN TUẤN ĐỘ TIN CẬY CỦA GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM CHO NHÀ MÁY XỬ LÝ KHÍ CÀ MAU CHUYÊN NGÀNH: ĐỊA KỸ THUẬT XÂY DỰNG Mã số: 60-58-02-04 LUẬN VĂN THẠC SĨ NGƯỜI HƯỚNG... khơng cho nhà máy xử lý khí Cà Mau Mục 3.1: Giới thiệu nhà máy xử lý khí Cà Mau Mục 3.2: Cơ sở lý thuyết hai toán xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp hút chân khơng Mục 3.3: Tính toán thiết kế xử lý đất. .. điểm phương pháp tính toán thiết kế ngẫu nhiên, tác giả lựa chọn đề tài nghiên cứu: ? ?Độ tin cậy giải pháp xử lý đất yếu bấc thấm cho nhà máy xử lý khí Cà Mau? ?? để so sánh với giải pháp thiết kế