Chung cư Chu Văn An luận văn tốt nghiệp thạc sĩ

Chung cư Chu Văn An Chung cư Chu Văn An Chung cư Chu Văn An luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 PHẦN I PHẦN KIẾN TRÚC GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH CHU VĂN AN Sự cần thiết đầu tư Trong vài năm trở lại đây, với phát triển mạnh mẽ kinh tế đất nước nói chung thành phố Hồ Chí Minh nói riêng, mức sống người dân nâng cao, nhu cầu nhà ở, giao thông, sở hạ tầng… Trong đó, nhu cầu nhà không đơn nơi để ở, mà phải đáp ứng yêu cầu tiện nghi, mỹ quan, an toàn … mang lại thoải mái cho người Sự xuất ngày nhiều chung cư, cao ốc văn phòng thành phố đáp ứng nhu cầu cấp bách nơi cho thành phố đông dân quỹ đất hạn hẹp thành phố Hồ Chí Minh, mà góp phần tích cực vào việc tạo nên diện mạo thành phố: thành phố đại, văn minh, xứng đáng trung tâm kinh tế, khoa học kỹ thuật số nước Bên cạnh đó, xuất nhà chung cư cao tầng cao cấp góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thành phố nước thông qua việc áp dụng kỹ thuật, công nghệ thiết kế, tính toán, thi công Chính “CHUNG CƯ CHU VĂN AN” đời tạo qui mô cho sở hạ tầng cảnh quan đẹp thành phố Sơ lược công trình Công trình tiếp giáp với đường Chu Văn An – Quận Bình Thạnh – TP Hồ Chí Minh, mặt bên công trình không tiếp giáp với công trình lân cận Công trình gồm: hộ kiểu gia đình, phòng quản lý hệ thống kỹ thuật kèm Công trình có kích thước mặt 33mx22m, gồm có tầng, tổng chiều cao công trình 32m kể từ mặt đất Giải pháp mặt phân khu chức 3.1 Giải pháp bố trí mặt Mặt bố trí mạch lạc rõ ràng thuận tiện cho việc bố trí giao thông công trình đơn giản cho giải GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 pháp kết cấu giải pháp kiến trúc khác, mặt diện tích phụ Tận dụng triệt để đất đai, sử dụng cách hợp lí Công trình có hệ thống hành lang nối liền hộ với đảm bảo thông thoáng tốt giao thông hợp lí ngắn gọn 3.2 Giải pháp kiến trúc Hình khối tổ chức theo khối chữ nhật phát triễn theo chiều cao Các ô cửa kính khung nhôm với chi tiết tạo thành mảng trang trí độc đáo cho công trình Bố trí nhiều vườn hoa, xanh sân thượng để tạo vẽ tự nhiên, thông thoáng Giải pháp lại 4.1 Giao thông đứng Toàn công trình sử dụng thang máy cầu thang Bề rộng cầu thang là: 1,2m, thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang < 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy 4.2 Giao thông ngang Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên Đặc điểm khí hậu – khí tượng – thủy văn thành phố Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành mùa rõ rệt  Mùa mưa từ tháng đến tháng 10  Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau Các yếu tố khí tượng  Nhiệt độ trung bình năm : 260C  Nhiệt độ thấp trung bình năm : 220C  Nhiệt độ cao trung bình năm : 300C Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình : 78%  Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô 70 -80% GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang : ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN  PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa : 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có giờ/ngày, vào mùa khô /ngày Hướng gió thay đổi theo mùa  Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây  Tần suất lặng gió trung bình hàng năm là: 26%, lớn vào tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s  Hầu gió bão, gió giật gió xóay thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) Các giải pháp kỹ thuật 6.1 Điện Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: Lưới điện thành phố máy phát điện riêng đặt tầng Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 6.2 Hệ thống cung cấp nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy; tất chứa bể nước ngầm Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 6.2.1 Hệ thống thoát nước - Nước mưa mái, ban công… thu vào hệ thống ống thoát nước mái dẫn xuống hố ga nhà thoát hệ thống thoát nước công cộng GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 - Nước thải từ buồng vệ sinh có riêng hệ thống ống dẫn để đưa bể xử lí nước thải thải hệ thống thoát nước chung 6.2.2 Hệ thống chiếu sáng - Các hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên ban công - Ngoài ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho phủ chỗ cần chiếu sáng 6.3 An toàn phòng cháy chữa cháy: Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy tự động PHẦN II PHẦN KẾT CẤU ( 70% ) GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Chương TÍNH TOÁN SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI TẦNG Trong thực tế thường gặp ô có kích thước cạnh lớn 6m, nguyên tắc ta tính toán Nhưng với nhịp lớn, nội lực lớn, chiều dày tăng lên, độ võng tăng, đồng thời trình sử dụng sàn dễ bị rung Để khắc phục nhược điểm này, người ta thường bố trí thêm dầm ngang dầm dọc thẳng góc giao nhau, để chia ô thành nhiều ô nhỏ có kích thước nhỏ Trường hợp gọi sàn có hệ dầm trực giao 1.1 Lựa chọn sơ kích thước sàn Việc bố trí mặt kết cấu sàn phụ thuộc vào mặt kiến trúc cách xếp kết cấu chịu lực Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp chúng mặt tải trọng tác dụng GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 D1 (300x600) S5 D2 (200x400) 3750 3750 7500 S1 S4 S1 S1 S2 S1 S1 3500 3500 3250 3250 7000 B S4 S4 S1 S1 S2 S1 3250 3500 3500 A D1 (300x600) 3000 3000 6500 S3 7500 S3 S4 S4 D2 (200x400) D2 (200x400) D2 (200x400) S3 7000 S4 S2 D1 (300x600) S3 3500 C S4 S4 D2 (200x400) 22000 D2 (200x400) S7 D2 (200x400) D2 (200x400) S2 3500 S5 S3 3750 D2 (200x400) S3 S6 S1 3750 S2 D2 (200x400) S7 S4 D1 (300x600) S5 S5 D2 (200x400) S2 D1 (300x600) S4 S1 S6 S1 D1 (300x600) S4 S4 S3 D2 (200x400) S3 S4 S4 D2 (200x400) D S1 S4 S4 D2 (200x400) D1 (300x600) S2 S1 D2 (200x400) S1 D1 (300x600) D1 (300x600) S1 S2 D1 (300x600) D2 (200x400) S1 3250 6000 6500 7000 33000 Hình 1.1: Mặt dầm sàn tầng 1.1.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn tiết diện dầm theo công thức hd  ld md (1.1) Với : + ld nhịp dầm + md hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng md  �10 hệ dầm chính, khung nhịp md  12 �16 hệ dầm chính, khung nhiều nhịp md  16 �20 hệ dầm phụ Bề rộng dầm tính theo công thức sau �1 � bd  � � � hd �2 � (1.2)  Dầm khung Chọn nhịp lớn 7.5 (m) �1 � 7.5  (0.47-0.625) (m) (1) => hd  � � � 16 12 � � GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Chọn hd  60 (cm) �1 � �0.6 =(0.20-0.30) (m) (2) => bd  � � � �3 � Choïn bd  30 (cm) Vậy dầm khung D1 (30x60)cm  Dầm sàn trực giao Chọn nhịp 7.0 (m), �1 � 1� � (1)=> hd  � � �7.0  (0.35-0.469) (m) 20 16 Choïn hd  40 (cm) �1 � � � �0.4 =(0.13-0.20) (m) (2)=> bd  � � � bd  20 (cm) Vậy dầm trực giao D2 (20x40)cm Bảng 1.1 Bảng tổng hợp tiết diện dầm Loại dầm Ký hiệu Chọn tiết diện bd �hd  cm  30 �60 Daàm khung D1 20 �40 Dầm trực giao D2 1.1.2 Kích thước sơ tiết diện cột Chọn sơ tiết diện cột theo công thức sau F k q.S n Rb (1.3) Hình 1.2 Hệ kết cấu khung – cột Trong q : Tải trọng m sàn, ta chọn giá trị sơ q  0.09(daN / cm ) S : diện tích chịu tải cột S= ( L1  L ) �B GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Trong : L1, L2 bề rộng hai nhịp cạnh cột theo phương ngang nhà B1 , B2 bề rộng hai nhịp cạnh cột theo phương dọc nhà Rb = 115 (daN / cm ) n : số tầng bên cột xét k : Hệ số lấy sau + Cột biên : k = 1.2 �1.3 + Cột : k = 1.1 �1.2 + Cột góc : k = 1.5 Sử dụng công thức (3) để tính cho cột: Cột B,C F k q.S n Rb Cột lấy k=1.1 q = 0.09 (daN / cm ) Rb = 115 (daN / cm ) S = 7.5 �7.0 (m) Tầng n=8 tầng 0.09 �(750 �700) �8 F  1.1�  3615 ( cm ) 115 Choïn b �h =50 �70= 3500 ( cm ) n=6… Tương tự với tầng trên, tầng lấy n=7, tầng lấy Cột A F k q.S n Rb Cột biên lấy k=1.3 q = 0.9 (daN / cm ) Rb = 115 (daN / cm ) S= 7.5 �7.0 (m) Tầng n=8 taàng 0.09 �(750 �700) �8 F  1.3 �  4273 ( cm ) 115 Choïn b �h =40x60= 2400 ( cm ) Tương tự với tầng trên, tầng lấy n=7, tầng lấy n=6… Cột D Để đảm bảo tính thẩm mỹ tòa nhà, nên ta chọn tiết diện cột D tiết diện cột A tầng, tầng ta thay đổi tiết diện cột lần riêng từ tầng lên sân thượng ta thay đổi từ lầu Bảng 1.2 Bảng tổng hợp tiết diện cột Tầng Tầng 8,sân thượng Cột A (mm) 300x500 GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang Cột B,C (mm) 350x500 Cột D (mm) 300x500 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Tầng 6,7 350x500 Tầng 3,4,5 400x500 Tầng trệt,2 400x600 1.1.3 Chiều dày sàn Chọn sơ chiều dày hs  400x500 500x600 500x700 350x500 400x500 400x600 sàn theo công thức sau D l ms (1.4) Trong đó: D hệ số kinh nghiệm phụ thuộc vào hoạt tải sử dụng ms  30 �35 loại dầm ms  40 �45 kê bốn cạnh  Đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn : hmin  6(cm)  Ta chọn ô sàn có kích thước L1 lớn để tính chiều dày sơ sàn chung cho tất ô sàn khác (1.4)=> hs  1.1 �350  9.6  cm  40 Vậy chọn hs  10  cm  cho tất ô sàn Riêng sàn mái chọn hs   cm  Bảng Số hiệu L1 L2 ô (m) (m) sàn 1.3 Chiều dày sàn phân loại ô sàn Tỷ số l2/l1 Diện tích (m2) Loại ô bản phương S2 3.5 3.75 1.07 13.13 phương S3 3.25 3.75 1.15 12.19 phương S4 3.0 3.75 1.25 11.25 phương S5 3.0 3.5 1.17 10.5 phương S6 1.0 2.9 1.93 4.35 phương S7 2.8 6.5 2.32 18.2 phương 1.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 1.2.1 Tónh tải Trọng lượng thân lớp sàn S1 3.5 3.75 1.07 GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 10 13.13 Chiều dày hs(cm) 10 10 10 10 10 10 10 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP MI 2P MAX 600 400 1200 600 900 MII 400 3000 600 900 700 P 600 600 600 700 1100 600 3000 Hình 7.6 Sơ đồ tính thép đài móng Vật liệu : - Bêtông B25 : Rb = 14.5 (MPa) - Cốt thép AII : Rs = 280 (MPa) h0 = h – a = 150 – 10 = 140(mm) Tính toán cốt thép  Moment tương ứng mặt ngàm I-I, Với Pmax = 1036.6 (kN) M I  Pmax �0.4  �1027.75 �0.4  822.2( KNm) Diện tích cốt thép xác định theo công thức AsI = M 0.9 Rs h0 829.28 �10 =  23.51 (cm ) 0.9 �2800 �140 Chọn thép bố trí 16 Þ 14 (Aschọn = 24.62cm2) - Khoảng cách cốt thép bố trí + Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm S ad  �50 3000  100   193.33(mm ) , Choïn s = 200 (mm2) n 1 16   Moment tương ứng mặt ngàm II-II, Với Pmax = 1036.6 (kN) M II  Pmax �0.7  1027.75 �0.7  719.42( KNm) GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 159 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP Diện tích cốt thép xác định theo công thức AsII = M 0.9 Rs h0 = 725.62 �10  20.57 (cm ) 0.9 �2800 �140 Chọn thép bố trí 14 Þ 14 (Aschọn = 21.54 (cm2)) - Khoảng cách cốt thép bố trí + Lớp bảo vệ cốt thép abv = 5cm S ad  �50 3000  100   223( mm ) , Choïn s = 220 (mm2) n 1 14  7.5 THIEÁT KEÁ MÓNG M2 (cột B,C) Vì nội lực chân cột B > cột C nên ta lấy nội lực chân cột A để tính toán Tải trọng tính toán Tải trọng tiêu chuẩn 226.2  196.7( KNm) 1.15 5559.8 N tt  5559.8( KN ) � N tc   4834.6( KN ) 1.15 71 Q tt  71( KN ) � Qtc   61.73( KN ) 1.15 M ott  226.2( KNm) � M otc  Trong đó: n: hệ số vượt tải , lấy n = 1.15 7.5.1 Chọn chiều sâu đặt móng - Chọn chiều sâu đặt móng phải thoả điều kiện làm việc móng cọc - Giả sử móng chôn lớp đất thứ Tạm lấy b = 2m Từ (6.1) �hmin� 0, tg (45o 2o38' ) 2 �90.95 20 �2 1.43(m) Trong đó: B : bề rộng móng, giả sử 2m tt Q0 : tải trọng ngang tính toán chân cột  : góc nội ma sát lớp đất chứa đài cọc  tb : trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy đài cọc trở lên Vậy sơ chọn chiều sâu chôn móng h = 2.0m PVL  2775.8( KN )  Sức chịu tải cọc theo vật liệu  Sức chịu tải cọc theo lý đất Pdn  1982.5( KN ) P tt dn Sức chịu tải cọc pc  k tc Trong đó: ktc : hệ số an toàn, lấy GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 160 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP + Móng có 21 cọc: ktc  1, + Móng có từ 11 đến 20 cọc: ktc  1,55 + Móng có từ đến 10 cọc: ktc  1, 65 + Móng có từ đến cọc: ktc  1, 75 - Dự tính bố trí từ – 10 cọc ta lấy hệ số tin cậy k tc = 1.65 Sức chịu tải cho phép cọc : Từ (6.9) pctt  1982.5  1201.5( KN ) 1.65  Sức chịu tải cọc theo cường độ đất P  1580.8( KN ) B dn Từ kết ta có sức chịu tải cọc theo đặc trưng đất đïc chọn laø: [P] = (PVL; Pctt , PdnB ) = Pctt = 1201.5(KN) 7.5.2 Chọn số lượng bố trí cọc - p lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây Từ (6.18) Ptt= 1201.5 = 370.8(KN) (3 �0.6) - Diện tích sơ đế đài Từ (6.19) = 5559.8 =16.46 (m2) 370.8  20 �1.1�1.5 Với tb :trị trung bình trọng lượng riêng đài cọc lên bậc đài, tb =20(KN/m3) - Trọng lượng đài đất đài từ (6.20) N sbtt  1.1�20 �1.5 �16.46  543.18( KN ) - Số lượng cọc sơ bộ: nc �1.2 N 0tt  Pd tt c P 5559.8  543.18  1.2 �  6.09 1201.5  Trong : k hệ số xét đến ảnh hưởng Moment tác động lên móng cọc giá trị lấy từ – 1.5, tuỳ vào giá trị Moment (sách Nền Móng Châu Ngọc n) � Chọn cọc để bố trí GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 161 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 600 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 600 900 3000 900 Ø60 100 480 1800 1800 480 100 4800 Hình 7.7 Sơ đồ xác định lực xuống cọc 7.5.3 Tính kiểm tra đài cọc  Tính độ cao đài cọc - Độ cao đài cọc : hd �2d  0.1  0.2 �0.6  0.1  1.3( m) Vaäy chọn độ cao đài cọc : hđ = 1.5 (m) 7.5.4 Tính tải trọng tác dụng lên đỉnh cọc - Diện tích đài cọc Fd  4.8 �3.0  14.4(m ) - Trọng lượng đài Từ (6.22) N dtt  1.1�14.4 �1.5 �20  475.2 ( KN ) Lực dọc đến cốt đế đài Từ (6.24) N tt  N ott  N dtt  5559.8  475.2  6.035( KN ) - Tổng Mômen tác dụng đáy đài �M tt  M 0tt  Q0tt �hm = 401.6+90.95x1.5 = 538.02(KNm) - Tải trọng truyền xuống cọc Mx = ta có công thức sau TT 6035 538.02 �1.8 �  1005.8 �74.72 Từ (6.25) PMAX = MIN �1.8  P max = 1080.52(KN) ; PTTmin = 931.08(KN) - Điều kiện kieåm tra tt Pmax  1080.52  1.2 Pctt  1.2 �1201.5  1441.8( KN ) (thoûa) tt Pmin  931.08  (cọc làm việc chịu nén) nên không cần kiểm tra TT GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 162 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP điều kiện chịu nhổ 7.5.5 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất khối móng qui ước 7.5.5.1 Xác định kích thước khối móng qui ước - Góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc Lc Ở : 2038'�7  280 06 '�3  140 00 '�4  130 24 '�7  29033'�8.3  16059’     8.3 16 59 '  = =4014’ TB  - Chiều dài đáy khối quy ước:  � � LM  L  2tgLc � tb � �4 �  4.2  �tg 4o14 '�29.3  8.5( m) Bề rộng đáy khối quy ước:  � � BM  B  2tgLc � tb � �4 �  2.4  �tg 4o14 '�29.3  6.7( m) Trong L, B khoảng cách mép cọc theo phương chiều dài bề rộng móng - Diện tích khối móng qui ước Aqu  LM �BM  8.5 �6.7  56.95( m ) - Chiều cao khối móng qui ước hqu  Lc  hm  29.3  2.0  31.3( m) GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 163 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP hm=2.0(m) MĐTN tc N M L0=29.3 (m) tb 414' Hqu =31.3m tc tc N tc M tc   tc max Hình 7.8 Biểu đồ ứng suất kích thước móng quy ước 7.5.5.2 Xác định trọng lượng khối móng qui ước  Qqutc  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu Trong  Q1tcqu - trọng lượng khối đất khối móng qui ước có độ cao từ mũi cọc đến đáy đài cọc + Phần mực nước ngầm Q1  ( Aqu  nc Ac )� i hi  (56.95  �0.2826) �(15.8 �2.0)  1746( KN ) + Phần mực nước ngầm GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 164 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP Q2  ( Aqu  nc Ac )� i hi  (56.95  �0.2826) �(8.99 �5  9.96 �3  9.75 �4  8.86 �7  9.84 �8.3)  14229( KN ) � Q1tcqu  Q1  Q2 = 1746 + 14229 = 15975 (KN)  Q2tcqu - trọng lượng cọc nằm khối móng qui ước Q2tcqu  nc Lc Ac c  �29.3 �0.2826 �25  1242.02( KN )  Q3tcqu - trọng lượng phần móng qui ước từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên Q3tcqu  Aqu hm otb  56.95 �2.0 �20  2278( KN ) Với  otb  20(kN / m ) trọng lượng riêng trung bình đất đài Trọng lượng khối móng qui ước tc Qqu  Q1tcqu  Q2tcqu  Q3tcqu  15975  1242  2278  19495( KN ) 7.5.6 Kiểm tra áp lực tác dụng lên đất mũi cọc - Tổng trọng lượng tiêu chuẩn khối móng qui ước tc N tc  N otc  Qqu  4362.9+19495= 23857.9(KN) - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng qui ước M tc  M otc  Q tc (hd  Lc )  349.2+79.1�(1.5+29.3)=2785.5(KNm) - Độ lệch tâm e M tc 2785.5   0.11 tc N 23857.9 - Ứng suất lớn nhỏ đáy khối qui ước N tc � 6e � 1� � � Aqu � LM � 23857.9 � �0.11 �  �� 1� � 418.9 �(1 �0.077) 56.95 � 8.5 �  451.2( KN / m ) tc  max,min  tc  max tc   386.6( KN / m2 ) - Ứng suất trung bình đáy khối qui ước  max   451.2  386.6   418.9 (KN/m2)  tb  - Cường độ tính toán đất đáy khối móng quy ước m1.m2 A.BM  II  B.H  II'  D.CII   K tc Trong đó: K tc  : (các tiêu lý đất lấy theo số liệu TN trực tiếp đất.) RM  GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 165 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP - Tra bảng 2.10 : m1=1.2 ; m2=1  II =290 33’ tra bảng 2.1 Sách móng công trình dân dụng GS.TS Nguyễn Văn Quảng ta kết nội suy sau A = 1.11 ; B= 5.44 ; D= 7.83 ; C II= 10.2(kN/m2)  II = 9.84(KN/m3)= dn  �h   �h   �h   �h   �h  II'  1 2 3 4 5 h1  h2  h3  h4  h5 15.8 �3  8.99 �5  8.96 �3  9.75 �4  8.86 �7  9.84 �8.3  10.06( KN / m3 )      8.3 1.2 �1 � RM= (1.11�6.7 �9.84  5.44 �31.3 �10.06  7.83 �10.2) = 2239.2(KN/m2) tc �  max  451.2( KN / m )  1.2 RMtc  2687.0( KN / m ) � Ta thaáy: � tc  tb  418.9( KN / cm )  RMtc  2239.2( KN / m ) �  Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy khối móng quy ước 7.5.7 Kiểm tra độ lún móng cọc - Ta tiến hành chia lớp đất từ đáy mũi cọc trở xuống thành lớp nhỏ BM 6.7   1.34(m) 5 - Áp lực thân đáy khối quy ước  bt  15.8 �3  8.99 �5  9.96 �3  9.75 �4  8.86 �7  9.84 �8.3  304.9 (KN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: P   zql0   tbtc   bt  418.9  304.9  114( KN / m ) + K0 : Tra baûng 2.7 sách móng công trình dân dụng công nghiệp GS.TSKH Nguyễn Văn Quảng Bảng 7.5 Bảng ứng suất TLBT & ứng suất gây lún LM BM 2z BM Điể m z (m) 0 1.34 0.4 2.68 4.02 5.36 8.5 6.7  1.27 0.8 1.2 1.6 GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 166 KO 0.96 0.83 0.66 0.50 glzi = K0  zgl0 (KN/m2) 114 bt = i hi (KN/m2) 304.9 110.46 328.4 95.30 351.9 75.47 375.4 58.03 398.9 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP - Từ bảng ta thấy giới hạn lấy đến điểm độ sâu 5.36 (m) kể từ móng quy ước,  bt  398.9( KN / m2 )  � gl  �58.03  290.15( KN / m ) MĐTN -0.0 LỚ P 1a -1.0m CÁ T SAN LẤ P LỚ P1 BÙ N SÉ T MÀ U XÁ M ĐEN XÁ M XANH,CHẢ Y,MỀ M 1a  ' C = 9.6 kN/m ,0238 -2.0m MNN 899  kN/m ñn -9.0m 158  kN/m LỚ P2 ÁSÉ T NHẸMÀ U,NỬ A CỨ NG ĐẾ N DẺ O CỨ NG ' C = 15.8kN/m ,     -12.0m 996  kN/m ñn     kN/m  tb LỚ P3 SÉ T MÀ U , DẺ O CỨ NG ' 0 C = 46.4kN/m , 140 ' 14 975  kN/m Hqu =31.3 -16.0m ñn     kN/m LỚ P4 ÁSÉ T NẶ NG,MÀ U,DẺ O MỀ M C = 28.3kN/m ,     '    kN/m đn    kN/m -23.0m LỚ P5 ÁCÁ T NẶ NG,HẠT MỊ N MÀ U HỒ NG,CHẶ C VỪ A ' C = 10.2kN/m ,     -31.3m bt     3284 bt bt     bt     bt     1140 gl 11046 gl 953 gl 5.36    kN/m ñn    kN/m 7547 gl -36.66m 5803 gl Hình 7.9 Biểu đồ phân bố ứng suất (KN/m2) - Độ lún neàn n 0.8 gl  �hi i 1 Ei 0.8 �1.34 114 58.03 (  110.46  95.3  75.47  )  0.0414(m) = 9500 2 S= � GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 167 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP Với: Ei : môđun đàn hồi lớp đất thứ 5, E = 9500 (KN/m 2) - Tra bảng H.2(TCXD205:1998) nhà khung bê tông cốt thép có tường chắn: S=0.0414(m) = 4.14(cm) 1000 tấn, công trình < GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 171 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 500 thi công cọc khoan nhồi không kinh tế Từ tiêu trên,ta chọn phương án :MÓNG CỌC ÉP để thiết kế thi công GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 172 ĐT : CHUNG CƯ CHU VĂN AN 08HXD3 SV : PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP TÀI LIỆU THAM KHẢO - - TCXDVN 356 – 2005 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Ngô Thế Phong (chủ biên) , Kết cấu bê tông cốt thép , Nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội, 1994 Võ bá tầm , Kết cấu bê tông cốt thép – Cấu kiện nhà cửa , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Võ Bá Tầm , Kết cấu bê tông cốt thép , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn , Hướng dẫn đồ án móng , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn , Nền móng , Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh 2002 Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng , Hướng dẫn đồ án móng , Nhà xuất xây dựng TCXD 2737 – 1995 , Tiêu chuẩn tải trọng tác dụng , Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2002 TCXD 5574 – 1998 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế , Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2002 10 Nhà Cao Tầng – Thiết Kế Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép Toàn Khối TCXD 198 : 1997 11 TCXDVN 205 – 1998 , Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế 12 Tài Liệu Bê Tông III – Khoa Xây Dựng Trường Đại Học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh (Bản viết tay T.s Nguyễn Văn Hiệp) GVHD:TH.S NGUYỄN VAÊN GIANG Trang 173 ... NGUYỄN VĂN GIANG Trang 37 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 3.11 Bố trí vẽ cầu thang - Bố trí cốt thép cầu thang vẽ: (Bản vẽ KC - 02/07) GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang 38... TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CÔNG TRÌNH CHU VĂN AN Sự cần thiết đầu tư Trong vài năm trở lại đây, với phát triển mạnh mẽ kinh tế đất nước nói chung. .. VĂN GIANG Trang 50 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CHU VĂN AN PHẠM NGỌC THƯỜNG LỚP 08HXD3 Hình 4.13 Biểu đồ Lực cắt hồ nước mái (kN) Hình 4.14 Biểu đồ lực cắt dầm DN1,DD1 (kN) GVHD:TH.S NGUYỄN VĂN GIANG Trang