Chung cư cao tầng QBT

Chung cư cao tầng QBT Chung cư cao tầng QBT Chung cư cao tầng QBT luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG BẢNG TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA ĐẤT Độ ẫm Ướt Khô Đẫy nỗi Tỷ Trọng Hệ Số Rỗng Độ Rỗng Độ Bão Hòa Giới hạn Chảy dẽo Nhão Dẽo C/s Dẽo Độ Sệt Modun Biến Dạng Thí nghiệm cắt E C  W % w k  đn  e n% G% Wch Wd Id B Kg/cm2 Kg/cm2 Độ 91.1 1.44 0.76 0.47 2.63 2.481 71.2 97 79.1 47.2 31.9 1.38 9.5 0.081 34 14 31.2 1.90 1.45 0.92 2.73 0.883 46.9 97 49.8 29.3 20.5 0.1 75.2 0.461 12 04 13 23.6 2.00 1.62 1.02 2.71 0.673 40.2 95.3 33.7 18.0 15.7 0.36 63.4 0.271 5 12 17.8 2.07 1.76 0.526 34.5 91 19.6 16.7 2.9 0.66 133.3 0.125 27 30  25 18.7 2.02 1.70 1.06 2.68 0.575 36.5 87.2 20.5 17.7 2.8 0.38 157.3 0.117 28 52 38 18.0 2.03 1.73 1.08 2.67 0.548 35.3 87.0 192.0 0.109 30 23 SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ 1.10 TE C H SPT (N) U LỚP Bùn sét,màu nâu LỚP Sét bụi,màu xám xanh,nửa cứng LỚP3 Sét pha,màu nâu,dẻo cứng LỚP Cát pha,màu vàng,loang lỗ xám LỚP Cát pha,màu xám-vàng LỚP Cát mịn đến trung,màu vàng Dung trọng (g/cm2) 2.68 H TẾN LỚP ĐẤT ĐÁ Chùy tiêu chuẫn trang168 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN I KIẾN TRÚC GVHD:THẦY- NGUYỄN TRÍ DŨNG H PHẦN II C KẾT CẤU U TE (70%) H GVHD:THẦY- NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III NỀN MĨNG (30%) GVHD:THẦY- NGUYỄN TRÍ DŨNG SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang1 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG MỤC LỤC PHẦN I:KIẾN TRÚC CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH I.SỰ CẨN THIẾT ĐẦU TƯ Trang9 II VỊ TRÍ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU, THỦY VĂN.Trang9 1.Vị trí Trang9 Trang10 3.Khí hậu Trang10 III QUY MƠ VÀ ĐẶC ĐIỂM CƠNG TRÌNH Trang11 IV CÁC GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 1.Giải pháp quy hoạch tổng mặt bằng: Trang11 Trang11 H 2.Địa chất 2.Giải pháp thiết kế kiến trúc C a Giải pháp thiết kế mặt U TE b Giải pháp thiết kế mặt đứng c Giải pháp thiết kế mặt cắt kết cấu Trang11 Trang11 Trang12 Trang12 Trang13 a.Hệ thống điện Trang13 b.Hệ thống cấp thoát nước Trang13 * Hệ thống cấp nước sinh hoạt Trang13 *Hệ thống nước xử lý nước thải cơng trình Trang13 c.Hệ thống chiếu sáng Trang13 H 3.Các giải pháp thiết kế kỹ thuật khác d.Hệ thống điện lạnh thơng gió Trang13 e.Hệ thống phịng cháy, chữa cháy *Hệ thống báo cháy Trang14 Trang14 *Hệ thống cứu hỏa Trang14 f.Hệ thống thông tin liên lạc Trang14 g.Hệ thống chống sét h.Sân vườn, đường nội Trang14 Trang14 V KẾT LUẬN Trang15 SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang2 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN II:KẾT CẤU (70%) CHƯƠNG II TÍNH TOÁN SÀN SƯỜN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI TẦNG ĐIỂN HÌNH U TE C H 2.1.LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN 2.1.1.Kích thước sơ tiết diện dầm 2.1.2.Chọn chiều dày sàn 2.2.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 2.2.1.Xác định tĩnh tãi 2.2.2.Xác định hoạt tải 2.2.3.Xác định tải trọng tường ngăn 2.3.TÍNH TỐN CÁC Ơ SÀN 2.3.1.Tính tốn làm việc phương (bản kê bốn cạnh) a.Xác định sơ đồ tính b.Xác định nội lực c.Tính tốn cốt thép d.Tính tốn cụ thể cho vài sàn d1.Tính sàn S1 d2.Tính sàn S3 2.3.2.Tính tốn làm việc phương (bản loại dầm) a.Xác định sơ đồ tính b.Xác định nội lực c.Tính tốn cốt thép d.Tính tốn cụ thể cho vài sàn d1.Tính sàn S13 Trang17 Trang17 Trang17 Trang19 Trang19 Trang19 T rang20 Trang20 Trang20 Trang21 Trang21 Trang24 Trang25 Trang25 Trang26 Trang30 Trang30 Trang31 Trang32 Trang33 Trang33 CHƯƠNG III TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC B H 3.1 SƠ ĐỒ TÍNH-SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TỪ SÀN TRUYỀN VÀO DẦM 3.1.1.Sơ đồ truyền tải trọng từ sàn truyền vào dầm 3.1.2.Sơ đồ tính 3.1.3.Sơ chọn tiết diện dầm 3.1.4.Số liệu tính tốn 3.2.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 3.2.1.Nguyên tắc truyền tải 3.2.2.Xác định tải trọng tác dụng lên nhịp 1-2 3.2.3.Xác định tải trọng tác dụng lên nhịp 2-3 3.2.4.Xác định tải trọng tác dụng lên nhịp 3-4 3.2.5.Xác định tải trọng tác dụng lên nhịp 4-5 3.2.6.Xác định tải trọng tác dụng lên consol 3.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC-TỈNH THÉP CHO DẦM TỪ TRỤC 1-6 3.3.1.Các trường hợp chất tải a.Các trường hợp chất tải b.Xác định nội lực tổ hợp nội lực c.Tính tốn cốt thép dầm + Ngun tắc tính tốn SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang3 Trang35 Trang35 Trang36 Trang36 Trang36 Trang36 Trang36 Trang37 Trang41 Trang45 Trang49 Trang49 Trang52 Trang52 Trang53 Trang55 Trang55 Trang55 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG - Tính cốt thép dọc -Tính cốt thép đai -Tính cốt thép treo + Tính tốn cốt thép cho vài tiết diện -tính tốn cốt thép cho gối2 -Tính tốn cốt thép cho nhịp 2-3 -tính tốn cốt thép cho gối3 -Tính tốn cốt thép cho nhịp 3-4 -tính tốn cốt thép cho gối4 Trang55 Trang56 Trang57 Trang58 Trang58 Trang58 Trang58 Trang59 Trang59 CHƯƠNG IV: TÍNH CẦU THANG TRỤC 3-4 H U TE C H 4.1 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN CẦU THANG 4.2.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU THANG 4.2.1.Xác định tĩnh tãi 4.2.2.Xác định hoạt tải 4.3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÍNH TỐN BẢN THANG 4.3.1.Xác định sơ đồ tính 4.3.2.Xác định nội lực phản lực gối tựa thang 4.3.3.Tính tốn cốt thép 4.4.TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHĨ 4.4.1.Xác định sơ đồ tính 4.4.2Xác định trọng 4.4.3.Xác định nội lực 4.4.4.Tính tốn cốt thép a.Tính tốn cốt thép dọc b.Tính tốn cốt đai 4.5.TÍNH TỐN DẦM CHIẾU TỚI 4.5.1.Xác định sơ đồ tính 4.5.2Xác định trọng 4.5.3.Xác định nội lực 4.5.4.Tính tốn cốt thép a.Tính tốn cốt thép dọc b.Tính tốn cốt đai CHƯƠNG V TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang4 5.1.KÍCH THƯỚC HỒ NƯỚC MÁI 5.2.GIẢ THUYẾT TÍNH TỐN 5.2.1.Bản nắp 5.2.2.Bản đáy 5.2.3.bản thành 5.2.4.hệ khung 5.3.TÍNH TỐN CẤU KIỆN CỦA HỒ NƯỚC MÁI 5.3.1.Bản nắp a.Tải trọng tác dụng lên nắp +Tĩnh tải +Hoạt tải sữa chữa b.Sơ đồ tính nắp c.Xác định nội lực nắp Trang61 Trang62 Trang62 Trang63 Trang63 Trang63 Trang64 Trang66 Trang67 Trang67 Trang 68 Trang68 Trang68 Trang68 Trang69 Trang70 Trang70 Trang70 Trang73 Trang73 Trang73 Trang74 Trang76 Trang78 Trang78 Trang78 Trang78 Trang78 Trang79 Trang79 Trang79 Trang79 Trang79 Trang79 Trang79 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG H U TE C H d.Tính tốn cốt thép nắp 5.3.2.Bản đáy a.Tải trọng tác dụng lên đáy +Tĩnh tãi +trọng lượng hồ nước b.Sơ đồ tính đáy c.Xác định nội lực đáy d.Tính toán cốt thép đáy 5.3.3.Bản thành a.Tải trọng tác dụng lên thành +Tĩnh tải +Áp lực thủy tĩnh chân thành +Tải trọng gió b.Sơ đồ tính thành b1.Tính tốn thành phương trục 3-4 c.Xác định nội lực thành phương +Trường hợp hồ đầy nước gió hút +Trường hợp hồ khơng có nước,chỉ có gió đẩy d.Tính tốn cốt thép thành phương b2.Tính thành phương truc C-D c.Xác định nội lực thành + Trường hợp hồ đầy nước gió hút +Trường hợp hồ khơng có nước,chỉ có gió đẩy d.Tính tốn cốt thép thành phương 5.3.4.Kiểm tra bề rộng khe nứt thành bể đáy bể 5.3.4.1.Cơ sỡ lý thuyết 5.3.4.2.Tính tốn nội lực tiêu chuẫn 5.3.5.Hệ khung hồ nước 5.3.5.1.Xác định tải trọng a.Xác định tải đứng tác dụng lên dầm nắp 5.3.5.2.Mơ hình tính nội lực 5.3.5.3.Tính tốn cốt thép a.Tính cốt thép dầm CHƯƠNG VI TÍNH KHUNG TRỤC 6.1.XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG 6.1.1.Xác định sơ đồ tính tốn 6.1.2.Xác định sơ kích thước 6.2.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỀN LÊN DẦM KHUNG 6.2.1.Nguyên tắc truyền tải 6.2.2.Tải trọng tác dụng lên nhịp B-C a.Tĩnh tãi +Tĩnh tải phân bố +Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải +Hoạt tải phân bố +hoạt tải tập trung 6.2.3.Tải trọng tác dụng lên nhịp A-B a.Tĩnh tãi SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ Trang80 Trang81 Trang81 Trang81 Trang81 Trang81 Trang82 Trang82 Trang83 Trang83 Trang83 Trang84 Trang84 Trang84 Trang84 Trang84 Trang84 Trang86 Trang87 Trang88 Trang88 Trang88 Trang88 Trang89 Trang91 Trang91 Trang93 Trang96 Trang96 Trang96 Trang101 Trang106 Trang106 trang5 Trang113 Trang113 Trang113 Trang122 Trang122 Trang123 Trang123 Trang123 Trang124 Trang124 Trang124 Trang124 Trang124 Trang124 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG H U TE C H +Tĩnh tải phân bố +Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải +Hoạt tải phân bố +hoạt tải tập trung 6.2.4.Tải trọng tác dụng lên nhịp B-C a.Tĩnh tãi +Tĩnh tải phân bố +Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải +Hoạt tải phân bố +hoạt tải tập trung 6.2.5.Tải trọng tác dụng lên CONSOL trục A D a Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải tập trung 6.2.6.Tải trọng tác dụng lên cột A D a Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải tập trung 6.2.7.Tải trọng tác dụng lên cột B C a Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải tập trung 6.3.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TRUYỂN LÊN DẦM SÀN MÁI 6.3.1.Tải trọng tác dụng lên nhịp A-B C-D a Tĩnh tải phân bố b.Hoạt tải phân bố 6.3.2.Tải trọng tác dụng lên nhịpB – C a Tĩnh tải phân bố b.Hoạt tải phân bố 6.3.3.Tải trọng tác dụng lên cột A D a Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải tập trung 6.3.4.Tải trọng tác dụng lên cột B C a Tĩnh tải tập trung b.Hoạt tải tập trung 6.4.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG GIĨ 6.4.1.Gió đẩy 6.4.2.Gió đẩy 6.5.SƠ ĐỒ TẢI TỒN KHUNG 6.6.CÁC TRƯỜNG HỢP CHẤT TẢI CHO KHUNG 6.7.NGUYÊN TẮC TÌM NỘI LỰC KHUNG TÍNH TỐN CỐT THÉP 6.7.1Ngun tắc tính cốt thép dầm a.Tính cốt thép dọc b.Tính cốt thép đai 6.7.2Nguyên tắc tính cốt thép cột SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang6 Trang124 Trang124 Trang124 Trang124 Trang124 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang125 Trang126 Trang126 Trang126 Trang126 Trang126 Trang126 Trang127 Trang127 Trang127 Trang127 Trang127 Trang128 Trang128 Trang128 Trang128 Trang128 Trang129 Trang129 Trang129 Trang129 Trang130 Trang130 Trang130 Trang134 Trang144 Trang149 Trang149 Trang149 Trang149 Trang151 Trang151 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG PHẦN III:NỀN MĨNG H U TE C H CHƯƠNG I : ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH I.MỤC ĐÍCH II.PHƯƠNG PHÁP TIẾN HÀNH 1.Cơng tác kgoan lấy mẫu III.THÍ NGHIỆM XUYÊN TIÊU CHUẨN IV.THÍ NGHIỆM TRONG PHỊNG V.CƠNG TÁC THỰC HIỆN VI.ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VII.ĐỊA CHẤT THỦY VĂN VIII.NHẬN XÉT SƠ BỘ DIỀU KIỆN ĐỊA KỸ THUẬT IX.CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG X.NỘI LỰC TÍNH TỐN CHƯƠNG II:ÍNH MĨNG CỌC ÉP BÊ TƠNG CỐT THÉP I.TÍNH TỐN SƠ 1.Chọn chiều sâu chơn móng 2.Chọn kích thước cọc 3.Chọn chiều cao đài 4.Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu a.Vật liệu tính tốn cốt thép cọc b.Tính sức chịu tải theo vật liệu 5.Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lýcủa đất 6.Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất II.TÍNH MĨNG M1 DƯỚI CỘT CA2-CD2 1.Tải trọng tính tốn 2.Xác định diện tích móng 3.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 4.Kiểm tra lực tác dụng lên đất 5.Kiểm tra độ lún móng 6.Tính tốn độ bền xác định cốt thép đài III.TÍNH TỐN MĨNG M2 DƯỚI CỘT CB2-CC2 1.Tải trọng tính tốn xác định tâm đài móng đơi 2.Xác định diện tích móng số lượng cọc 3.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 4.Kiểm tra lực tác dụng lên đất 5.Kiểm tra độ lún móng 6.Tính tốn độ bền xác định cốt thép đài CHƯƠNG III.TÍNH MĨNG CỌC KHOAN NHỒI I.ĐẶC ĐIỂM CỦA CỌC KHOAN NHỒI VÀ PHẠM VI ÁP DỤNG A.Những ưu điểm cần phát huy triệt để B.Những nhhược điểm chủ yếu II.NỘI LỰC TÍNH TỐN III.TÍNH TỐN SƠ BỘ 1.Chọn chiều sâu chơn móng 2.Chọn kích thước vật liệu làm cọc 3.Chọn chiều cao đài 4.Tính sức chịu tải cọc theo vật liệu 5.Tính sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang7 Trang162 Trang162 Trang162 Trang162 Trang162 Trang163 Trang163 Trang168 Trang168 Trang168 Trang168 Trang168 Trang170 Trang170 Trang170 Trang170 Trang170 Trang170 Trang171 Trang172 Trang173 Trang175 Trang178 Trang178 Trang178 Trang179 Trang180 Trang183 Trang185 Trang189 Trang189 Trang189 Trang191 Trang192 Trang196 Trang211 Trang211 Trang214 Trang211 Trang211 Trang212 Trang213 Trang213 Trang213 Trang213 Trang213 Trang213 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG Trang216 Trang219 Trang219 Trang219 Trang220 Trang221 Trang224 Trang224 Trang229 Trang229 Trang229 Trang231 Trang232 Trang236 Trang236 Trang242 Trang242 Trang242 Trang242 Trang242 Trang242 Trang242 H U TE C H 6.Tính sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất IV.TÍNH MĨNG (M1) DƯỚI CỘT CA2-CD2 1.Tải trọng tính tốn 2.Xác định diện tích móng số luợng cọc 3.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 4.kiểm tra lực tác dụng lên đất 5.Kiểm tra độ lún móng 6.Tính tốn độ bền xác định cốt thép đài V.TÍNH TỐN MĨNG(M2) DƯỚI CỘT CB2 – CC2 1.Tải trọng tính tốn xác định tâm đài móng đơi 2.Xác định diện tích móng số lượng cọc 3.Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 4.kiểm tra lực tác dụng lên đất 5.Kiểm tra độ lún móng 6.Tính tốn độ bền xác định cốt thép đài CHƯƠNGIV:SO SÁNH HAI PHƯƠNG ÁN MÓNG MÓNG CỌC ÉP +Ưu điểm +Nhược điểm MÓNG CỌC KHOAN NHỒI +Ưu điểm +Nhược điểm SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang8 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH I SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ Đi đơi với sách mở cửa, sách đổi Việt Nam mong muốn làm bạn với tất nước giới tạo điều kiện cho Việt Nam bước hồ nhập, việc tái thiết xây dựng sở hạ tầng cần thiết Mặt khác với xu hướng hội nhập, công nghiệp hố đại hố đất nước, hồ nhập với xu phát triển thời đại đáp ứng nhu cầu người dân thành phố đầu tư xây dựng cho cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình nhà thấp tầng, khu dân cư xuống cấp cần thiết Mặt khác thành phố Hồ Chí Minh hạt nhân kinh tế, trung tâm thương C H mại trọng điểm đất nước nên ngày có nhiều người đến sinh sống làm việc thành phố Do nhu cầu nhà thành phố cần thiết Mặt dù năm vừa qua số lượng chung cư xây dựng khơng phải chưa đáp ứng nhu cầu người dân Để góp phần giải nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc thành phố trọng điểm đất nước Bên cạnh ngày số lượng doanh nhân, khách nước ngồi vào U TE nước ta cơng tác, du lịch, sinh sống… ngày nhiều nên cần phải có nơi ăn ở, nghỉ ngơi hợp lý Chung cư cao tầng – Khu Văn Thánh - Quận Bình Thạnh đời nhằm đáp ứng phần nhu cầu trên, đồng thời tránh việc sử dụng đất không hiệu Cơng trình xây dựng vị trí thống đẹp, tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà hợp lý nhân cho tổng thể khu chung cư Văn Thánh H II VỊ TRÍ XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH, ĐIỀU KIỆN KHÍ HẬU, THUỶ VĂN Vị trí Cơng trình Chung cư cao tầng - Quận Bình Thạnh xây dựng khu đất thuộc đường D5 – Khu Văn Thánh - Quận Bình Thạnh – Thành phố Hồ Chí Minh Cơng trình nhiều cơng trình cao tầng xây dựng với cơng trình xây dựng khác nhau, dự án xây dựng khu chung cư Văn Thánh Do công ty Xây dựng số thuộc Tổng Công ty Xây dựng số chủ đầu tư Khu đất xây dựng trước bãi đất trống, khu đất nằm trọng dự án quy hoạch sử dụng thành phố Hồ Chí Minh Mặt tương đối phẳng có gồ đất nhấp nhô nhỏ, nên công việc sang lấp mặt tương đối nhẹ nhàn, các công trình lân cận chưa xây dựng nên việc bố trí thiết bị phục vụ xây dựng thoải mái SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang9 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG - Pi : phản lực đầu cọc thứ i lên đế đài - ri : khoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: M Fa  0.9  Ra  h0 Trong : M : moment tiết diện xét h0 : chiều cao làm việc đài tiết diện Ra : cường độ tính tốn thép Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : Với M I   ri  Pi  1x( P1  P2 ) =1x(170.5+185.41)=356.06 Tm i 1 Diện tích cốt thép: Fa  M 356.06  10 =  104.66 cm2 0.9  Ra  h0 0.9  2800  1.35  100 d  3.14  2  3.14cm H Chọn  20  Diện tích thép là: f a  U TE C 104.66  Số lượng thép :  33.33cây  Chọn 33 thép => có 32 khoảng 3.14 5600  100  a  170mm 32 Vậy mặt ngàm I-I, bố trí 33  20 a170 Moment tương ứng với mặt ngàm II-II: M II   ri  Pi  1.65  P2 i 1 =1.65 x x 185.41 = 611.853 Tm 611.853  10 M = Fa   179.85 cm2 0.9  Ra  h0 0.9  2800  1.35  100 H Diện tích cốt thép: Chọn  25  Diện tích thép là: f a  d  3.14  2.5  4.9087cm 179.85  36.65cây  Chọn 37 thép => có 36 khoảng 4.9087 4000  100  a  108mm  a = 110 36 Vậy mặt ngàm II-II, bố trí 37  25 a110 Thép thành đài mặt đài bố trí theo cấu tạo, để tạo ổn định chống ứng suất co ngót  Số lượng thép : V TÍNH TỐN MĨNG (M2) DƯỚI CỘT CB2, CC2: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang229 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG Do cột CB2 CC2 gần nhau, nên tính tốn móng đơn hai khối móng qui ước giao với lúc giảm khả chịu tải cho móng Nên ta tính móng đơi cho hai cột CB2và CC2 Xét tỉ lệ lực dọc cột CB2 với lực dọc CC2 để xác định trước tâm lực truyền lên đài móng đơi,từ ta bố trí cọc để tải truyền lên cọc 1.Tải trọng tính tốn xác định tâm đài móng đơi: Chọn giá trị nội lực chân cột CB2 là: Ntt = 587.627 ( T ) Ntc = 510.98 (T) Mtc = 5.55 ( Tm ) Mtt = 6.38 ( Tm ) tt Q = 16.53 ( T ) Qtc = 14.37 ( T ) H U TE C H Chọn giá trị nội lực chân cột CC2 là: Ntc = 523.14 (T) Ntt = 601.614 ( T ) tt M = 7.38 ( Tm ) Mtc = 6.42( Tm ) tt Qtc = 13.64 ( T ) Q = 15.69 ( T ) Để xác định trọng tâm đài móng đôi moment ngẫu lực dời lực từ cột tâm đài 587.627 móngđơi triệt tiêu, ta xét tỉ lệ lực dọc cột CB2với lực dọc CC2là :  0.98 601.614 Xác định diện tích móng số lượng cọc: Giả thiết khoảng cách cọc 3d (khoảng cách cáccọc 3d đến 6d) Ứng suất trung bình đế móng là: P 198.335  tb  tt   34.43T (3d ) (3  0.8) d : đường kính cọc d = 0.80m Diện tích đáy đài cọc xác định sơ sau: tt N FĐ  tb    tb  h Trong : N0t : Lực dọc tính tốn Ntt0=587.627+601.614=1189.244 ( T ) h : chiều sâu chôn đài  tb :dung trọng trung bình đất móng tt FĐ   tb N0 1189.244 =  29.48m 34.43   tb  h SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang230 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG 5000 y 1600 Nb+Nc My x 1100 C H 1600 3200 1400 1400 1100 2800 U TE B C SƠ ĐỒ ĐÀI VỚI TRỤC TRUNG TÂM H Khi dời lực từ cột tâm đài móng đơi ta có nội lực tính tốn sau: Ntt=N1+N2=587.627+601.614=1189.244 ( T )  Ntc =1034.13 ( T ) tt M =M1+M2+N1a1+N2a2 =6.38+7.38+1.4(601.614-587.627)=33.35 ( Tm )  Mtc = 29 (Tm )  Qtc = 28.02 (T ) Qtt =Q1+Q2=16.53+15.69=32.22 ( T ) -Dung trọng đài đất đài : Vì mặt đài móng ngang với sàn tầng hầm nên khơng có trọng lượng đất đài Qđ= n  Fd  h   tb  1.1 29.48  1.5  2.5  121.61T -Lực dọc tính tốn xác định lên cốt đế đài: Ntt=N0tt+Qd= 1189.244+121.61= 1310.85 ( T ) -Ước lượng số lượng cọc: N tt 1310.85 nc      7.93 cọc  chọn cọc P 198.335 Vậy chọn số lượng cọc n=8 cọc để bố trí, khoảng cách tim cọc r  3d (3d đến 6d)=3x0.8=2.4m, chọn 2.4m Khoảng cách tim cọc gần đến biênlà : 0.7d=0.7x0.8=0.56 chọn 0.8m SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang231 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG 8800 2400 2400 2400 800 800 2000 2400 2800 B 3000 H 3000 C U TE C MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC Sau bố trí cọc cấu tạo đài ta có diện tích đáy đài thực tế: Fđtt = x 8.8 =35.2m2 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: H - Diện tích đế đài : Fđtt=4 x 8.8 = 35.2m2 - Trọng lượng đài đất đài : Qđ  n  Fđ  h   bt  1.1x35.2x1.5x2.5=145.2(T) - Lực dọc tính tốn tác dụng lên cốt đế đài: N đtt  N 0tt  Qđ  1310.85 + 145.2 = 1456.05 ( T ) - Moment tính tốn tác dụng lên đáy đế đài: M đtt  M tt  Q tt  hđ  33.35+32.22x1.35 = 76.847 ( Tm ) - Lực xô ngang đáy đế đài: Qđ=Qtt=32.22 ( T ) hđ = 1.5-0.15= 1.35m  Tải trọng lớn tác dụng lên đầu cọc: - x nmax :Khoảng cách từ tâm móng đến tim hàng cọc chịu nén nhiều đài cọc theo phương x - xi : Khoảng cách từ tâm cọc đến trục y Xmax = 3.6m , Xmin = -3.6m X i2 = X 12  X 22  X 32  X 42 = x 12 + x 3.6 = 55.84 m2 max tt N tt M y  X n 1456.05 76.847  3.6  P max= đ     186.96 T n 55.84 X i  Tải trọng nhỏ tác dụng lên đầu cọc: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang232 MSSV:506105254 4000 2000 800 800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006  P GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG max tt N đtt M y  X n 1456.05 76.847  3.6 =     177.05 T 55.84 n X i Nhự Pttmax= 186.96T  Pc  198.335 T , thõa mãn điều kiện áp lực lớn truyền xuống hàng cọc nhỏ sức chịu tải cho phép Pmin > ,nên khong kiểm tra chống nhỗcọc 4.Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền:  Xác định kích thước khối móng qui ước: Góc ma sát trung bình khối móng qui ước:   h 34  13.4  12 04  4.8  05  1.9  27 30  9.5  28 52  3.8  0.9 x30 23  tb  i i   14 48 34.3 hi  i : góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất mà cọc xuyên qua U TE C H hi : chiều dày lớp đất mà cọc xuyên qua  14 48 Góc mở khối móng qui ước:   tb   30 42 4 Kích thước đáy móng khối qui ước:  Kích thước khối móng qui ước: - Chiều dài khối móng qui ước : Amq= A1   Lc tg  8.6   34.3  tg 42  13.04m - Chiều rộng khối móng qui ước: Bmq= B1   Lc  tg  3.8   34.3  tg 42  8.24m - Diện tích khối móng qui ước: Fmq= AmqxBmq= 13.04 x 8.24 = 107.45 m2  Xác định trọng lượng khối móng qui ước: - Trọng lượng đất phủ đài : Q1  1.1  Fmq   tb  h  tb : dung trọng trung bình H h : chiều sâu chơn đài Nhưng mặt đài móng nằm ngang sàn tầng hầm , nên khơng có trọng lượng đất phủ đài cọc, Q1=0 -Trọng lượng đài cọc: Q2= x 7.6 x 1.5 x 2.5 + x 0.5026 x 34.3 x 2.5 = 458.78 T - Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài: Q3= Fmq   i  hi  i  hi  1.44x13.4 + 1.9x4.8 + 2x1.9 + 2.07x9.5 +3.8 x 2.02 + 0.9 x 2.03 = 61.38 T/m2 Q3= Fmq   i  hi =13.04 x 8.24 x 61.38=6595.26 T  Trọng lượng khối móng qui ước: Qmq= Q1+Q2+Q3= 458.78 +6595.26=7054.04T  Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên: Qmq 7054.04  tb    1.93T / m Fmq  hmq 107.45  34.3 hm : chiều cao khối móng qui ước từ mặt đất đến mũi cọc SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang233 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG C C H 8800 H U TE 34300 Hqu=35800 1500 B A D 8600 13040 KÍCH THƯỚC KHỐI MĨNG QUI ƯỚC THEO PHƯƠNG DỌC SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang234 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG C H 4000 H U TE C 34300 Hqu=35800 1500 B A D 3800 8240 KÍCH THƯỚC KHỐI MĨNG QUI ƯỚC THEO PHƯƠNG NGANG  Giá trị nội lực tiêu chuẫn gây đáy móng khối qui ước: N dqtc  N 0tc  Qmq  1034.13+7045.04=8079.17( T ) tc M dq  M 0tc  Q0tc  hc  29+28.02x34.3=990.09( Tm ) hc= 34.3m  Xác định áp lực tiêu chuẫn đáy móng khối qui ước: Xác định áp lực tiêu chuẩn móng khối qui ước xác định sau: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang235 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG m1 m2 ( A  B1    B  hqu  tb  D  c tc   tb h0 ) k tc Trong : - m1 =1.2 hệ số làm việc đất, m2 =1 hệ số làm việc nhà - ktc=1 hệ độ tin cậy - B1 :một cạnh diện tích đáy khối móng qui ước B1=8.24m - hqu : chiều sâu khối móng qui ước hqu=35.8m - ctc : lực dính tiêu chuẩn lớp đất mũi cọc => ctc=0.109 kg/cm2=1.09 T/m2 Qqu -  tb  trọng lượng thể tích trung bình = 1.93 Fqu  hmqu -  : trọng lượng thể tích lớp đất mũi cọc    2.02 T/m3 - A,B,D :là hệ số phụ thuộc vào góc ma sát tiêu chuẩn   30 23 (Tra bảng 2.1 trang 64 sách Nền Móng GS-TS Nguyễn Văn Quảng) => A=1.2 ,B= 5.08 , D=7.53 mm Vậy : Rmtc  ( A  B1    B  hqu  tb  D  c tc   tb h0 ) k tc 1.2  tc Rm  (1.2  9.87  2.02  5.08  34.3  1.93  7.53  1.09  1.93x3.3)  240.21T / m U TE C  Ứng suất đáy móng khối qui ước: tc N qu  tbtc  Fmq tc tc M dq N du tc Pmax   Fmq Wdq H Rmtc  tc P tc tc M dq N du   Fmq Wdq H Với N dqtc  N tc  Qmq Wy=  tbtc Amq Bmq  13.04  8.24  233.52m 6 Fm=107.45 m N dqtc 8079.17    75.19T / m Fmq 107.45 990.09  79.43T / m 233.52 990.09  75.19   70.95T / m 233.52 tc  Pmax  75.19  tc  Pmin SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang236 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG  tbtc  75.19T / m  R tc  240.21T / m   tc  Vậy  Pmax  79.43T / m  1.2 R tc  288.25T / m   tc   Pmin  70.95T / m    Do ỗn định 5.Kiểm tra độ lún móng: Đễ tính lún cho móng ta dùng tải tiêu chuẫn Tính lún cho móng theo phương pháp cộng phân tố.Chia đáy móng thành lớp có bề dày z  0.25Bm=0.25 x 8.24 = 2.06  mũi cọc 2.02 T/m3, ta chọn chiều dày lớp phân tố 2m Tính áp lực gây lún Pgl: + Áp lực thân đáy móng khối qui ước:  zbt   i hi =14.9 x 1.44+4.8x1.9+2x1.9+2.07x9.5x2.02x3.8+2.03x0.9=63.544 T U TE C H +Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: tc N dq 8079.17 Pgl    i hi   63.544=11.65T Fmq 107.45 + Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp bằng: BM 8.24   2.06 4  Chọn hi=2m L 13.04 +  zibt  k xPgl (k0 tra bảng phụ thuộc m   1.6 ) Bm 8.24 +  bt   zbt   ibt Tính đến hi (m) Pgl  dừng: Độ sâu Z (m) H Điêm  zbt 0 2Z BM LM BM 1.4 K0  zigl  bt 11.65 63.544 + Giới hạn nén lún: Ta thấy đáy khối móng qui ước (Z=0) ,  zbt 63.544   5.45  Như móng M2 11.45  zgl thõa điều kiện lún `6 Tính tốn độ bền xác định cốt thép đài cọc: Để kiểm tra điều kiện chọc thủng vẽ hình tháp ép lõm từ mép cột nghiêng 45 Nếu cọc nằm phạm vi tháp ép lõm khơng cần kiẻm tra chọc thủng Nếu cọc nằm phải kiễm tra cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt Q  Q     b  h0  Rk Trong dó: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang237 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG Q : tổng phản lực cọc nằm ngồi tiết diện nghiêng (khơng kể trọng lượng thân cọc) đđ Qicoc  h: N M y  x i  đđđ ncoc xi2 chiều cao làm việc tiết diện xét: h = hdai-15 (20 cm) h    0.7    : hệ số không thứ nguyên  c  C : khoảng cách từ mét cột tới mép gần cọc nằm tháp ép lõm, c  0.5h0 U TE C H a.Xác định chiều cao đài: + Chiều cao làm việc đài: Chiều cao làm việc đài cọc xác định theo điều kiện chống đâm thủng: N ct N ct  0.75  Rk  h0  btb  h0  0.75  Rk  btb Trong đó: - Nct : lực gây đâm thủng tổng phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy tháp đâm thủng phía cạnh dài đài cọc (khi móng chịu tải lệch tâm tính cho phía có áp lực max cọc) - btb : trung bình cộng chu vi đáy chu vi đáy tháp chọc thủng U UD phạm vi chiều cao làm việc móng btb  TR 45° 5° 45 ° H 45° HÌNH THÁP ÉP LÕM + Xác định phản lực đầu cọc: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang238 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG 8800 2400 2400 2400 800 800 2000 2400 2800 B 3000 H 3000 C x   12   3.6  55.84 m2 U TE - C Với : - N=Nttđđ=1456.05 T - My = Mytt = 76.847 Tm - nc=8 i 1 CỌC : 1: tt My N dd 1456.05 76.847   ( 3.6)  177.05 ( T )   x1 = 55.84 nc  xi P2  tt My N dd 1456.05 76.847   (1.2)  180.35 ( T )   x2 = nc 55.84 xi P3  tt My N dd 1456.05 76.847   x3 =   1.2  183.66 ( T ) 55.84 nc x i P4  My N ddtt 1456.05 76.847   x4 =   3.6  186.96 ( T ) nc 55.84 x i H CỌC : : P1  CỌC : : CỌC : 4: Vậy áp lực chọc thủng là: Nct= 2xP2 = x 186.96 = 373.92 (T) RK=100 (T/m2) SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang239 MSSV:506105254 4000 2000 800 800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG 2(0.4  0.7)  2( 2h0  0.4  2h0  0.7) 2.2  8h0  2.2 =  2.2  4h0 2 373.92 Vậy ta có : h0  0.75  100(2.2  4h0 )  h0 (2.2  4h0 )  4.98  btb=  h0  0.87 m +Chiều cao đài: Hđ = h0 +h1 Với : h1=0.15m , độ sâu chôn cọc vào đài  Hđ = 0.87 + 0.15 = 1.02m, theo chọn sơ ban đầu Hđ = 1.5m >1.02m, nên đài móng khơng bị chọc thủng Tính tốn thép đặt cho đài cọc: Xem đài tuyệt đối cứng, làm việc conson ngàm mép cột Mặt ngàm I-I ,II-II chịu tác dụng phản lực đầu cọc 800 800 2400 U TE H 3000 2800 B 3000 C N Moment ngàm xác định theo công thức: M   ri Pi I 1 Với - Pi : phản lực đầu cọc thứ i lên đế đài - ri : khoảng cách từ tim cọc đến mép ngàm Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: M Fa  0.9  Ra  h0 Trong : M : moment tiết diện xét h0 : chiều cao làm việc đài tiết diện Ra : cường độ tính tốn thép Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang240 MSSV:506105254 4000 2400 I 800 2000 2400 C 2400 2000 I H 8800 800 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG M I   ri  Pi   ( P1  P2  P3  P4 ) i 1 P1 = 177.05 T P2 = 180.35 T P3 = 183.66 T P4 = 186.96 T  MI = 1x(177.05+180.35+183.66+186.96)=728.02 Tm Diện tích cốt thép: Fa  M 728.02  10 =  214 cm2 0.9  Ra  h0 0.9  2800  1.35  100 Chọn  25  Diện tích thép là: f a   Số lượng thép : d  3.14  2.5  4.908cm 214  43.6cây  Chọn 44 thép => có 43 khoảng 4.908 8800  100  202.33mm 43 Vậy mặt ngàm I-I, bố trí 44  25 a200  Tính thép cho phương dọc: Xem móng tiết diện chịu nén uốn (với tiết diện Hđ x B), lúc hai cột đóng vai trị hai gối đỡ, cịn lực tác dụng phản lực cọc Có sơ đồ sau: U TE C H  a P1 2200 H 800 P2 200 2400 P3 200 P4 2200 800 SƠ ĐỒ PHÂN BỐ LỰC P1 = x 177.05 = 354.1 ( T ) P2 =2 x 180.35 = 360.7( T ) P3 = x 183.66 = 367.32 ( T ) P4 = 2x 186.96 = 373.92 ( T ) Vận dụng môn học “Sức bền vật liệu” để tính moment: - Tính phản lực gối tựa: SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang241 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHÓA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG L7= 5000 V1 V2 L4= 2800 L2= 2600 L1= 2200 L3= 200 P3=367.32T P2=360.7T P1=354.1T P4=373.92T U TE C H V  V2  P1  P2  P3  P4 Ta có:  (M / B)  P1  L1  V2  L4  ( P2  L3  P3  L2  P4  L7 )   354.1 x 2.2 + 2.8 x V2 - (360.7 x 0.2 + 367.2x 2.6 + 373.92 x 5)=0  2.8xV2 + 779.02 – 2896.772 = V2 = 756.34 T  V1 = 1456.04 – 756.34 = 699.7 T Dùng phương pháp mặt cắt để tính moment ta có: + Tại V1 : M = 779.02 Tm +Tại V2: M = 822.624 Tm +Tại điểm đặt lực P2 : M = 709.9 Tm +Tại điểm đặt lực P3 : M = 746.14 Tm Ta có biểu đồ moment sau: M=779.02Tm M=746.14Tm V1 P2 P3 M=822.63Tm V2 H M=709.9Tm BIỂU ĐỒ BAO MOMENT  Moment tương ứng với mặt ngàm II-II : Ta lấy moment M = 822.63 Tm tính thép theo phương dọc M 822.63  10 Diện tích cốt thép: Fa  =  241.81 cm2 0.9  Ra  h0 0.9  2800  1.35  100 Chọn  28  Diện tích thép là: f a  d  3.14  2.8  6.1544cm 4 241.81  Số lượng thép :  39.29cây  Chọn 39 thép => có 38 khoảng 6.1544 4000  100  a  102.63mm 38 Vậy mặt ngàm II-II, bố trí 39  28 a100 SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang242 MSSV:506105254 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KHĨA 2006 GVHD: Thầy.NGUYỄN TRÍ DŨNG CHƯƠNG III: SO SÁNH PHƯƠNG ÁN MÓNG H U TE C H Từ giá trị tính tốn hai phương án móng cọc ép móng cọc khoan nhồi ta tổng hợp khối lượng bê tông cốt thép cho phương án móng Từ kết so sánh ta thấy phương án móng cọc ép có lợi so với phương án thi cong cọc khoan nhồi khối lượng bê tông khối lượng cốt thép nên mặt kinh tế ta nên chọn phương án cọc ép lợi Móng cọc ép BTCT:  Ưu điểm: Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi cơng giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi cơng nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đúc sẵn), phương pháp thi công tương đối dễ dàng , không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen độ thị lớn, cơng tác thí nghiệm nén tĩnh cọc trường đơn giản Tận dụng ma sát xung quanh cọc sức kháng đất mũi cọc  Nhược điểm: Sức chịu tải không lớn (50-350T) tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế (hạ đến độ sâu tối đa 50m) Lượng cốt thép bố trí cọc tương đối lớn thi cơng gặp kho khăn qua tầng laterit, lớp cát chặt, thời gian ép lâu Móng cọc khoan nhồi:  Ưu điểm: Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn (lên đến 1000T) so với cọc ép, mở rộng đường kính cọc từ 0.6m đến 2.5m, hạ cọc đến độ sâu 100m Khi thi công không gây ảnh hưởng chấn động cơng trình xung quanh Cọc khoan nhồi có chiều dài >20m lượng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép Có khả thi cơng qua lớp đất cứng, địa hình phức tạp mà loại cọc khác không thi công  Nhược điểm: Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ Biện pháp kiểm tra chất lượng thi công cọc khoan nhồi thưởng phức tạp tốn kém, thí nghiệm nén tĩnh cọc khoan nhồi phức tạp Công nghệ thi cơng cọc khoan nhồi địi hỏi trình độ kỹ thuật cao SVTH:NGUYỄN VĂN MỸ trang243 MSSV:506105254 ... Cơng trình gồm tầng tầng hầm cao 3.3m, tầng cao 3,8m, tầng đến tầng tầng điển hình cao 3,4m tầng thượng Cơng trình thiết kế theo thiết kế khung bê tông cốt thép đổ tồn khối, chiều cao tầng điển hình... trình gồm 10 tầng với đặc điểm sau: +Mỗi tầng điển hình cao 3.4m +Mặt hình chữ nhật 16.3m x 34.5m +Tổng chiều cao cơng trình 38m (Tính từ cốt 0,000) Cơng trình nhà nên tầng chủ yếu (từ tầng 8) dùng... cho hộ gia đình nhu cầu chung thành phố Tầng hầm thiết kế làm ga _ra ô tô Tầng hai dùng làm trường học nhà trẻ Cơng trình bao gồm tầng sử dụng tầng hầm sử dụng làm gara tơ, tầng thượng bố trí phịng