Chung cư cao tầng nam sài gòn

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN GVHD SVTH LỚP MSSV : Thầy HUỲNH THANH ĐIỆP : PHAN VIẾT DŨNG : 09HXD02 : 09B1040027 THÁNG 05 – 2011 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM KHOA XÂY DỰNG 0O0 HỆ ĐÀO TẠO : CHÍNH QUY NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN GVHD SVTH LỚP MSSV : Thầy HUỲNH THANH ĐIỆP : PHAN VIẾT DŨNG : 09HXD02 : 09B1040027 THÁNG 05 - 2011 BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM Độ lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG oOo - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên sinh viên: PHAN VIẾT DŨNG Lớp : 09HXD02 Tên đề tài tốt nghiệp: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 01/09 -> KC 07/09 + Nền móng: 30% gồm 02 vẽ KC 08/09 KC 09/09 + Thi công: Không Phần nhận xét: (Quá trình thực hiện, chuyên môn, ưu khuyết điểm sinh vieân) Phần đánh giá: Đồ án đạt ……………………………… điểm Phần đề nghị (được bảo vệ hay không): ………………………………………………………………………………………………………………….…………………………………………………………… … Tp.HCM, ngày tháng năm 2011 Giáo viên hướng dẫn Thầy HUỲNH THANH ĐIỆP BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐH KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM Độ lập – Tự – Hạnh phúc KHOA XÂY DỰNG oOo - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Họ tên sinh viên: PHAN VIẾT DŨNG Lớp : 09HXD02 Tên đề tài tốt nghiệp: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 01/09 -> KC 07/09 + Nền móng: 30% gồm 02 vẽ KC 08/09 KC 09/09 + Thi công: Không Phần nhận xét: (Thuyết minh veõ) .… Phần đánh giá: …………………………………………………………………………………………………… Đồ án đạt: ……………………………… điểm Phần đề nghị: Tp.HCM, ngày tháng năm 2011 Giáo viên phản biện ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP PHẦN D PHỤ LỤC THUYẾT MINH CHƯƠNG V XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG TRỤC SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI TỪ SÀN, TƯỜNG VÀO DẦM PHỤ, DẦM CHÍNH VÀ SUỐNG CỘT KHUNG TRUC : SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP I TĨNH TẢI: SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP I.1.TĨNH TÀI PHÂN BỐ: I.1.1: CÁC TẦNG DƯỚI: I.1.2: TẦNG MÁI: SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP I.1.3: TĨNH TẢI TẬP TRUNG TẠI NÚT: DO DẦM DỌC TRUYỀN VÀO I.1.3.a: GIÁ TRỊ TĨNH TẢI VÀO NÚT KHUNG TRUC (TẦNG 1) I.1.3.b: GIÁ TRỊ TĨNH TẢI VÀO NÚT KHUNG TRUC (TẦNG 2) SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP Trong đó: d i , g i , ni : chiều dày, khối lượng thể tích hệ số tin cậy lớp cấu tạo đáy g n , h, n p : khối lượng thể tích,chiều cao mực nước hệ số tin cậy bể nước - Chọn chiều dày đáy h = 20 cm Tải trọng tác dụng lên đáy thuộc dạng tải phân bố toàn diện tích gồm có : + Lớp vữa chống thấm đáy dày cm g1 = 0,03 x 1800 x 1,2 = 64,8 (daN/m2) = 0,065 (T/m2) + Trọng lượng thân ñaùy g2 = 0,20 x 2500 x 1,1 = 550 (daN/m2)= 0,055 (T/m2) + Lớp vữa xi măng láng đáy beå g3 = 0,015 x 1800 x 1,2 =32,4 (daN/m2)= 0,032 (T/m2) q1 = g1 + g2 + g3 = 64,8 + 550 + 32,4 = 647,2 (daN/m2)=0,65 (T/m2) - p lực đẩy nổi: qdn = gdn.hnn = 0,92x1,6=1,472 (T/m2) G - Phản lực đất đáy: pđn= bt l1  l Gbt : tổng trọng lượng toàn bể nước l1,l2: chiều dài chiều rộng bể  Gbt = 64784,4 (daN)= 64,78 (T) G 64,78  pdn= bt   1,52 (T/m2) l1  l 5,9  7,2 Toång tải trọng tác dụng vào đáy: q=qdn+pđn=1,472+1,52=2,99 (T/m2) 2.Kiểm tra khả chịu tải đất nền: m m R  ( Abg II  Bhg ' II  Dc II  g ' II ho ) K tc 1,1   (0,072  5,9  0,92  1,29  2,1  1,08  3,57  0,92  1,08  0)  7,26(T / m ) p lực đất trường hợp 1: Pdn= 2,75 (T/m2) , R=7,26 (T/m2) Vậy đất chịu tải trọng Kiểm tra đẩy mực nước ngầm: Kiểm tra điều kiện để bể không bị đẩy G>  abg dn hnn  Ta có G=64,78(T) >= 5,9x7,2x0,920x1,6 = 62,53(T) => Vậy bể không bị đẩy mực nước ngầm Xác định nội lực tính cốt thép : a Trường hợp1: bể đầy nước, đáy tính móng đặt đàn hồi, chịu tác dụng toàn tải trọng bao gồm: trọng lượng thân lớp cấu tạo đáy trọng lượng nước đầy bể * Sơ đồ tính tải trọng: SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 49 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP MII L1 M1 M2 MI L2 b=1m b=1m M1 Po 3500 MI MI M2 MII MII Po 5700 - Bản đáy chia làm ô bản, kê cạnh, liên kết ngàm (ô 9) - Nội lực xác định theo sơ đồ đàn hồi, có tỷ số l2/l1 = 5,7/3,5 = 1,63 < Bản làm việc phương - Cắt phương dải có bề rộng b = m để tính + Mômen dương lớn M1 = mi1  P0 ; M2 = mi2  P0 + Moâmen âm lớn gối MI = ki1  P0 ; MII = ki2  P0 Trong đó: P0 =( q – q1).l1.l2 = (4,22 – 1,95).3,5.5,7 = 45,3 (T) Tra bảng, nội suy: m91 = 0,0203; m92 = 0,0076 k91 = 0,0448; k92 = 0,0169 Suy : M  0,0203  45,3  0,92 (T.m) M  0,0076  45,3  0,34 (T.m) M I  0,0448  45,3  2,03 (T.m) M II  0,0169  45,3  0,77 (T.m) M M ; ; z  0,5     a m ; As  am  z  Rs  ho Rb  b  ho As  b  ho   SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 50 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP * Tính thép cho đáy: As M Aschon Vị trí M1 (T m) 0.92 a 0.025 (cm ) z 0.987 2.30 M2 0.34 0.009 MI 2.03 MII 0.77 µchon Chọn thép D8s200 (cm ) 3.02 % 0.17 0.995 0.84 D6s200 1.7 0.09 0.054 0.972 5.16 D10s170 5.5 0.31 0.021 0.990 1.92 D8s200 3.02 0.17 b Trường hợp 2: Khi bể nước, đáy tính sàn chịu tác dụng tải trọng bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo đáy áp lực đất * Sơ đồ tính nội lực: - Trạng thái chịu lực đáy :Bản đáy chịu áp lực đất nền, tính toán móng ngàm theo chu vi Sơ đồ tính sau : -Trạng thái chịu lực đáy : lúc chịu uốn - Bản đáy chia làm ô bản, kê cạnh, liên kết ngàm (ô 9) - Nội lực xác định theo sơ đồ đàn hồi, có tỷ số l2/l1 = 5,7/3,5 = 1,63 < Bản làm việc phương - Cắt bề rộng b = m để tính + Mômen dương lớn baûn M1 = mi1  P ; M2 = mi2  P + Mômen âm lớn gối MI = ki1  P ; MII = ki2  P Trong đó: P = q.l1.l2 = 2,99x3,5x5,7 = 59,65 (T) Tra bảng, nội suy: m91 = 0,0203; m92 = 0,0076 k91 = 0,0448; k92 = 0,0169 Suy : M  0,0203  59,65  1,21 (T.m) M  0,0076  59,65  0,45 (T.m) M I  0,0448  59,65  2,67 (T.m) M II  0,0169  59,65  1,01 (T.m) M ; z  0,5     a m ; am  Rb  b  ho2   As  M ; z  Rs  ho SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027)  As b  ho Trang: 51 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP MII L1 M1 M2 MI L2 b=1m M1 MI M2 MII q1 3500 b=1m MI MII q2 5700 * Tính thép: As M Vị trí M1 (T m) 1.21 a 0.032 (cm ) z 0.983 3.04 M2 0.45 0.012 MI 2.67 MII 1.01 Aschon (cm ) µchon Chọn thép D8s150 4.024 % 0.22 0.994 1.12 D6s200 1.7 0.09 0.072 0.963 6.85 D10s120 7.07 0.39 0.027 0.986 2.53 D8s200 3.02 0.17 * So sánh trường hợp ta có bảng tổng hợp cốt thép cho đáy SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP BẢNG CHỌN THÉP CHO BẢN ĐÁY As M Vị trí M1 (T m) 1.21 a 0.032 (cm ) z 0.983 3.04 M2 0.45 0.012 MI 2.67 MII 1.01 Aschon (cm ) µchon Chọn thép D8s150 4.024 % 0.22 0.994 1.12 D6s200 1.7 0.09 0.072 0.963 6.85 D10s120 7.07 0.39 0.027 0.986 2.53 D8s200 3.02 0.17 IV TÍNH DẦM NẮP BỂ NƯỚC NGẦM: 5700 DN2 DN1 DN1 DN3 3500 DN2 3500 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI Dầm Nắp Bể (DN1) : * Tải trọng : + Trọng lượng thân dầm (DN1): g d  b  h  g  n  0,2  0,40  2,5  1,1  0,22 (T/m) + Tải trọng từ nắp truyền vào có dạng hình thang (quy tải phân bố đều) qtt = 1,42 (T/m2) q l q td  tt  (1      ) l 3,5 Với     0,31  l 2  5,7 1,42  3,5  (1   0,312  0,313 )  2,08 (T/m)  q td  SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 53 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP  Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN1: q = 0,22+2,08 = 2,3 (T/m) * Nội lực : 2,3 (T/m) 5700 C D M=ql²/ q  l 2,3  5,7   9,34 (T.m) 8 q  l 2,45  5,7 - Qmax = M nhip    6,56 (T) 2 * Tính thép nhịp: Mn = 9,34 (T.m) + Giả thiết a = 60 (mm)  ho = h – a = 400 – 60 = 340 mm M 9,34  10 am    0,351 Rb  b  ho2 115  20  34 - M nhip  z     a m     0,351)  0,454 g   0,5z   0,5  0,454  0,773 M 9,34  10   15,79 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,773  34 As 15,79    100%   100  2,3% 20  34 b  ho As  Vậy chọn 4d25 có Aschon = 19,63 (cm2) Tính a gần : a=25+25=50 mm nhỏ a giả thiết (thỏa) Thép lớp chọn theo cấu tạo : 2d14 * Tính cốt đai - Tính cốt đai vùng có lực cắt lớn Qmax=6,56 (T) - Chọn cốt thép CI làm cốt đai: dsw = 6, số nhánh n = 2, Rsw = 1750 daN/cm2 - Điều kiện cấu tạo + Với dầm hDn1 = 350 < 800 (mm)   đmin  5mm + Khoảng cách đai Uct (đoạn dầm gần gối tựa): + Uct = min(150 mm, hd/2) hd  450 mm Choïn Uct = 150 (mm) - Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai: Q0  0,5  b (1  n ) Rbt  b  h0 Trong đó:  b : Hệ số phụ thuộc loại bê tông, Bê tông nặng b = 1,5  N : hệ số kể đến ảnh hưởng lực dọc,  N =0  Q0=0,5x1,5x(1+0)x9x20x34= 4,59 (T) Ta thaáy Qmax = 6,56 (T) > Q0 = 4,59 (T)  Beâ tông không đủ khả chịu cắt, cần tính toán cốt đai SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 54 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP * Kiểm tra điều kiện chịu nén vết nghiêng (Điều kiện ứng suất nén chính) Điều kiện kiểm tra Qmax  Qbt  0,   w1  b1  Rb  b  h0 Trong  w1    a  w  1,3 Es 210000   7, 78 Eb 27000 A 0, 283  w  sw   0, 0009 b  s 20 15   w1    7,78  0, 0009  1, 035 a b1 = 1-Rb = 1- 0,01 x 11,5 = 0,87  : hệ số phụ thuộc loại bê tông, bê tông nặng  = 0,01 Rb : Cường độ chịu nén bê tông, đơn vị MPa  Qbt = 0,3 x 1,035 x 0,87 x 115 x 20 x 34 = 21,12(daN)= 21,124 (T)  Qmax = 6,56 < Qbt = 21,124 (T) Điều kiện kiểm tra thỏa mãn Đồng thời Qmax = 6,56 < 0,7Qbt = 0,7 x 21,124 = 14,78 (T) - Khả chịu cắt bê tông M b b 1   f   N  Rbt  b  h0 Qb    Qbmim C C Trong + b2 : hệ số phụ thuộc loại bê tông, bê tông nặng b2 =2 + f : hệ số kể đến cánh chịu nén tiết diện chữ T, dầm đáy tạm bỏ qua ảnh hưởng phần cánh chịu nén (tính toán tiết diện chữ nhật tính cốt dọc trên)  f = +  N = 0, hệ số kể đến ảnh hưởng lực dọc  Mb = x (1+0+0) x x 20 x 342 = 4,16 (T.m) + C : chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm lên trục dọc cấu kiện C phụ thuộc vào C* M b  4,16  10 C*    126cm > 2h 0=2x34=68 (cm) Qmax 6,56 Tra bảng ta C = C* = 126 (cm), C0 = 2h0 = 68 (cm) M 4,16  10  Qb  b   3,3 (T) C 126 - Ta coù : Qb  b  1   f   N   Rbt  b  ho Trong + b3 : hệ số phụ thuộc loại bê tông, bê tông nặng b3 =0,6  Qbmin = 0,6 (1+0+0) x x 20 x 34 = 3,7 (T) Ta thaáy Qb = 3,3 (T) < Qbmin = 3,7 (T) Lấy Qb=3,7 (T) + Khả chịu cắt thép đai : Qsw  qsw  C0 Qsw : Khả chịu lực cắt cốt đai SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 55 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP Trong + q sw = max(qsw1,qsw2) Q  Qb 6,56  3,7 + q sw  max   2,27 (T/m) C0 1,26 Q 3,7 + q sw  b   5,4 (T/m) 2h0 0,68  qsw = qsw1 = 5,4 (T/m) Chọn đai 6, Asw = 0,283 (cm2) Vậy khoảng cách cốt đai tính toán R  n  Asw 1750   0, 283 s  sw   18(cm) qsw 54  Choïn 6 a150 - Trong đoạn dầm, cốt đai vùng có lực cắt nhỏ (giữa nhịp) 3h / 300 Khi h > 300 mm s ct   Choïn sct = 200mm Chọn 6a200 500mm 500 Dầm Nắp Bể (DN2) : * Tải trọng : + Trọng lượng thân dầm : g d  b  h  g  n  0,3  0,6  2,5  1,1  0,5 (T/m) + Tải trọng từ nắp truyền vào có dạng tam giác (quy tải phân bố đều) qtt = 1,42 (T/m2) 5 q td  q s l1   1,42  3,5  1,55 (T/m) 16 16  Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN2: q = 1,55+0,5 = 2,1(T/m) + Lực tập trung dầm DN3 truyền vào : b  l  h  g  n 0,2  0,6  5,7  2,5  1,1 pd    1,2 (T) 2 * Nội lực : 2,1 T/m 1,2 T 7000 C D M - M nhh  q  l Pl 2,1 1,2      14,96 (T.m) 8 SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 56 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP q  l P 2,1  1,2     7,95 (T) 2 2 * Tính thép nhịp: Mn = 14,96 (T.m) + Giả thiết a = 60 mm  ho = h – a = 600 – 60 =540 mm M 14,96  10 am    0,149 Rb  b  ho2 115  30  54 - QMAX  z     a m     0,149  0,162 <  R =0,645 g   0,5z   0,5  0,162  0,919 M 14,96  10   13,4 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,919  54 As 13,4     0,82% b  ho 30  54 As  Vaäy chọn 3d25 có Aschon = 14,72 (cm2) Tính a gần : a=25+25/2=37,5mm nhỏ a giả thiết (thỏa) Thép lớp chọn theo cấu tạo 2d14 * Tính cốt đai - Tính cốt đai vùng có lực cắt lớn Qmax=7,95 (T) - Chọn cốt thép CI làm cốt đai: dsw = 6, số nhánh n = 2, Rsw = 1750 daN/cm2 - Điều kiện cấu tạo + Với dầm hDn1 = 600 < 800 (mm)   đmin  5mm + Khoảng cách đai Uct (đoạn dầm gần gối tựa): + Uct = min(150 mm, hd/2) hd  450 mm Chọn Uct = 150 (mm) - Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai: Q0  0,5  b (1  n ) Rbt  b  h0 Trong đó:  b : Hệ số phụ thuộc loại bê tông, Bê tông nặng b = 1,5  N : hệ số kể đến ảnh hưởng lực dọc,  N =0  Q0=0,5x1,5x(1+0)x9x30x54=10935 (daN)=10,94 (T) Ta thaáy Qmax = 7,95 (T) < Q0 = 10,94 (T)  Bê tông đủ khả chịu cắt, cần đặt cốt đai theo cấu tạo Chọn d6a150 đoạn gối d6a200 nhịp Dầm Nắp Bể (DN3) : * Tải trọng : + Trọng lượng thân dầm : g d  b  h  g  n  0,3  0,5  2,5  1,1  0,41 (T/m) + Tải trọng từ nắp truyền vào có dạng hình thang (quy tải phân bố đều) qtt = 1,42 (T/m2) q l q td  tt  (1      ) l 3,5 Với     0,31  l 2  5,7 1,42  3,5  q td   (1   0,312  0,313 )  2,1 (T/m) SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 57 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP  Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN2: q = 2x2,1+0,41 = 4,61(T/m) * Nội lực : 4,61 T/m 5700 C D M=ql²/8 q  l 4,61  5,7   18,72 (T.m) 8 q  l 4,61  5,7 - QMAX    13,1 (T) 2 * Tính thép nhịp: Mn = 18,2 (T.m) + Giả thieát a = 50 mm  ho = h – a = 500 – 50 =450 mm M 18,2  10 am    0,261 Rb  b  ho2 115  30  45 - M nhh  z     a m     0,261)  0,31 < g   0,5z   0,5  0,31  0,845 R=0,645 M 18,2  10   21,27 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,845  45 As 16,2     1,2% b  ho 30  45 As  Vậy chọn 6d22 có Aschon = 22,8 (cm2) Tính a gần : a=25+22=47 mm nhỏ a giả thiết (thỏa) Thép lớp chọn theo cấu tạo 2d14 * Tính cốt đai - Tính cốt đai vùng có lực cắt lớn Qmax=7,15 (T) - Chọn cốt thép CI làm cốt đai: dsw = 6, số nhánh n = 2, Rsw = 1750 daN/cm2 - Điều kiện cấu tạo + Với dầm hDn1 = 600 < 800 (mm)   đmin  5mm + Khoảng cách đai Uct (đoạn dầm gần gối tựa): + Uct = min(150 mm, hd/2) hd  450 mm Choïn Uct = 150 (mm) - Kiểm tra điều kiện tính toán cốt ñai: Q0  0,5  b (1  n ) Rbt  b  h0 Trong đó:  b : Hệ số phụ thuộc loại bê tông, Bê tông nặng b = 1,5  N : hệ số kể đến ảnh hưởng lực dọc,  N =0  Q0=0,5x1,5x(1+0)x9x30x45=9112 (daN)=9,11 (T) SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 58 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP Ta thấy Qmax = 7,15 T < Q0 = 9,11 (T)  Bê tông đủ khả chịu cắt, cần đặt cốt đai theo cấu tạo Chọn d6a150 đoạn gối d6a200 nhịp IV TÍNH DẦM ĐÁY BỂ NƯỚC: Dầm Đáy Bể (DD1) : *Tải trọng: - Áp lực đất tính chiều dài móng: qdn=2,99x0,2= 0,6 (T/m) - Áp lực từ truyền vào dầm có dạng hình thang, ta quy tải phân bố đều: Qtt=2,99 (T/m2) q l q td  tt  (1      ) l 3,5 Với     0,31  l 2  5,7 2,99  3,5  q td   (1   0,312  0,313 )  4,38 (T/m) Taûi trọng thành bể, nắp dầm nắp truyền vào, tính gần đúng: l1  l  g dn q  g bt  h  g bn    (l1  l )  (l1  l ) 3,5  5,7  q  0,395  1,3   1,42   0,22  3,8 (T/m)  (3,5  5,7) Do áp lực đất áp lực từ truyền vào ngược chiều với tải trọng dầm, nên ta có tổng tải trọng truyền vào dầm là: Q= qdn+qtd-q2=0,6+4,38-3,8=1,18 (T/m) *Sơ đồ tính: 1,18 T/m 5700 C D M=ql²/8 q  l 1,18  5,7   4,8 (T.m) 8 q  l 1,18  5,7 - QMAX    3,4 (T) 2 * Tính thép nhịp: Mn = 4,8 (T.m) + Giả thiết a = 35 mm  ho = h – a = 300 – 35 =265 mm M 4,8  10 am    0,297 Rb  b  ho2 115  20  26,5 - M nhh  SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 59 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP z     a m     0,297 )  0,363 < z R =0,645 g   0,5z   0,5  0,363  0,819 M 4,8  10   9,83 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,819  26,5 As 9,83     1,9% b  ho 20  26,5 As  Vậy chọn 3d22 có Aschon = 11,4 (cm2) Tính a gần : a=25+22/2=36 mm lớn a giả thiết , không đáng kể diện tích cốt thép nằm giá trị Aschon Thép lớp lấy theo cấu tạo 2d14 Dầm Đáy Bể (DD2) : *Tải trọng: -p lực đất tính chiều dài móng: qdn=2,99x0,3= 0,9 (T/m) -p lực từ truyền vào dầm có dạng tam giác, ta quy tải phân bố đều: Qtt=2,99 (T/m2) 5  q td  q s l1   2,99  3,5  3,3 (T/m) 16 16 Tải trọng thành bể, nắp dầm nắp truyền vào, tính gần đúng: l1  l  g dn q  g bt  h  g bn    (l1  l )  (l1  l ) 3,5  5,7  q  0,395  1,3   1,42   0,5  2,55 (T/m)   (3,5  5,7) Do áp lực đất áp lực từ truyền vào ngược chiều với tải trọng dầm, nên ta có tổng tải trọng truyền vào dầm là: Q= qdn+qtd-q2=0,9+3,6-2,55=1,95 (T/m) *Sơ đồ tính: 1,95 T/m 7000 C D M=ql²/8 q  l 1,95    11,94 (T.m) 8 q  l 1,95  - QMAX    6,8 (T) 2 * Tính thép nhịp: Mn = 11,94 (T.m) + Giả thiết a = 45 mm  ho = h – a = 500 – 45 =455 mm - M nhh  SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 60 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 am  GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP M 11,94  10   0,167 Rb  b  ho2 115  30  45,5 z     a m     0,167  0,184 < g   0,5z   0,5  0,184  0,908 R=0,645 M 11,94  10   12,84 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,908  45,5 As 12,84     0,94% b  ho 30  45,5 As  Vậy chọn 3d25 có Aschon = 14,72 (cm2) Tính a gần : a=25+25/2=37,5 mm nhỏ a giả thiết (thỏa) Thép lớp lấy theo cấu tạo 2d14 Dầm Đáy Bể (DD3) : *Tải trọng: -p lực đất tính chiều dài móng: qdn=2,99x0,3= 0,9 (T/m) -p lực từ truyền vào dầm có dạng hình thang, ta quy tải phân bố đều: Qtt=2,99 (T/m2) q l q td  tt  (1      ) l 3,5 Với     0,31  l 2  5,7  2,99  3,5  q td   (1   0,312  0,313 )  8,77 (T/m) Tổng tải trọng truyền vào dầm là: Q= qdn+qtd=0,9+8,77=9,7 (T/m) *Sơ đồ tính: 9,7 T/m 5700 C D M=ql²/8 q  l 9,7  5,7   39,4 (T.m) 8 q  l 9,7  5,7 - QMAX    27,7 (T) 2 * Tính thép nhịp: Mn = 39,4 (T.m) + Giả thieát a = 40 mm  ho = h – a = 400 – 40 =360 mm - M nhh  SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 61 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG; KHÁO 2009 – 2011 am  GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP M 39,4  10   1,32 > a , chọn lại tiết diện : Rb  b  ho2 115  20  36 Hd=600, bd=400 Giaû thieát a=60 cm => h0= h – a = 600-60 =540mm M 39,4  10 am    0,268 Rb  b  ho2 115  40  56,5 z     a m     0,268  0,319 < z R =0,645 g   0,5z   0,5  0,319  0,841 M 39,4  10   39,5 (cm2) Rs  g  h0 2250  0,841  56,5 As 36,85     1,63% b  ho 40  56,5 As  Vậy chọn 6d30 có Aschon =42,41 (cm2) Tính a gần : a=25+30+15=70 mm lớn a giả thiết, diện tích cốt thép tính toán nằm giá trị Aschon Thép lớp lấy theo cấu tạo 2d16 Xem vẽ bố trí cốt thép hồ nước ngầm : KC : 3/9 SVTH: PHAN VIẾT DŨNG; LỚP: 09HXD02 (MSSV: 09B1040027) Trang: 62 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG, KHÓA 2009-2011 GVHD: HUỲNH THANH ĐIỆP Tài liệu tham khảo KIẾN TRÚC - Nguyên lý cấu tạo kiến trúc KẾT CẤU 1) Sổ tay thực hành kết cấu công trình, tác giả PGS TS Vũ Mạnh Hùng Nhà xuất xây dựng Hà Nội 2002 2) Khung bêtông cốt thép (nhà dân dụng), tác giả Lê Bá Huế–Phan Minh Tuấn Nhà xuất Hà nội 2007 3) Kết cấu bêtông cốt thép phần cấu kiện bản, tác giả Pgs Ts Phan Quang Minh (chủ biên), Gs Ts Ngô Thế Phong, Gs Ts Nguyễn Đình Cống Nhà xuất Khoa Học Kỹ Thuật, Hà nội 2002 4) Tính toán thực hành kết cấu bêtông cốt thép theo tiêu chuẩn 356-2005, tác giả Gs Ts Nguyễn Đình Cống Nhà xuất xây dựng 2007 5) Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 2737-1995 (soát xét lần 2) tải trọng tác động tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2002 6) Tính toán tiết diện cột bêtông cốt thép, GS Nguyễn Đình Cống Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2006 7) Phần mềm Sap2000- V.14 NỀN MÓNG 1) Nền móng nhà cao tầng, tác giả Gs.Tskh Nguyễn Văn Quãng Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội 2007 2) Nền móng, tác giả Phan Hồng Quân Nhà xuất giáo dục, Hà Nội 2006 3) Nền móng, tác giả Lê Anh Hoàng Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2008 4) Nền móng, tác giả Châu Ngọc n Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh TP Hồ Chí Minh 2005 5) Nền móng công trình dân dụng côn g nghiệp, tác giả Gsts Nguyễn Văn Quãng-Ks Nguyễn Hữu Kháng-Ks Uông Đình Chất Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2005 THI CÔNG 1) Sổ tay chọn máy xây dựng tác giả Nguyễn Tiến Thu Nhà xuất xây dựng 2) Album thi công xây dựng, tác giả Lê Văn Kiểm Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh TP Hồ Chí Minh 2005 3) Kỹ thuật thi công tập 1, tác giả Ts đỗ đình đức, Pgs Lê Kiều Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2004 4) Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 286-2003, đóng ép cọc tiêu chuẩn thi công ngiệm thu Nhà xuất xây dựng, Hà Nội 2007 5) Tiêu chuẩn công tác bêtông, bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu (445:1995) SVTH: PHAN VIẾT DŨNG, LỚP 09HXD02(MSSV: 09B1040027) Trang: ... THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN GVHD SVTH LỚP MSSV : Thầy HUỲNH THANH ĐIỆP : PHAN VIẾT DŨNG : 09HXD02 : 09B1040027 THÁNG 05 - 2011 BỘ GIÁO DỤC & ĐÀO TẠO CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG... DỰNG Họ tên sinh viên: PHAN VIẾT DŨNG Lớp : 09HXD02 Tên đề tài tốt nghiệp: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 01/09 -> KC 07/09 + Nền... DỰNG Họ tên sinh viên: PHAN VIẾT DŨNG Lớp : 09HXD02 Tên đề tài tốt nghiệp: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO TẦNG NAM SÀI GÒN Giáo viên hường dẫn phần: + Kết cấu: 70% gồm 07 vẽ từ KC 01/09 -> KC 07/09 + Nền